广西膨胀土地区条文说明

1、广西膨胀土地区建筑勘察设计施工技术规程条文说明广西壮族自治区建设厅2005.12目录3 勘察13.1 广西膨胀土的分类和判别13.2 岩土工程勘察基本要求23.3 土的胀缩性和膨胀土地基评价54 设计84.1 一般规定84.2 地基计算84.3 总平面设计134.4 结构设计144.5 地基基础设计144.6 建筑结构设防原则154.7 坡地154.8 管道155 施工155.1 一般规定155.2 地基和基础施工165.3 建（构）筑物的施工166 维护和管理163 勘察.4广西膨胀土的分类，沿用广西膨胀土地区工业与民用建筑勘察、设计、施工和维护条例（以下简称广西膨胀土条例）

2、的分类标准，在工程应用中易于操作和使用。关于膨胀土的判别指标，不同部门、不同地方有不同的标准，如：国标膨胀土地区建筑技术规范（GBJ112-87）是采用50mL量筒测定的自由膨胀率&三40%定为膨胀土。ef军标膨胀土地区营房建筑技术规范（GBJ2129-1994）对粘土当&>35%并最大体缩率ef6三8%定为膨胀土；对红粘土、粉质粘土当0三30%并最大体缩率0三8%定为膨胀土。smefsm云南省膨胀土地区建筑技术规定（1989年1月）对粘土当6235%并具有野外膨胀ef土特性的定为膨胀土；对亚粘土、红粘土当6230%并具有野外膨胀土特性的定为膨胀土。ef公路部门建议采用自

3、由膨胀率6、标准吸湿含水率3a和塑性指数Ip三项指标综合判ef定，即当自由膨胀率6240%,标准吸湿含水率3a22.5%及塑性指数Ip215时定为膨胀土。ef（注：标准吸湿含水率3a为在标准的温度下（25°C±2°C）,和标准的相对湿度下（60%土3%），膨胀土试样恒重后的含水量。）广西膨胀土条例（1985年）根据成因类型、液限及采用100mL量筒测定的自由膨胀率6综合判定。ef100从胀缩总率与自由膨胀率的关系和胀缩总率与液限的关系来看（见本说明图3.1.1和图3.1.2），自由膨胀率与胀缩总率关系明显，而液限与胀缩总率关系不明显，故取消用液限作判据。关于自由膨

4、胀率的试样方法，原广西膨胀土条例是采用100mL量筒进行测定。目前国家规范规定采用50mL量筒进行测定。为统一试验标准，本次修订的自由膨胀率的试验采用50mL量筒进行测定，与国家试验标准一致。用100mL量筒测定的自由膨胀率6与用ef10050mL量筒测定的自由膨胀率6的关系为（见本说明图3.1.3）：ef6二0.7296-0.0302（3.1.1）efef100式中6一采用50mL量筒测定的自由膨胀率（）。ef6一采用100mL量筒测定的自由膨胀率（）；ef100各类膨胀土的判别指标界限值是沿用原广西膨胀土条例的自由膨胀率6界限值ef100用本说明中式（3.1.1）换算得出的。6efl0CH

5、6xs图3.2.1自由膨胀率与胀缩总率的关系1WL-6xs332211Xu%4图3.1.2液限与胀缩总率的关系lOOmL量筒与50mL量筒测定的自由膨胀率的关系020406080100120lOOmL量筒测定值(%)图3.1.35ef100与5ef关系3.2 岩土工程勘察基本要求3.2.2 在膨胀土地区钻探取土孔中，若送水钻进，必然影响土样天然含水量，会造成土样的物理力学性质差异大。考虑到部分膨胀岩坚硬，不送水无法钻进，当标准贯入试验实测锤击数大于50时可采用送水钻进（对一柱一桩的超前钻孔，严禁冲水钻进），取膨胀岩样必须采用单动二（三）重管取土器。关于钻孔封孔，在膨胀土地区的工程钻探应要求做的

6、工作若这项工作未做好，会带来一系列的工程地质问题。3.2.4 将场地分为三类，便于勘察、设计分别对待。3.2.5 大气影响深度，是受多种因素影响的不易确定的重要参数。主要影响因素有地下水位埋深、地层岩性构造、地形坡度、植被蒸发能力和气候条件等。根据广西建筑综合设计研究院在1975年至1982年对不同岩性、不同地区深标的测量统计结果（见本说明表3.2.51）,在A、B类膨胀土地区的大气影响深度均大于5m,C类膨胀土地区的大气影响深度在5m左右。另外在膨胀土地区人工挖孔桩开挖情况来看，干缩裂隙的深度远远大于膨胀土地区建筑技术规范（GBJ112-87）确定的深度。由本说明式（4.2.3-5）得到大气

7、影响深度与含水量变化幅度界限值的关系，即3_屮33.2.5-1)3.2.5-2)d=1+(1+e)ln(wp)a0.010.013_屮3d二1+(1+e)ln(1w_p)a0.0050.005计算当含水量变化幅度为0.005对应的深度以及用膨胀土地区建筑技术规范（GBJ112-87）大气影响深度下限标准（即含水量变化幅度为0.01）对应的深度，在三类场地各类膨胀土地区的大气影响深度计算值见本说明表3.2.52。我们认为，大气影响深度下限定在含水量变化幅度为0.005较为符合实际。考虑实测值和计算值并结合地形因素的影响，得到了本规定的大气影响深度。关于大气影响急剧层深度，根据广西建筑综合设计研究

8、院的勘探资料分析，结合膨胀土类型、地形地貌、裂隙发育程度和标准贯入试验击数综合确定。表3.2.51各地各类膨胀土部分深标不同深度升降统计表土的类型A1B1C2地占八、所处建筑物宁明某部电厂浅柱基试验房宁明某部电厂条基试验房贵港某部小办公室南宁轴线厂大同车间室内外室外室内室外室内室外室内室外室内1978年12月至1978年12月1975年9月1975年9月观测时间至1982年4至1982年5至1979年51982年4月月月月0.5m深的升降幅度（mm）291.2211.1253.7218.722.059.335.310.11.0m深的升降幅度（mm）310.3206.0268.3238.817.

9、654.416.510.91.5m深的升降幅度（mm）300.0192.2257.6223.318.055.8m深的升降幅度（mm）258.1182.9215.6201.715.346.6m深的升降幅度（mm）320.8170.8164.3187.53.0m深的升降幅度（mm）218.7159.9149.9173.119.644.815.59.9表3.2.82初步勘察钻孔深度（m）土的类型A1B1C2地占八、所处建筑物宁明某部电厂浅柱基试验房宁明某部电厂条基试验房贵港某部小办公室南宁轴线厂大同车间室内外室外室内室外室内室外室内室外室内1978年12月至1

10、978年12月1975年9月1975年9月观测时间至1982年4至1982年5至1979年51982年4月月月月4.0m深的升降幅度（mm）163.7111.3135.2114.417.139.0m深的升降幅度（mm）104.751.0101.0资料来源广西综合设计院膨胀土研究小组）表3.2.52三类场地大气影响深度计算值膨胀土类型各指标平均值da(m)0.01da0.005(m)w(%)ewp(%)南宁屮=0.7宁明屮=0.63南宁屮=0.7宁明屮=0.63A1240.75264.084.555.295.77A2170.50173.443.764.48

11、4.80B1341.0334贵港(屮=0.77)5.18w贵港(屮=0.77)6.58wB2411.1335贵港(屮=0.77)6.63w贵港(屮=0.77)8.1wC1240.78254.335.57C2310.88275.6910.0.9对一类建筑小于七层的，可根据勘察阶段、场地类别和膨胀土类型进行布孔,其钻孔间距和钻孔深度可采用本说明表3.2.81、表3.2.82和表3.2.83表中所列数值。表3.2.8-1初步勘察勘探线、点间距（m）土的类型场地类另别、ABC线距点距线距点距线距点距一类<75<50501003050<75<50二类75100&

12、lt;50751503050751005080三类100125<5075150305010015080100土的类型ABC钻孔类别控制孔一般孔控制孔一般孔控制孔一般孔钻孔深度102081010208101020810注：该表仅适用于小于七层的建筑物。表3.2.8-3详细勘察勘探点的间距（m）场地类别土的类型ABC一类<156201015二类153012241530三类1530122415303.3 土的胀缩性和膨胀土地基评价.3膨胀土胀缩等级的划分、建筑物场地复杂程度等级划分和膨胀土地基胀缩等级划分，沿用原广西膨胀土条例的划分标准。该标准是广西综合设计院从1975年

13、开始对广西膨胀土进行研究，历时8年多。在此期间，经过了多次雨季和旱季，许多低矮建筑物因膨胀土地基胀缩变形产生裂缝，特别是在大旱年。广西综合设计院在宁明、贵县、南宁的膨胀土地基建立了长期的研究基地，取得了大量实测资料。对土的物质结构、矿物化学成分、物理力学性质和胀缩性进行了大量的试验分析鉴定。对地表到地表下3m、5m、7.5m膨胀土层的含水量、温度、胀缩变化作了定期观测，对5栋新旧厂房、13栋新旧民房、水塔、水池、烟囱各1座以及专门设计建造的七栋不同基础形式、不同深度、不同宽度散水、不同厚度砂垫层的试验平房，进行定期的升降等观测；对树木对膨胀土层含水量、地面和房屋升降的影响也进行了定期的观测。取

14、得了大量的实测资料（见本说明表3.3.1），建立了膨胀土的胀缩等级划分、建筑物场地复杂程度等级和膨胀土地基胀缩等级等表格，从多年使用情况来看，划分标准是符合实际。在本次修订中基本沿用上述表格，在建筑物场地复杂程度等级划分中，膨胀土埋深增加限定值，即大气影响深度。超过大气影响深度的膨胀土对地面建（构）筑物没有影响。表3.3.1各类膨胀土地基上房屋和深标升降房屋名称地基等级房屋升降观测0.5m深标升降观测全栋最大升降幅度（mm）全栋平均升降幅度（mm）观测时间（年、月）室内最大升降幅度（mm）室外最大升降幅度（mm）观测时间（年、月）宁明某部东楼I207.2107.41975.9 1978.102

15、18.6174.91975.91978.3宁明某部桩基试验房II96.166.81976.21982.4182.5105.91976.21982.4宁明某部条基试验房I390.0305.21976.21982.4258.1347.21976.21982.46表3.3.1（续表）宁明某部浅柱基试验房I436.6351.61976.21982.4242.6328.91976.21982.4宁明某部深柱I376.3295.81976.2基试验房1982.4宁明某部水厂II49.419.21976.4办公室1980.6宁明某部水厂I、II262.2122.51976.4仓库1980.6贵县某部小办II

16、I64.626.61975.1059.322.01975.9公室1982.51982.5贵县某部大办IV50.022.01975.10公室1982.5贵县某部宿舍IV58.034.81975.101982.5贵县某部招待III、42.712.11975.10所IV1982.5南宁轴线厂办IV34.216.11975.835.31975.9公室1980.81979.5南宁轴线厂大III92.738.81975.810.11975.9筒车间1979.51979.5南宁伞厂会议III84.737.11976.1016.8&01976.10室试验房1982.41980.8南宁伞厂办公IV26.

17、6&61976.10室第一试验房1982.4注：宁明某部水厂办公室升降幅度较小，原因是受附近水池的影响。（此表引自广西综合设计院膨胀土研究小组研究成果）为了方便使用，现提供部分地区的多年平均蒸发量与多年平均降水量的比值（见本说明表3.3.2）。从审图公司提供的信息，有少部分勘察报告引用广西膨胀土条例中的表应用有误，为正确使用“规程”中表3.3.1、表3.3.3-1和表3.3.3-2，以某工程为例。表3.3.2部分地区干燥度值地区多年平均蒸发量地区多年平均蒸发量多年平均降水量多年平均降水量南宁1.24崇左1.44邕宁1.49柳州1.08武鸣1.62宁明1.54来宾1.31田阳1.84贵港

18、1.21百色1.52扶绥1.41田东1.53大新1.25巴马1.0桂林0.85武宣1.48上思1.45例：在南宁某一斜坡地带建2层楼房，原斜坡坡角为9度，在房屋四角共施钻4个钻孔，各钻孔地质情况见本说明表3.3.3。各土层物理及胀缩性试验成果见本说明表3.3.4。拟建场地1和2孔为挖方段，3和4孔为填方段。设计地面标高为100m,在勘探深度内未发现地下水，膨胀土埋深小于2m,确定为复杂场地。大气影响深度为8m。各钻孔的膨胀土地基胀缩等级见本说明表3.3.5。表3.3.3各钻孔地质情况钻孔编号1孔2孔3孔4孔孔口标咼(m)101.0101.198.898.9岩性及层号岩土层底面埋深(m)耕表土Q

19、50.45粘土Q1.6泥岩Q2.0粉砂岩Q2.53.0泥岩5.0细砂岩Q6.0泥岩Q>12>11>9>9表3.3.4各岩土层物理、胀缩性指标平均值层号(3)w(%)18.825.716.321.4Y(kN/m3)18.519.821.820.9e0.7670.7400.4460.592w(%)p20.824.218.722.06f(%)6(%)ef10038547072ws(%)15.316.311.811.96(%)e04.565.0912.5110.916(%)ep50-0.29-0.013.8

20、93.056(%)xep500.660.894.153.656(%)xs1.424.32&317.61入s(%)0.240.541.010.48表3.3.5各孔膨胀土胀缩指标厚度加权平均值及胀缩等级钻孔1孔2孔3孔4孔土层厚度(m)6xep50(%)6防厚度(m)6xep50(%)6(%)厚度(m)6xep50(%)6(%)厚度(m)6閒6(%)填土000001.75001.5500(2)0.50.661.420.40.661.420.950.661.421.150.661.42(3)00.894.320.50.894.3200.894.3200.894.32(4)1001000000

21、002.54.15&312.54.15&311.34.15&311.74.15&31(1000.70010010033.657.612.93.657.6133.657.612.63.657.61加权平均2.75.542.715.702.725.602.685.51膨胀土的胀缩等级强的强的强的强的地基胀缩等级IIII4 设计4.1 一般规定.3主要参照膨胀土地区建筑技术规范(GBJ112-87)有关条文制定。4.2 地基计算4.2.1用缩限含水量、胀限含水量判断膨胀土地基是否采用只作计算膨胀变形量或收缩变形量的依据，更符合实际。4.2.2膨胀变形量

22、计算公式形式与膨胀土地区建筑技术规范(GBJ112-87)公式相似，不同的是膨胀土地区建筑技术规范(GBJ112-87)采用膨胀率实测值指标，而本条是采用膨胀率修正值指标。采用膨胀率修正值指标，有以下优点：1 可消除试验误差；2 便于计算机取值；3 有利寻求各指标的之间的关系。根据55组红粘土的膨胀率曲线分析，得出红粘土a、b与&e。、6e的经验关系式为50a二1.47225+2.5139ln(3+6)-2.18895ln(4+8)(R=0.933)e0e50b=0.2065+0.024192a2+0.00129182(R=0.608)e0根据80组粘土、泥岩的膨胀率曲线分析得出a、b

23、与6e。、6e经验关系式为50a=-0.63729+1.390507ln(2+8)-1.15713ln(4+8)(R=0.868)e0e50b=0.312215-0.006728+0.0354948(R=0.454)e0e50以上式中6eo、6e的单位均为。5094.2.3收缩变形量的计算，至今没有一个很好的计算公式，只是在膨胀土地区建筑技术规范(GBJ112-87)公式的基础上加以改进，使计算结果更接近实际。土层的含水量变化值，本条提供两种计算方法，即直线法和曲线法。直线法：引用膨胀土地区建筑技术规范(GBJ112-87)中的计算公式进行改进，算至含水量变化幅度为0.005的深度，并增加条件

24、限值。当含水量变化3i3i-Wsi时，取AWi=wiWsi。曲线法：是根据邓江推导公式得到的。具体导出公式如下：假设条件：a)膨胀土为各向同性；b)饱和土体。根据土的物理指标的相互关系，有ggdgdgW=w，Y=s=s=sgdVdVdxdydzsdg=ydxdydzsd4.2.3-1)WGS=1，e=3G，此时g=eY=，有rewwwdg=GYdW(4.2.3-2)ww设dxdy=1，由式(4.2.3-1)得dg=YdzsddgGYdWW=w=wdgYdzsd由式(4.2.3-3)对3微分，得4.2.3-2)dW=GYd(dW)wYdzd(4.2.3-3)111因为dw=AW，含水量变化幅度随

25、深度递减，用-dz代替dz,由式(4.2.3-3)得dAwYdz_点Aww两边积分，得(4.2.3-4)YzInAw=一+Cgyw当z=1m时，Aw=WJ得YC=d+InAwGY1w将C值代入式(4.2.3-4),得AwAW1(d(z一1)GY4.2.3-5)Aw=AwY(z-1)d'fGYY1d=Gy1+ewz1Am二(一屮)EXP()(4.2.36)1wp1+e图4.2.3含水量变化幅度随深度变化示意图式中g水质量；wg颗粒质量；sV 土体积；Y d土的干密度；dG土颗粒比重；S饱和度；rZ深度； W地表下1m处土的含水量变化值；e土的孔隙比。考虑膨胀土不是均匀性的，是呈层分布的。

26、故将式（4.2.3-6）改写为：z1A3=（3屮m）EXP（亍）（4.2.3-7）iiwpi1+ei式中 w第i层土在Zi深度处的含水量变化幅度；iw第i层土的天然含水量；i屮土的湿度系数；Ww第i层土的塑限含水量；piz计算点深度；1e第i层土的孔隙比。i由式（4.2.3-7）计算值与实测值对比见本说明表4.2.3-1。对某一深度范围（z至z）内平均含水量变化幅度A®.与Zz的乘积为i-1iiii117A®(zzi1dzzi1pi(1+e)(®pi(1+e)(®屮®)(e-1zizi1pi得：A®i(1+e)“、i(zz)iii1屮

27、®wpi)(ei11+e.i4.2.3-8)关于湿度系数屮w的确定，有两种计算方法：一种是国标（GBJ112-87）方法（米用多年气象数据平均法），另一种是军标（GJB2129-1994）方法（采用最大可能蒸发量计算法）。经试算和对比，发现军标方法更接近实际。本规定的湿度系数Jw是采用军标方法计算得到的，计算资料引自中国物理气候图集（南京大学气象系高国栋、陆渝蓉合编，农业出版社，1981年8月）中的最大可能蒸发量（即蒸发力）图。根据上式（4.2.3-8）代入收缩变形量计算公式，计算结果与实测值对比见表4.2.3-2。含水量变化幅度计算值（曲线法）与实测值对比（）表4.2.3-1(屮e

28、=0.6，屮s=1.0)地点方法深度（m）0.51.01.52.03.04.05.0南宁轴线厂实测值7.75.9&510.05.4计算值13.72.71.981.09南宁伞厂实测值20.55.5计算值15.3811.68.71.3宁明某部电厂6孔实测值10.99.02.71.6计算值13.5492.281.270.71宁明某部电厂3孔实测值14.010.410.410.7计算值11.88.886.685.0实测值引自广西综合设计院膨胀土研究小

29、组研究成果）基础升降幅度实测值与计算值对比表4.2.3-2(屮e=0.6,屮s=1.0)工程名称基础埋深（m）实测值（mm）计算值（mm）直线法曲线法宁明某部桩基试验房2.566.8135.399.05.03752.935.7宁明某部条基试验房0.55305328204贵县某部小办公室0.564.665.759.8南宁轴线厂大同车间0.792.770.680.3南宁伞厂会议室试验房1.084.7103.383.4实测资料引自广西综合设计院膨胀土研究小组）深标升降幅度实测值与计算值的对比（单位：mm）表4.2.3-3（屮e=0.6，屮s=1.0）工程名称方法深标深度0.5m1.0m1.5m2.0

30、m2.5m3.0m4.0m5.0m宁明某部电厂浅柱基试验房实测值291.2310.3300.0258.1320.8218.7163.7104.7直线法281.6260.7241.2210.1180.6152.6105.168.3曲线法229.6207.4189.3153.5124.299.663.640.7宁明某部电厂条基试验房实测值253.7268.3257.6215.6164.3149.9135.2101.0直线法37334431628424921414183曲线法234202177150122944220贵县某部小办公室实测值22.017.618.015.319.617.116.3直线法

31、80.370.260.854.849.341.226.514.4曲线法81.470.361.656.351.944.630.817.4南宁轴线厂大筒车间实测值35.316.517.54.7直线法74.671.768.755.938.623.85.60曲线法84.381.378.463.444.429.49.90实测资料引自广西综合设计院膨胀土研究小组）关于收缩变形量经验系数屮s取值问题：从实测资料来看，同一栋建筑物，影响膨胀土地基收缩变形的因素很多。因建筑物基础位置朝向不同，收缩变形量也不同；由于地形的影响，地表水补给排泄条件不一致，也会造成地基收缩变形量差异很大。就散水

32、宽度和树木蒸发量对收缩的影响，我们根据广西综合设计院膨胀土研究小组（1975年7月至1984年实测资料）在宁明和南宁试验基地所得到的试验数据，经数理分析，得出下列修正系数。A类膨胀土地基建筑物计算平均收缩变形量经验系数屮s为：直线法：屮=0.565-0.9326土+0.08578（4.2.3-9）sdLa2（n=35,r=0.493）曲线法：屮=1.65-3.4897土+0.09568H（4.2.3-10）sdLa2（n=35,r=0.485）式中L散水宽度（m）；da大气影响深度（m）；H成年树高（m）；L树与基础边的距离（m）。C类膨胀土地基建筑物计算平均收缩变形量经验系数屮s为：直线法：

33、屮=0.195-0.9349土+0.07446兰（4.2.3-11）sdLa2(n=30,r=0.663)曲线法：屮=0.293-1.0716土+0.0827(4.2.3-12)sdLa2(n=30,r=0.614)式(4.2.3-11)和式(4.2.312)中符合同前。B类膨胀土地基缺少试验数据。从以上相关系数可以看出，收缩变形量经验系数:屮s与散水宽度、树木基础间距关系不是很明显，只能作为建筑物平均收缩变形量计算使用。建筑物最大收缩变形量的计算，通常收缩变形量经验系数屮s取1.0。不透水基岩通常指坚硬且不透水岩层，如灰岩等。4.2.4在膨胀土地区房屋开裂或多或少带有水平位移，有些膨胀土垂直

34、胀缩变形量少，而水平收缩量非常大。在收缩变形计算中，增加水平收缩变形量计算，在房屋结构设计中应予以重视。从部分试验资料来看，B类膨胀土(红粘土)的横向线缩率0与竖向线缩率0的关系HS为：5土2(4.2.4-1)HSC类膨胀土(冲积成因)的横向线缩率0与竖向线缩率0的关系为：HS5二(0.667-2.73)5(4.2.4-2)HSA类膨胀土的横向线缩率0与竖向线缩率0的关系不明显，变化很大，其上限值为：HS5二1.68+0.6095(4.2.4-3)HS下限值为：5=0.35(4.2.4-4)H以式(4.2.4-1)、(4.2.42)、(4.2.43)和(4.2.44)中0、0单位均为。HS根据

35、水平收缩变形量的大小，可确定条形基础垫砂厚度(见本说明表4.2.4)。表4.2.4水平收缩变形量Sh(mm/da)与垫砂厚度的关系1H适用条件“竖向胀纟宿变形量S小于等于150mm水平收缩变形量S”W20406080100三120垫砂厚度(cm)3034384246504.2.5载荷试验方法是最基本而可靠的方法。对膨胀土的承载力试验应当考虑含水量增加以后，土的强度衰减问题。试验表明，土吸水愈多，膨胀量愈大，其强度降低愈大。因此，如果先浸水后做试验，必将得到较小的承载力，这显然不符合实际情况。正确的方法是，先加荷至设计压力，然后浸水，再加载，直到破坏。4.2.7引自膨胀土地区建筑技术规范GBJ1

36、12-87中第3.2.9条。4.3 总平面设计.2对地形坡度大于14°的膨胀土地区，属于不良地形，大多数有蠕动或滑坡，治理费用高，一般均应避开。对地形坡度小于14°且大于5°，存在滑动的可能。应按坡地地基有关规定设计。4.3.3单体建筑布置，建筑场地要避免大挖大填。大挖大填会增加土层不均匀性对地基水分平衡的影响，增大地基胀缩变形的差异性的不稳定性。对建筑物是很不利的。例如，位于A类膨胀土地区的宁明某部06号房，其房址为一坡腰地段。1966年建营区时出现大挖大填，胀缩性小的表土和坡积土被挖除，出露了胀缩性很强的残积土层。营房建在残积土层上。06号房南

37、墙为挖方区，北墙为填方区，由于南北墙地基土的起始条件不相同。墙基升降变形差异也较大，经两年多的观测，挖方处测点变形幅度达112.2mm填方处测点变形幅度达57.9mm。整栋房子严重损坏，以至无法使用拆除了。4.3.6树木的蒸腾量很大，据云南试验，一棵成年桉树的蒸腾量达457kg/d，其影响区的最大变形幅度达113mm，在园林设计时应按本规定执行。4.4 结构设计4.4.1 采用原广西膨胀土条例第53条、第54条、第55条。4.4.2 基本上采用原广西膨胀土条例第57条、第58条、第59条、第60条和第76条。圈梁的配筋可根据地基变形情况及基础设防措施决定，上、下可用3虫143牡16。4.4.3采用原广西膨胀土条例第64条。非基础的地下室底板面积往往较大，如垫砂费用较高，故宜架空。4.5 地基基础设计4.5.1 第2款中“坡地上的基础底不应垫砂”，主要考虑垫砂后基底含水量增加，不利边坡的稳定性。4.5.2 根据多年使用，原广西膨胀土