壳体零件的加工工艺规程及其夹具设计毕业设计说明书

1、台阳版阅毕业设计说明书题目：壳体零件的加工工艺规程及其夹具设计毕业设计说明书毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明原创性声明本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。作者签名：日期：指导教师签名：日期：使用授权说明本人完全了解大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷

2、本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。作者签名：日期：毕业设计说明书II毕业设计说明书摘要本设计是一种壳体的工艺设计和夹具设计。该零件是一种支承和包容传动机构的壳体零件。设计中先进行零件的结构和工艺分析，确定粗基准和精基准以及零件的加工余量与毛坯的尺寸，得出零件的加工工艺过程，接着再计算各工序的切削用量以及工时。除此之外，还设计了一套专用车床夹具和专用钻床夹具。首先确定合适的定位基准，设计夹具体，再选择定位元件、夹紧元件等部件。然后计算

3、出定位误差、夹紧力以及切削力，分析夹具的合理性。最后对关键部位进行Proe有限元分析，确保夹具可以安全的工作。关键词：壳体；工艺分析；车床夹具；钻床夹具；有限元分析III毕业设计说明书AbstractThisdesignisaprocessdesignandfixturedesignoftheshell.Thissectionisashellofsupportingandembracingtransmissionmechanism.Inthedesign,itshouldfirstprocessthestructuralandindustrialanalysisofthesection,and

4、thendeterminethecoarsebenchmark,finebenchmark,machiningallowanceandblanksizeofthesectiontoobtaintheprocessofthepartsmaking.Afterthatitcalculatedthecuttingdosagesofeveryprocessandtheproductiontime.Inaddition,thisdesigninvolvedasetofspecialmillingfixtureandasetofspecialdrillpressfixture.First,itidenti

5、fiedtheappropriatelocatingdatum,choseclipspecific.Thenitchosepositioningcomponents,clampingcomponent,andsoon.Itshouldalsocalculatethepositioningerror,clampingforce,cuttingforceandthenanalyzetherationalityofthefixture.Finallyithadafinite-elementanalysisofthekeypartstoensurethatthefixturecanworksafely

6、.Keywords:Shell;Processanalysis;Turningattachment;Drilljig;FEAIV毕业设计说明书目录第1章前言1第2章引言12.1 课题的提出原因12.2 课题的主要内容12.3 课题的构思22.4 本人所完成的工作量2第3章零件的工艺设计23.1 零件的功用及工艺分析23.2 工艺规程的设计33.3 机械加工余量及毛坯的尺寸确定93.4 确定切削用量及基本工时10第4章加工设备与工艺装备选择164.1 选择机床164.2 选择夹具164.3 选择刀具17第5章零件的车床夹具设计185.1 车床夹具设计185.2 问题的提出205.3 定位基准的选

7、择205.4 切削力及夹紧力的计算205.5 夹具结构及定位误差的分析225.6 心轴的有限元分析235.7 车床夹具的截图25第6章钻床夹具设计256.1 问题的提出256.2 定位基准的选择266.3 切削力及夹紧力的计算26毕业设计说明书6.4 定位误差的分析286.5 夹具总体方案286.6 夹紧装置296.7 压板的有限元分析296.8 钻套的选择306.9 钻模板的设计316.10 夹具的装夹与拆卸316.11 钻床夹具截图32总结33参考文献35致谢37附录VI第1章前言毕业设计是大学四年所学知识的综合运用。对于零件的工艺安排、夹具设计是机械系学生都应掌握的最基本的知识。这些内容

8、对于机械加工起着致关重要的作用。零件加工质量的好坏、成本的高低，都是这些内容的直接反映。这次的设计主要内容是壳体零件。它的整个加工过程中涉及到毛坯的制造方法选择、加工余量的计算、工艺路线的确定、机床夹具定位和夹紧装置的设计、机械加工刀具和辅具的选择、加工时间的计算以及专用夹具体的设计等内容。通过这次毕业设计对自己未来将从事的工作进行一次适应性训练，从中锻炼自己分析问题、解决问题的能力，同时发现自己在专业知识方面的不足。为今后的工作打下一个良好的基础。第2章引言2.1 课题的提出原因在现代制造技术迅猛发展的今天，机床夹具无论在传统机床上还是在数控机床、加工中心上，仍是必不可少的重要工艺装备。然而

9、，在多品种生产的企业中，每隔34年就要更新5080%左右机床夹具，而夹具的实际磨损量仅为1020%左右。因此，设计各种专用夹具以减少夹具的损耗已经摆上的日程。2.2 课题的主要内容(1)完成壳体零件的三维造型(2)完成壳体零件的工艺规程及工序卡片(3)完成壳体上一副钻夹具的设计任务(4)完成壳体上一副车夹具的设计任务(5)完成夹具全部零件的三维造型及装配(6)完成关键零件的有限元分析2.3 课题的构思在做铳夹具和钻夹具的过程中，首先要分析壳体零件图及加工的技术要求，其次考虑毛坯的选择，再者要考虑制定机械加工工艺过程中一些关键问题，像基准的选择、零件表面加工方法的选择、加工顺序的安排和组合、加工

10、路线的拟定等等都需要了解大量的资料后精心加以选择和确定，最后结合实际情况设计出方便实用且经济的夹具。2.4 本人所完成的工作量壳体零件的三维造型及零件图，以及工序过程卡，一副钻夹具装配图及零件图，一副铳夹具装配图及零件图，全部零件的三维造型图及装配图，关键零件的有限元分析第3章零件的工艺设计3.1 零件的功用及工艺分析3.1.1 零件的功用题目所给的零件是壳体零件，即某种产品的外壳，主要作用是用来支承、包容、保护运动零件或其他零件，也起定位和密封作用，其三维形状以及零件图如下：三维模型如下：图3.1三维模型图二维零件图如下:图3.2壳体零件图零件的实际形状如上图所示，从零件图上看，该零件结构比

11、较复杂。3.1.2 零件的工艺分析壳体零件共有两组加工表面，它们相互间有一定的加工要求。现分述如下：(1)以小20mm孔中心轴线为中心的加工表面。这一组加工表面包括：两个直径小50mm的外圆端面，两个直径为小90mm的外圆端面及倒角，还有8个小15mm的通孔，其中，主要加工表面为8个小15mm勺通孔。(2)以小18mm孔中心轴线为中心的加工表面。这一组加工表面包括：一个小50mm的外圆端面，一个36+°.16mm的孔，一个1:7梯形孔以及退刀槽。这两组加工表面之间有着一定的加工要求，主要是:36;°.16mm孔的粗糙度要求是6.3;1:7梯形孔的粗糙度要求是1.6;其余各面

12、及孔的粗糙度要求是12.5。3.2 工艺规程的设计3.2.1 确定生产类型(1)确定生产纲领：机械产品在计划期内应当生产的产品产量和进度计划称为该产品的生产纲领。机械产品的生产纲领除了该产品在计划期内的产量以外，还应包括一定的备品率和平均废品率，其计算公式为3.1。Nn1(3.(1)式中n为零件计划期内的产量；为备品率；平均废品率。由生产任务得：n100,5%,3%,代入公式计算，N600015%3%108(2)确定生产类型：最终传动箱壳体长110mm,宽80mm,高100mm,属于中型零件，壳体生产纲领为108件，属于小批量生产。3.2.2 确定毛坯的制造形式毛坯的铸造方法：由上文可知，该壳

13、体属于小批量生产，对于毛坯制造宜采用金属模机器造型、模锻、压力铸造等。本次采用金属模机器造型，这种铸造方法的特点是铸件内部组织致密，机械性能较高，单位面积的产量高，适用于泵体、泵盖、壳体、减速箱体、汽缸头等中、小型铸件。毛坯的材料是HT20003.2.3 基准的选择选择工件的定位基准，实际上是确定工件的定位基面。根据选定的基面加工与否，又将定位基准分为粗基准和精基准。在起始工序中，只能选择未经加工的毛坯表面作为定位基准，这种基准称为粗基准。用加工过的表面作为定位基准，则称为精基准。在选择定位基准时，是从保证精度要求出发的，因此分析定位基准选择的顺序就应为精基准到粗基准。(1)粗基准的选择选择的

14、原则是：a、非加工表面原则b、加工余量最小原则c、重要表面原则d、不重复使用原则e、便于装夹原则选择粗基准主要是选择第一道机械加工工序的定位基准，以便为后续工序提供精基准。粗基准的选择对保证加工余量的均匀分配和加工面与非加工面(作为粗基准的非加工面)的位置关系具有重要影响。根据以上选择的原则，可以选择零件左端面作为粗基准。这样便于加工左右两端面，便于保证其尺寸。(2)精基准的选择选择的原则是：a、基准重合原则b、基准统一原则c、自为基准原则d、互为基准原则e、便于装夹原则选择精基准时应重点考虑如何减少工件的定位误差，保证加工精度，并使夹具结构简单，工件装夹方便。根据以上选择的原则，我们就可以小

15、20孔和650右端面定位，用可调辅助支承小90外圆并找正小20外圆母线。精基准选择小20孔轴线，这样可以便于在一次装夹中车左右端面，完成所需零件形状的加工，所以精基准选择小20mm孔轴心线。3.2.4 工序的合理组合确定基准以后，就按生产类型、零件的结构特点、技术要求和机床设备等具体生产条件确定工艺过程的工序数。确定工序数的基本原则：(1)工序分散原则工序内容简单，有利选择最合理的切削用量。便于采用通用设备。简单的机床工艺装备。生产准备工作量少，产品更换容易。对工人的技术要求水平不高。但需要设备和工人数量多，生产面积大，工艺路线长，生产管理复杂。(2)工序集中原则工序数目少，工件装，夹次数少，

16、缩短了工艺路线，相应减少了操作工人数和生产面积，也简化了生产管理，在一次装夹中同时加工数个表面易于保证这些表面间的相互位置精度。使用设备少，大量生产可采用高效率的专用机床，以提高生产率。但采用复杂的专用设备和工艺装备，使成本增高，调整维修费事，生产准备工作量大。一般情况下，单件小批生产中，为简化生产管理，多将工序适当集中。结构简单的专用机床和工夹具组织流水线生产3.2.5 制定工艺路线加工工艺路线制定的原则是：在保证产品质量的前提下，尽量提高生产效率和降低成本，并且能够充分利用现有的生产条件。制订工艺路线的出发点，应当是使零件的几何形状、尺寸精度及位置精度等技术要求能得到合理的保证。根据以上分

17、析制定的工艺路线如下(如图3.2及3.3所示)：工艺路线：(1)工艺路线方案一：工序1:铸造毛坯。工序2:时效处理。工序3:划线。工序4:粗铳左右小50mm端面。工序5:粗车小90mm外圆端面并倒角C2。工序6:钻八个615mm孔。工序7:粗铳顶面小50mm面。工序8:钻、扩小36mm孔。工序9:镇梯形孔与退刀槽。工序10:粗钱梯形孔。工序11:钻M8mm底孔66.7mm。工序12:攻螺纹M8。工序13:去毛刺。工序14:清洗。工序15:检验。工序16:入库。(2)工艺路线方案二：工序1:铸造毛坯。工序2:时效处理。工序3:划线。工序4:粗铳左右小50mm端面。工序5:粗铳顶面小50mm面。工

18、序6:粗车小90mm外圆端面并倒角C2。工序7:钻八个615mm孔。工序8:链636mm孔。工序9:镇梯形孔与退刀槽。工序10:粗钱梯形孔。工序11:钻M8mm底孔66.7mm。工序12:攻螺纹M8。工序13:去毛刺。工序14:清洗。工序15:检验。工序16:入库。(3)工艺方案比较与分析上述两个工艺方案的特点在于：方案一是先加工以618mm孔为中心的一组表面，然后以此为基准加工八个615mm孔；而方案二则先完成所有面的加工，再加工各孔。经比较可见，先加工以618mm孔为中心的一组表面，然后以此为基准加工八个615mm孔，这时的位置精度交易保证，并且定位及装夹都较方便。但方案一中工序4与工序5

19、中涉及到两个不同的机床，不宜采用组合机床。故决定将方案一中工序4粗铳面改成粗车面，这样工序4与工序5可采用同一个专用夹具，也不用重新装夹，符合工序集中原则。还有就是方案一工序8用钻、扩小36mm孔，而方案二工序8用链636mm孔，这两个工序都可以完成零件的加工，但考虑到两个方案工序9要镇梯形孔及退到槽，如果用钻、扩小36mm孔，便要更换机床，让费时间，故采用链孔方案。具体工艺过程如下：工序1:铸造毛坯。工序2:时效处理。工序3:划线。工序4:粗车左右小50mm端面。工序5:粗车小90mm外圆端面并倒角C2。工序6:钻八个615mm孔。工序7:粗铳顶面小50mm面。工序8:链636mm孔。工序9

20、:镇梯形孔与退刀槽。工序10:粗钱梯形孔。工序11:钻M8mm底孔66.7mm。工序12:攻螺纹M8。工序13:去毛刺。工序14:清洗。工序15:检验。工序16:入库。以上加工方案大致看来还是合理的。但通过仔细考虑零件的技术要求以及可能采取的加工手段之后，发现仍有问题，主要表现加工8个615mm孔时，因为该零件的8个615mm孔全是通孔且加工深度不大，并且到下一表面的距离不大，极易造成钻头折断或擦到下一表面上，甚至会造成零件报废。为了解决这个问题，原有的加工路线仍可保持不变，只是在加工8个615mm孔时，观察到钻头快钻穿零件时，采用手动进给方式。因为零件是小批量生产，故可以采用手动进给方式。这

21、样既可以避免钻头及零件的报废，同时也照顾了原有的加工路线中装夹方便的特点。还有在加工两个650mm外圆端面以及两个690mm外圆端面时涉及到两次掉头以及需要4次装夹，让费了大量时间。为了解决这一问题，可以先加工650mm以及690mm外圆左端面，再掉头一次加工右端面，减少了装夹的次数以及掉头的次数。因此，最后的加工路线确定如下：工序1:铸造毛坯。工序2:时效处理。工序3:划线。工序4:粗车小50mm右外圆端面，粗车小90mm右外圆端面并倒角C2。工序5:粗车小50mm左外圆端面，粗车小90mm左外圆端面倒角C2。工序6:钻八个615mm孔（钻头快钻穿零件时采用手动进给）。工序7:粗铳顶面小50

22、mm面。工序8:链636mm孔。工序9:镇梯形孔与退刀槽工序10:粗钱梯形孔。工序11:钻M8mm底孔66.7mm。工序12:攻螺纹M8。工序13:去毛刺。工序14:清洗。工序15:检验。工序16:入库。以上工艺过程详见机械加工工艺过程卡片和机械加工工序卡片。3.3机械加工余量及毛坯的尺寸确定加工余量是指加工过程中从加工表面所切去的金属层厚度。加工余量有工序余量和加工总余量之分，工序余量是指某一工序所切去的金属层厚度；加工总余量是指某加工表面上切去的金属层总厚度。(1)粗铳各表面的加工余量：由机械制造技术基础课程设计指导教程表235平面的加工余量，及考虑在铸造过程中，表面会产生气泡等部分，因此

23、，加工余量得留大点。从而得出粗铳各表面的加工余量为3mmo(2)粗车左右小50mm端面的加工余量：由机械加工余量实用手册表5-25查得粗车左右小50mm面的加工余量为1.6mm。(3)粗车左右小50mm外圆的加工余量：由机械制造工艺学查得粗车小90mm外圆的加工余量为2mm。(4)力口工636mm孔的加工余量：查机械制造工艺设计简明手册表2.3-10得链孔的加工余量为0.3mm。(5)加工梯形孔的加工余量：查机械制造工艺设计简明手册表2.3-8得先镇出梯形孔，再粗较，粗较的加工余量为0.04mm。(6)加工M8孔的加工余量：由机械制造技术基础课程设计指导教程表229查出先钻孔小6.7mm,攻螺

24、纹M8的加工余量为1.3mm由上各个加工余量确定零件的铸件尺寸，毛坯图如图3.3:图3.3毛坯图3.4确定切削用量及基本工时3.4.1 工序4切削用量的计算以及基本工时的确定工序4:粗车小50mm右外圆端面，粗车小90mm右外圆端面并倒角(第步)(1)确定端面最大加工余量毛坯的长度方向加工余量为1.6mm,故可一次走刀完成，所以可得apl1.6mm长度加工公差按IT12级。取-0.46mm(入体方向)。(2)确定进给量f根据切削用量手册表4,当刀杆尺寸为16m佛25mm,ap3mm以及工件直径在60到100之间时：f=0.50.9mm/按C620-1车床说明书取：f0.5(3)计算切削速度:查

25、切削用量手册表21,切削速度的计算公式为3.2(寿命选T=60min):Cvvc-rmXv,yvTapf«mmin式中：加工材料系数cv242加工形式系数xv0.15刀具材料系数y0.4系数指数m0.2修正系数见切削用量手册表211,即公式3.3:kvkmvksvkkvkkrvLmv1.2式中：钢和铸铁的强度和硬度改变时切削速度的修正系数k毛坯表面状态改变时切削速度的修正系数ksv0.8车削方式改变时切削速度的修正系数kkv1.04车刀主偏角改变时切削速度的修正系数kkrv=1刀具材料改变时切削速度的修正系数kbv0.83所以kvkmvksvkkvkkrv曦kv41

26、0.830.829所以V-242n0.829=38.06m.c6050.50.4min(4)确定机床主轴转速:1000Vc100038.0690134rmin按机床说明书，与134r/min相近的机床转速为120r/min和150r/min。现取机转速为150r/min,如果选取120r/min,则速度损失较大。所以实际切削速度v42m/so(5)计算切削工时:tm根据切削用量手册表20,y+=2mm(y为入切量，为超切量)，tm二45+21500.5=0.63min3.4.2工序4切削用量的计算以及基本工时的确定工序4:粗车小50mm右外圆端面，粗车小90mm右外圆端面并倒

27、角C2(第二步)(1)确定进给量f根据切削用量手册表4,当刀杆尺寸为16mrK25mm,ap3mm以及工件直径在60到100之间时：f=0.50.9mm/按C620-1车床说明书取：f0.5mmr(2)计算切削速度:查切削用量手册表21,切削速度的计算公式为(3.2)(寿命选T=60min):即Vcmcvykvm.cTmapx/fyvmin式中，cv242,xv0.15,yv0.4,m0.2。修正系数kv,见切削用量手册表211,即：kmv1.2,ksv0.8,kkv1.04,kkrv1,kbv0.83。所以kv410.830.829所以vc600.22421.60.150.

28、50.40.829=38.06mmin(3)确定机床主轴转速:由公式3.4得ns1000vccdw100038.06303r.40min按机床说明书，与303r/min相近的机床转速为230r/min和305r/min。现取机床转速为305r/min。如果选230r/min,则速度损失较大。此时实际切削速度v38.10m/min。（4）计算切削工时:根据切削用量手册表20,y+=2mm,由公式3.5得:tm=20+23050.5=0.144min3.4.3工序6切削用量的计算以及基本工时的确定工序6:钻八个小15mm孔（1）选择钻头选择高速钢麻花钻头，其直径d0=15mm。钻头的几何形状为（查

29、切削用量手册第三章表1及表二）：双锥修磨横刃,0=30；2（|）=118,2（|）1=70°,b1=3.5mm,a0=12°,巾=55；b=2mm,l=4mm。（2）选择切削用量1）决定进给量fa、按加工要求决定进给量：根据表5（查切削用量手册第三章）当加工要求为7级精度，钢的强度ob<0.784GPa,d0=15mm时，f=0.350.43mm/r。由于l/d=12/15=0.8,故应乘孔深系数kf=0.95,则f=（0.350.43）>0.95=0.330.41mm/rb、按钻头强度决定进给量：根据表7（查切削用量手册第三章），当ob=0.628GPa,（0

30、=15mm,钻头强度允许的进给量f=1.11mm/r。c、按机床进给机构决定进给量：根据表8（查切削用量手册第三章），当ob<0.628GPa,d。20.5mm,机床进给机构允许的轴向力为8330N时，进给量为0.53mm/r。从以上三个进给量比较可以看出，受限制的进给量是工艺要求，其值为f=0.350.43mm/r,根据Z535机床说明书，选择f=0.36mm/r。由于加工通孔，为了避免孔即将钻穿时钻头容易折断，故宜在孔即将钻穿时停止自动进给而采用手动进给2）决定切削速度由表10及11（查切削用量手册第三章），查得vi=0.46m/s切削速度的修正系数为：kTv=1.0,kcv=1.0

31、,kiv=0.85,ktv=1.0,则vvtkv0.461.01.00.851.00.3m.s由公式3.4得（3）计算基本工时1000Vd01000。39158.28rstmLnf(3.6)式中L=1i+L+13,l1=12mm,l2=9mm,l3=3mm,则tm12938.280.368.05s3.4.3工序7切削用量的计算以及基本工时的确定工序7:粗铳顶面小50mm面（1）选择刀具铳刀直径的大小直接影响切削力、扭矩、切削速度和刀具材料的消耗，不能任选取。查（切削用量手册第五章表1及表9）,采用标准镶齿圆柱铳刀，故齿数Z=8;铳刀几何形状（切削用量手册第五章表2）:t=15°p=1

32、2°。（2）选择切削用量1） 决定铳削宽度ae由于加工余量不大，故可在一次走刀内切完，则ae=h=3mm;2） 决定没齿进给量甘根据X62W型铳床说明书（切削用量手册第六章，常见铳床的技术资料，表24）,其功率为7kW,中等系统刚度，则&=0.120.20mm/z,现取af=0.20mm/zo3） 决定切削速度v和没秒进给量vf根据表9（切削用量手册第五章），当d0=100mm,z=8mm,ap=41130mm,ae=3mm,af0.24mm/z时，vt=0.32m/s,nt=1.03r/s,vft=1.73mm/s。各修正系数为：kMv=kMn=kMv=0.69ksv=ks

33、n=ksvf=0.8故v=vtXkv=0.320.690.8=0.18m/s；n=ntXkn=1.030.690.8=0.52r/s;vf=vft><kv=1.738.690.8=0.95mm/s。根据X62W型铳床说明书，选择nc=0.625r/s,vfc=1.0mm/s。因此实际切削速度和没齿进给量为：vc-dnc0.2m1000s(3.(7)afc%0.2%，zs(3.(8)(3)计算基本工时由公式3.6即tmvf式中L=l1+l2+l3,由于是粗铳，故整个铳刀刀盘不必铳过整个工件，利用作图法，可得出的行程L=l1+|2+|3=69mm,故tm69svf3.4.4工序8切削用

34、量的计算以及基本工时的确定工序8:链小36mm孔(1)选择机床选用T740金刚镇床。(2)粗链孔至小38.7mm,单边余量Z=0.3mm,一次键去全部余量，ap0.3mm,进给量f=0.1mm/r。根据有关手册，确定金刚键床的切削速度为v=100m/min,则：1000v1000100由公式3.4得nw885#.D36min由于T740金刚键床主轴转速为无级调速，故以上转速可以作为加工时使用的转速。切削工时:(3)计算切削工时:lliI2nwfl=30mm,l2=3mm,l3=4mm,则:30340.42min8850.1第4章加工设备与工艺装备选择4.1 选择机床(1)选择机床应遵循如下原则

35、：(2)机床的加工范围应与零件的外廓尺寸相适应；(3)机床的精度应与工序加工要求的精度相适应；(4)机床的生产率应与零件的生产类型相适应。在壳体的加工过程中，为了提高生产率将大量使用专用机床，如钻孔、镇孔工序中会用到专用钻床和专用键床。在铳端面、倒角和攻丝工序中会用到通用机床。通用机床是在机械加工工艺人员手册上查找，具体机床的选用见后面的加工工艺过程卡。4.2 选择夹具机床夹具是在切削加工中，用以准确地确定工件位置，并将工件牢固地夹紧的一种工艺装备。它的主要作用是：可靠地保证工件的加工精度；提高加工效率；减轻劳动强度；充分发挥和扩大机床的工艺性能。夹具的种类很多，按夹具的应用范围分类，可分为通

36、用夹具、专用夹具、成组夹具、组合夹具；按夹具上的动力源分类，可分为手动夹具、气动夹具、液压夹具、电动夹具、磁力夹具和真空夹具等。在单件、小批量生产时，应尽可能采用通用夹具。为提高生产率，在条件允许时也可采用组合夹具。中批以上生产时，应采用专用夹具，以提高生产效率，夹具的精度应与工序的加工精度相适应。壳体的生产属于小批量生产，为了提高生产率，加工中应该采用专用夹具。为此要为生产线上的工序专门设计一套夹具。对于动力源，由于壳体的加工属于小批量生产，可以采用手动旋转六角螺母夹紧，这样便于操作，减少工作强度，以及材料成本。4.3 选择刀具刀具的选择主要取决于工序所采用的加工方法、加工表面的尺寸、工件材

37、料、所要求的精度和表面粗糙度、生产率及经济性等，在选择时一般尽可能采用标准刀具，必要时可采用高生产率的复合刀具和其它一些专用刀具。最终传动箱壳体的加工基本都采用标准刀具，可以在机械加工工艺手册上查到。铳平面时大都采用镶齿套式面铳刀，铳面时用数控铳床加工，选用直柄立式铳刀。链刀则根据孔的大小不同分别选取。钻孔时大都选用锥柄麻花钻，这种钻头有足够的强度，排屑容易。对于刀具的材料，常用的刀具材料有碳素工具钢、高速钢、硬质合金。其中碳素工具钢指含碳的质量分数在0.65%1.35%的优质钢碳钢。常用牌号有T8A、T10A和T12A等，其中以T12A用的最多，淬火后硬度可达(5864)HRC,红硬性达25

38、0300C左右，允许的切削速度Vc=510m/min,所以一般用于制造手用和切削速度很低得工具，如锤刀、手用锯条、丝锥和板牙等。而高速钢是在高碳钢中加入较多的合金元素W、Gr、V、Mo等与C生成碳化物制得的。加入合金元素后，细化了晶粒，提高了合金的硬度。所以一般高速钢的淬火硬度可达(6367)HRC,红硬性可达550650.允许的切削速度Vc可比合金工具钢提高12倍。它具有较高的强度，在所有刀具材料中它的抗弯强度和冲击韧度最高，是制造各种刃型复杂刀具的主要材料。而硬质合金的耐热性比高速钢高得多，约在8001000C,允许的切削速度约是高速钢的410倍。硬度很高，但它的抗弯强度为1.11.5GP

39、a,只是高速钢的一半，冲击韧度不足高速钢的1/251/10.由于它的耐热性与耐磨性好，因而在刃型不太复杂的刀具上的应用日益增多，如车刀，铳刀，链刀，小尺寸钻头，丝锥等刀具上。综上所述，端面套式面铳刀材料选择硬质合金，加工孔用的麻花钻、扩孔钻、物钻、丝锥都采用高速钢材料，链梯形孔孔用链刀刀尖部分材料也选用硬质合金。具体刀具型号及规格见后面的加工工艺过程表格。第5章零件的车床夹具设计5.1 车床夹具设计车床夹具主要用于零件的旋转表面以及端面。因而车床夹具的主要特点是工件加工表面的中心线与机床主轴的回转轴线同轴。5.1.1 车床夹具的主要类型(1)安装在车床主轴上的夹具。这类夹具很多，有通用的三爪卡

40、盘、四爪卡盘，花盘，顶尖等，还有自行设计的心轴；专用夹具通常可分为心轴式、夹头式、卡盘式、角铁式和花盘式。这类夹具的特点是加工时随机床主轴一起旋转，刀具做进给运动。定心式车床夹具：在定心式车床夹具上，工件常以孔或外圆定位，夹具采用定心夹紧机构。角铁式车床夹具：在车床上加工壳体、支座、杠杆、接头等零件的回转端面时，由于零件形状较复杂，难以装夹在通用卡盘上，因而须设计专用夹具。这种夹具的夹具体呈角铁状，故称其为角铁式车床夹具。花盘式车床夹具：这类夹具的夹具体称花盘，上面开有若干个T形槽，安装定位元件、夹紧元件和分度元件等辅助元件，可加工形状复杂工件的外圆和内孔。这类夹具不对称，要注意平衡。(2)安

41、装在托板上的夹具。某些重型、畸形工件，常常将夹具安装在托板上。刀具则安装在车床主轴上做旋转运动，夹具做进给运动。由于后一类夹具应用很少，属于机床改装范畴。而生产中需自行设计的较多是安装在车床主轴上的专用夹具，所以壳体零件在车床上加工用专用夹具。5.1.2 车床夹具的设计要点(1)定位装置的设计特点和夹紧装置的设计要求当加工回转表面时，要求工件加工面的轴线与机床主轴轴线重合，夹具上定位装置的结构和布置必须保证这一点。当加工的表面与工序基准之间有尺寸联系或相互位置精度要求时，则应以夹具的回转轴线为基准来确定定位元件的位置。工件的夹紧应可靠。由于加工时工件和夹具一起随主轴高速回转，故在加工过程中工件

42、除受切削力矩的作用外，整个夹具还要受到重力和离心力的作用，转速越高离心力越大，这些力不仅降低夹紧力，同时会使主轴振动。因此，夹紧机构必须具有足够的夹紧力，自锁性能好，以防止工件在加工过程中移动或发生事故。对于角铁式夹具，夹紧力的施力方式要注意防止引起夹具变形。(2)夹具找正基准的设置为保证车床夹具的安装精度，安装时应对夹具的限制基面仔细找正。若限为基面偏离回转中心，则应在夹具体上专门制一个孔(或外圆)作为找正基面，使该面与机床主轴同轴，同时它也作为夹具设计、装配和测量基准。为保证加工精度，车床夹具的设计中心与主轴回转中心的同轴度应控制在0.01mm之内，限制端面对主轴回转中心的跳动量也不应大于

43、0.01mm。(3)定位元件的设计在车床上加工回转表面，要求工件加工面的轴线必须和车床主轴的旋线重合。夹具上定位元件的结构设计与布置，必须保证工件的定位基面、加工面和机床主轴三者的轴线重合。特别对于如支座、壳体等工件，由于其被加工回转表面与工序基准之间有尺寸或相互位置精度要求，因此应以机床夹具的回转轴线为基准来确定夹具定位工作表面的位置。(4)夹具的平衡对角铁式、花盘式等结构不对称的车床夹具，设计时应采取平衡措施，使夹具的重心落在主轴回转轴线上，以减少主轴轴承的磨损，避免因离心力产生振动而影响加工质量和刀具寿命。平衡的方法有两种：设置配重块或加工减重块。配重块上应开有弧形槽或径向槽，以便于调整

44、配重块的位置。5.1.3 壳体零件的车床专用夹具的总体设计(1)夹具的总体结构应力力求紧凑、轻便，悬臂尺寸要短，重心尽可能靠近主轴。(2)当工件和夹具上个元件相对机床主轴的旋转轴线不平衡时，将产生较大的离心力和振动，影响工件的加工质量、刀具的寿命、机床的精度和安全生产，特别是在转速较高的情况下影响更大。因此，对于重量不对称的夹具，要有平衡要求。平衡的方法有两种：设置平衡块或加工减重孔。在工厂实际生产中，常用适配的方法进行夹具的平衡工作。(3)为了保证安全，夹具上各种元件一般不超过夹具的圆形轮廓之外。因此，还应该注意防止切削和冷却液的飞溅问题，必要时应该加防护罩。5.2 问题的提出利用本夹具主要

45、用来粗车左右端面，在粗车左右端面时，其他都是未加工表面。为了保证技术要求，最关键是找到定位基准。同时，应考虑如何提高劳动生产率和降低劳动强度，如下图所示：5.3 定位基准的选择由零件图可知：粗车左右端面只有长度尺寸要求，其设计基准为零件左端面，限制了左右方向上的自由度，这样设计基准和工艺基准统一，符合基准统一原则。为了使定位误差达到要求的范围之内，在此通过心轴左端支撑零件及弹性套筒胀紧零件，限制3个自由度，从而保证零件的定位误差在较小范围内，这种定位在结构上简单易操作。5.4 切削力及夹紧力的计算(1)切削力的计算由切削用量手册表22(车削时切削力及切削功率的计算公式)查得计算公式：主切削力F

46、z9.8160nFz>CFzXapxFzXf%XvnFz>kFz(N)(5.(1)径向切削力Fy9.81x60nFy>CFyXapXFyXfyKXvnFy>kFy(N)(5.(2)轴向切削力Fx9.81X60nFy>CFxXapXFxXfyFxXvnFx>kFx(N)(5.(3)其中系数与指数分别为Cfz=367,xfz=0.72,yFz=0.8,nFz=0,CFy=142,xFy=0.73,yFy=0.67,nFy=0,Cfx=294,xfx=1.0,yFx=0.5,nFx=-0.4,v=122o根据切削用量简明手册(第三版)表1.4,当刀杆尺寸为16m佛

47、25mm,op<3mmW及工件直径为90mm时：f=0.50.7mm/r按C620-1车床说明书，现取f=0.5mm/r。由于车削单边余量为1.6mm,一次走刀就能完成，所以取ap=1.6o由切削用量手册表22-1(钢和铸铁的强度和硬度改变时切削力的修正系数kMF)查得计算公式5.4:nfkMFP0.673(5.(4)其中nF=0.75(指数)，印=0.628(材料硬度)。故kMF=0.949o代入公式得：主切削力Fz=9.81>60%>CFzXapxFzXfyFzXvnFz>kFz=9.81600M67X.60.72>0.50.8M220>0.949=27

48、48(N)径向切削力Fy=9.81>60nFy>CFyXapxFyXfyFy><vnFyXkFy=9.81E00X142X.60.73>0.50.67X1220>0.949=1172(N)轴向切削力Fx=9.81>60nFy>CFxXapxFxXfyFxXvnFxXkFx=9.8160-0.4>294X1.61>0.50.5X122-0.4>0.949=600(N)(2)夹紧力的计算查切削手册表3.28得XfyfUfCvSpfzaezwf.qfnd0(5.(5)式中Cf=650,ap=1.6,Xf=1.0,fz=0.08,Yf=

49、0.72,z=20,ae=40,Uf=0.86,d0=225,qf=0.86,Wf=0代入公式进算得F=750(N)计算切削力时，需考虑安全系数KK=k1Xk2Xk3Xk4(5.(6)式中k1一基本安全系数1.5k2加工性质系数1.1k3刀具钝化系数1.1k4断续切削系数1.1'则F=KF=1.5X.11.11.1汉50=1500(N)f=f2=0.25N-F-=3000(N)f2f1(5.(7)根据工艺手册，弹性套筒的最大夹紧力Nf=8345(N)，此时Nf已大于3000N的夹紧力，故本夹具可安全工作。5.5 夹具结构及定位误差的分析由于生产类型为小批生产，故考虑成本节约，使用手动加

50、紧机构，采用手动弹簧芯轴机构进行其内孔的定位加紧，工件以小20mm通孔在弹性套筒和心轴端面上定位，旋紧螺母，通过椎体和锥套使弹性套筒产生向外均匀的弹性变形，将工件胀紧，实现对工件的定心夹紧。如下图所示:图5.2车夹具装配图本夹具的定位元件主要为套筒的外圆和心轴端面进行定位，故对定位误差的影响主要反映到心轴和衬套接触的端面和中心轴线的垂直度上，即其端面和轴线是否垂直。由机床夹具设计手册可得：(1)定位误差：定位尺寸公差0.16mm,在加工尺寸方向上的投影，这里的方向与加工方向一致。即：故0.16mm(2)夹紧安装误差，对工序尺寸的影响均小。即：j?j0(3)磨损造成的加工误差：j?M通常不超过0

51、.005mm(4)夹具相对刀具位置误差：d?a0.02mm误差总和:jw0.185mm从以上的分析可见，所设计的夹具的加工误差较小，实用性强5.6 心轴的有限元分析心轴的三维造型如图5.3:图5,3心轴三维模型导入模型文件，在应用程序中选择Mechanica命令进行静力学分析，得到图5,4心轴静力学分析其中，心轴主要由7个部分组成，最下端螺纹段为第一部分，从下往上到第七部分梯形轴。第一部分与第二部分显示颜色主要为紫色，表示这两部分的受力在2.93110-2Mpa至I29.26Mpa之间，由于该轴的材料为45钢，其屈服应力为355Mpa,故满足强度要求。第三部分与第四部分受力最复杂，受力最大最危

52、险的部位也在这里，显示颜色从紫色到浅黄色都有，受力在2.93110-2Mpa到233.9Mpa之间，低于45钢的屈服应力355Mpa,故该轴可安全工作。剩下的部分显示颜色主要为紫色和蓝色2.93110-2Mpa到58.49Mpa之间，远远小于355Mpa,满足强度要求。所以，该心轴可以安全的工作5.7 车床夹具的截图图5.5三维夹具爆炸图图5.6三维夹具零件装配图第6章钻床夹具设计6.1 问题的提出本夹具主要用来钻上下端面上4个小15mm通孔。因为位置精度要求不高,表面粗糙度要求精度低，为了保证技术要求，最关键是找到定位基准。同时，应考虑如何提高劳动生产率和降低劳动强度，如下图所示：63图6.

53、1工序图6.2 定位基准的选择由工序图可知：由于在对孔进行加工前，底平面和顶平面进行了车加工，左端面是待加工面，右端面是不加工表面，中心通孔是不加工通孔，因此，中心通孔轴线为定位精基准，这样可以保证待加工孔的尺寸要求。由零件图可以知道，图中对孔的加工没有位置公差要求，只有尺寸要求，我们可以选择中心通孔轴线为定位基准来设计钻模，从而满足待加工孔轴线尺寸要求。工件定位用底面和左端面及心轴来限制5个自由度。6.3 切削力及夹紧力的计算(1)切削力的计算查机床夹具设计手册表127可得:切削力公式：Ff412D1.2f075Kp(6.(1)式中D=15mm(孔的直径)，f=0.36mm/r(主轴进给率)

54、查表128得：0.6空0.65190(6.(2)即：Ff=3206(N)(2)夹紧力的计算实际所需夹紧力：由机床夹具设计手册表1211得:WKFfK(6.(3)安全系数K可按下式计算：KK0K1K2K3K4K5K6(6.(4)式中：K0K6为各种因素的安全系数，见机床夹具设计手册表121可得：K=1.2X.01.01.0=1.72所以WK=FfK=3206(N)仅72=5500(N)由计算可知所需实际夹紧力不是很大，为了使其夹具结构简单、操作方便，决定选用手动螺旋夹紧机构。取K2.25,10.16,20.2螺旋夹紧时产生的夹紧力公式：W0=QL1tg12tg2(6.(5)式中参数由机床夹具设计手册可查得:原始作用力Q80(N)作用力臂L140(mm)螺旋生角136螺纹处摩擦角2=9.83螺纹处摩擦系数1=9.33螺杆端部与零件的摩擦系数rz5.675螺纹处当量摩擦角1=3.53则螺旋夹紧时产生的夹紧力:由公式6.5得:W0=QL,=5830N1.1 i2tg2由上述计算易得：W0WK因此采用该夹紧机构工作是可靠的。6.4 定位误差的分析该夹具以中心通孔轴线来作为定位基准，该零件虽然没有任何尺寸公差要求，但为了尽量增强零件的适用性，要尽量减少加工误差。由机床夹具设计手册可