落地式扣件钢管脚手架设计方案

1、落地式扣件钢管脚手架设计方案 工程名称：东莞市圣龙特电子科技有限公司厂房C、员工楼、办公楼、专家楼A、B、C工程地址：东莞市凤岗镇管井头小布工业区施工单位：东莞市凤岗建筑工程公司建设单位：东莞市圣龙特电子科技有限公司 编制单位：东莞凤岗建筑工程公司 审核单位：东莞凤岗建筑工程公司 审批单位：湖南环宇建设工程咨询监理有限责任公司技术负责人： 审批人：编制人： 审核人：编制日期： 审批日期目 录一 工程概况二 搭设方案及依据三 大横杆的计算四 小横杆的计算五 扣件抗滑力的计算六 脚手架荷载标准值七 立杆的稳定性计算八 最大搭设高度的计算九 连墙件的计算十 立杆的地基承载力计算落地式扣件钢管脚手架设

2、计方案一、工程概况本工程位于东莞市凤岗镇管井头小布工业区，由东莞市圣龙特电子科技有限公司投资兴建。此工程为工用建筑，总建筑面积18967.5，框架结构，其中厂房C建筑面积8410，员工楼建筑面积5937.5，办公楼建筑面积919，专家楼A建筑面积1877，专家楼B、C建筑面积1047。二、搭设方案及依据钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为38米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.5米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.5连墙件采用2步3跨，坚向间距3.60米

3、，水平间距4.5米。施工均布荷载为2kN/，同时施工1层，脚手板共铺设2层。钢材的强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=2.06X105惯性矩I=12.19X104风压按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)50年一遇取值。三、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，在横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯距和变形。1、均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.35×1.05/2=0.184 kN/m活荷载标准值Q=2×1.05/2=1.050 kN/m静荷载的计算

4、值q1=1.2×(0.038+0.184)=0.266 kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.050=1.470 kN/m q1 q2 q2 大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度） q1 q2 大横杆计算荷载组组合简图（支座最大弯矩）2、强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：M1max=0.08q1l2+0.20q2l2跨中最大弯矩为M1=（0.08×0.266+0.1×1.470）×1.5×支座最大弯矩计算公式如下:M1max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大弯矩

5、为M2=-(0.1×0.266+0.117×1.470)×1.5×我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:(M1与M2的绝对值对比,以大的为强度验收)=0.447×1000000/5080=87.992N/mm2大横杆的计算强度小于205.0,满足要求!3、挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：静荷载标准值q1=P2=0.038+0.184=0.222活荷载标准值q2=1.050三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.222+0.990×1.050)×1500.0

6、×1500.0×1500.0×1500.0/(100×206000×121900.0)=20399大横杆的最大挠度小于1.5×1000/150.并且小于10,满足要求!四、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面.用大横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1、荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.5=0.057kN脚手架的荷载标准值P2=0.35×1.05×1.5/2=0.276kN活荷载标准值Q=23×1.05×

7、;1.5/3=1.050kN荷载的计算值P=1.2×0.057+1.2×0.276+1.40×1.050=1.870kN q P P 小横杆计算简图2、强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：M1max=-0.10q1l2集中荷载最大弯矩计算公式如下：M1max=-0.10q1l2M=1.2×0.038×1.05/8+1.870×1.05/3=0.660 kN.m=0.661×1000000/5080=130.118N/mm2小横杆的计算强度小于205.0 N/mm2,

8、满足要求!3、挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算如下:集中荷载最大挠度计算公式如下：小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5×0.038×1050.00×1050.00×1050.00×1050.00/(384*206000*121900)= 0.024集中荷载标准值P=0.057+0.276+1.050=1.383kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1000×1.383×1050.00×(3×1050.00×1050.00-

9、4×1050.00×1050.00/9)/(72×206000×121900)=2.263最大挠度和V=V1+V2=2.287小横杆的最大挠度小于1.05×1000/150，并且小于10，满足要求!五、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范）：RRc其中Rc扣件抗滑承载力设计值，取8.0 kNR纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1、荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.05=0.040 kN脚手板的荷载标准值P2=0.35×1.5×1.05/2=0.

10、276 kN活荷载标准值Q=2×1.5×1.05/2=1.575 kN荷载的计算值R=1.2×0.040+1.2×0.276+1.4×1.575=2.584RC=8.0 kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达4065N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN；六、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）：取0；NG1=0×

11、;38=0 kN（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；标准值为0.35NG2=0.35×2×(1.5+0.3)/2=0.709kN(3)栏杆与挡脚板自重标准值(kN/m)；标准值为0.11NG3=0.11×1.5×2/2=0.165kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)NG4=0.005×1.5×38=0.285kN经计算得到，静荷载标准值NGK=NG1+NG2+NG3+NG4=0+0.709+0.165+0.285= 1.176 kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2

12、取值。经计算得到，活荷载标准值NQK=2×1×1.5×1.05/2=1.575 kN风荷载标准值应按照以下公式计算Wk=0.7UZUSWO其中WO基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：WO=0.5Uz风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：Uz=1.63Us风荷载体型系数：Us=1.200经计算得到，风荷载标准值wk=0.7×0.5×1.63×1.200=0.685。（注意：若不能同时满足三个条件：1、基本风压不大于0.35，2、仅有栏杆和挡脚板，3

13、、不是敞开式脚手架，则不用计算“立杆的轴向压力设计值”）组合风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4NQK =1.2×(0+0.709+0.165+0.225)+1.4×1.575=3.524 kN其中NG1K脚手架结构自重标准值产生的轴向力；NG2K构柄配件自重标准值产生的轴向力；NG2K施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆可按一纵距（跨）内施工荷载总和的1/2取值。不考虑风荷载时，立杆的轴向力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4wk

14、lah/10 =0.85×1.4×0.685×1.5×1.80×1.80/10=0.396 kN/m2其中wk风荷载基本风压值（kN/m2）； La立杆的纵距（m）； H水立杆的步距（m）。七、立杆的稳定性计算：不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N计算立杆段的轴心力设计值，N=3524.000N 轴心受压构件的稳定系数,根据长细比=197查表取值:0.186 长细比, =1o/i =3119.000/15.8=19710计算长度(m),由公式10=kuh确定,10=k×u×h=1.155×1.5×1

15、.80=3.119=3119.000: i立杆的截面回转半径，i=15.8； k计算长度附加系数，取1.155 u计算长度系数,查表确定, u=1.50 A立杆净截面面积,A=489mm2 f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/ mm2不组合风荷载时,立杆的稳定性计算值3524.000/(0.186×489)=38.74 f，满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N计算立杆段的轴心力设计值，N=3193.000N；轴心受压构件的稳定系数，根据长细比=197，查表取值：0.186；长细比，=1o/i =3119.000/15.8=19710计算长度（m），由公式10=

16、kuh确定， 10=kuh=1.155×1.5×1.80=3.119.000； i立杆的截面回转半径，i=15.8； k计算长度附加系数，取1.155 u计算长度系数,查表确定, u=1.50 A立杆净截面面积,A=489mm2W立杆净截面模量（抵抗矩），W=5080mm2MW计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=369.000N.m；f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00 N/ mm2组合风荷载时，立杆的稳定性计算3193.000/(0.186×489)396000.000/5080=113.06 f，满足要求！八、最大搭设高度的计算：立杆采用单立管时，

17、敞开式、全封闭、半封闭的脚手架的可搭设高度Hs按照下式计算：不组合风荷载时Hs=Af-(1.2NG2k+1.4NQK)/1.2gk =0.186×489×205-(1.2×1099.000+1.4×1575.000)/(1.2×149=84.57m其中NG2k构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k=1099.000N；NQ活荷载标准值，NQ=1575.000N；gk每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.149kN/m =149N/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=84.57米。脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按

18、照下式调整且不超过50米：=77.98米经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值取规范值H=50.000米。不组合风荷载时，采用单位管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2k构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k=1.099kN；NQ活荷载标准值，NQ=1.575kN；gk每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.149kN/m Mwk计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，Mwk =0.333kN.m；经计算得到考虑荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=96.895米。脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米。经计算得到，考虑风荷载时，脚手架

19、搭设高度限值H=50.000米。九、连墙件的计算：连墙件的强度稳定性和连接强度应按现行国家标准冷弯薄壁型钢结构技术规范（GBJ8）、钢结构设计规范（GBJ17）、混凝土结构设计规范（GBJ10）等的规定计算。连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：N1=N1w+No式中N1连墙件轴向力计算值（kN）；N1w风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：NIw =1.4×Wk×Aw =1.4×0.685×16.200=15.536wk风荷载基本风压值，wk=0.685KN/M2Aw每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×

20、4.5=16.200；No连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN），No=5；（单排取3，双排取5）经计算得到NIw=15.536 kN,连墙件轴向力计算值N1= N1w+No=20.536 kN连墙件轴向力设计值Nf=Af其中轴心受压立杆的稳定系数,由长细比1/i=300.0/15.8=18.99，查表得到=0.949；A=489mm2；f=205.00N/mm2经过计算得到Nf=95.13 kN连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到N1=20.536大于扣件的抗滑力12 kN，不满足要求!请设置其它方式连接 结构 脚手架 连墙杆 扣件 连墙件扣件连接示意图十、立杆的地基承载力计算：

21、不组合风荷载时，立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求Pfg其中P立杆基础底面的平均压力（N/mm2），P=N/A=3.524/0.5=7.0N上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN）；N=3.524A基础底面面积（）；A=0.5fg地基承载力设计值（N/mm2）fg=kc×fgk=0.5×500=250.0 N/mm2其中kc脚手架地基承载力调整系数；kc=0.5fgk地基承载力标准值；=500立杆基础底面的平均压力必须满足下式的要求Pfg经计算，P=7.0250.0地基承载力的计算满足要求!组合风荷载时,立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求Pfg其中P立杆基础底面的平均压力（N/mm2），P=N/A=3.193/0.5=6.4;N上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN）；N=3.193A基础底面面积（）；A=0.5fg地基承载力设计值(N/mm2)；fg=kc×fgk =0.5×500=250.0 N/mm2其中kc脚手架地基承载力调整系数；kc =0.5fgk地基承载力标准值fgk=500立杆基础底面的平均压力必须满足下式的要求Pfg经计算，P=6.4250.