冷却塔的正规计算

1、计算：lg p 2.0057173 3.142305103103T 273.168.2lg373.16 T373.16T（2）0.0024804NH-5000m P 1"其中 P 1 和 P 分别为对应于 1 和 时饱和空气的水蒸气分压。A 为不同干湿球温度计的系数，对通风式阿斯曼干湿球温度计 A=0.000622 饱和空气的水蒸气分压在 0100时按式（ 2）/h 热工及阻力计算书总循环水量 :20000m3/h1. 单塔循环水量 : NH-5000m3/h 钢混框架机械通风玻璃钢冷却塔 4 台2. 热力性能计算根据用户冷却塔的实际使用需要，采用方型逆流式钢筋混凝土玻璃钢围 护结构

2、冷却塔，现对冷却塔进行热力计算和设计，确定冷却塔各主要参数。 此计算方法参照 GB7190.2-1997玻璃钢纤维增强塑料冷却塔国家标准规 定，用焓差法进行计算，积分计算采用辛普逊 n 段近似积分计算公式。2.1 设计参数 根据贵公司冷却塔提供的气象参数作为计算设计参数，其各气象参数如下： 干球温度： 1=31.5 湿球温度： =82 大气压力： P0=101.1kpa 已知单塔冷却水量为 5000m3/h，根据工艺要求进塔水温为 41，出塔水温 为 32，即水温差为 9，属中温型冷却塔2.2 计算公式进塔空气相对湿度：1）PAP0 1式中 P 饱和空气的蒸气分压， kpa； T绝对温度， T

3、=273.16+t K。 P0大气压 , kpa进塔干空气密度 13)P01P " 10 31287.14 273 1气水比1GQ4)进塔空气焓i1i1 1.006 10.622 2500 1.858 1P1P0P 15)出塔空气焓i2i2i1CWK6)t2586 0.56 t 2 20t1t2水的比热CW 4.187kJ /kg. 塔内空气的平均焓 imi1 i 2im1 2 27)温度为 t 时饱和空气焓 i "i" 1.006t 0.622 2500 1.858t PtP0 Pt8)逆流式冷却塔热力计算基本公式k xv Vt1 CwdtQt2 i "

4、; i9)式中：交换数xv容积散质系数，kg/（m3·h）V淋水填料体积式( 9)的积分可采用辛普逊n 段近似积分公式t1 Cw dt Cw t 141i n 1i n10）t2 i" i 3ni0i1i 2i3424由水温差 t<15,常取 n=2,可达到足够的精度，则式（ 10）变为：t1 Cwdt Cw t 1 4 1 （11） t2 i " i 6 i 2" i1 i m" im i1" i 22.3NH-5000m3/h 热力性能计算结果 式（2）得 P1 =4.6194 P=3.7773 由式（ 1）得=0.6127

5、由式（ 3）得1=0.9991由 t2=32得k=0.9447进塔空气焓由式（ 5）得i1=89.4858kJ/kg温度为进水温度 t1=41 时的饱和空气焓由式（ 8）得i1"=174.748J/kg温度为出水温度 t2=32 时的饱和空气焓i2"=110.714kJ/kg平均饱和空气焓im"=139.336kJ/kg气水比 =0.753 风量 G=3300km3/h 由式（ 10）得冷却塔=1.5258满足设计条件下所需容积散质系数由式k XV VQxv=16974kg/（m3·h）填料特性填料冷却数=1.840.66=1.5588填料容积散质系数x

6、v=4105g0.68q0.38=24850电算结果说明以上塔型完全满足用户提出的工况条件，并有富余3. NH-5000 阻力计算通过冷却塔通风阻力计算可以校核冷却塔设计是否合理， 选用风机是否恰 当，在冷却塔的工作条件下，风机的通风量取决于冷却塔的空气动力阻力， 即各部件的局部阻力和风机的动压，这一阻力等于风机的全压。3.1 各部件局部阻力计算3.1.1. 进风口高设计为 5.5m，长 18m，两侧进风，总风量Q=330×104m3/h，故进风口段平均风速：V1=Q=4.6296(m3/s)2h L 3600V12P1=11 =4.4(Pa)2式中： h进风口高度， m ； L 进

7、风口长度， m ； 1 进塔干空气密度， Kg/m3 ； 1阻力系数，取 0.55 ；3.1.2 导风装置气流阻力损失 P22=(0.1+0.025q) 8=×4.021V2= 1 V1=2.0(m/s)2P2=2·1v2 =8.1(Pa)2式中： q淋水密度 m3/(m2·h) ；L空气水平方向上流过的长度， 9m3.1.3. 进入淋水填料的气流转弯损失 QV3= 2=2.8292(m/s)L2 3600v32=3·13 =1.3(Pa)式中： 3阻力系数， 取 0.5 ；3.1.4. 淋水填料的气流阻力损失 S 波 1.5的阻力性能方程式 =9.81

8、·1A 4m 式中： =-0.0016q2+0.0576q+0.8591=1.3m= 0.0005q2-0.0065q+1.5140=1.8 ；q淋水密度， m3/(m=7·1v7 =14(Pa)2式中： 7阻力系数，取 0.1562 ；s2 风筒风机处的面积 66m2 ；3.1.8. 扩风筒处气流阻力损失 ·h) ；V 4淋水段风速， m/s ；V4= V3=2.82(m/s)淋水填料阻力 =65(Pa)3.1.5. 气流穿过配水装置的阻力损失 s s1f = 1 =0.68s5=0.5+1.3(1- f )2 ×12 =1.32V5=4.29(m/s

9、)(s s1) 36002 =5·1v5 =7.6(Pa)2式中： f 通流面积和总面积之比 ； s总面积 324m2 ； s1管道总面积 97.2m2 ；3.1.6. 收水器阻力 V6=2.82m/s=1.85·1·V16.96 =8.9(Pa)式中： V6收水器段风速 m/s ；3.1.7. 风机进口气流阻力损失 V7=10.8(m/s)V=s3Q3600=8.5(m/s)s2 3600扩散角 为 10o，故 =0.19V8 28= 1- ( 8 ) 2 =0.07412 =8·1v7 =2.7(Pa)式中： s3为风筒上口面积 85m2 ；3.1.9. 收水器上部至风机进口损失 9 根据经验为 15(Pa)3.1.10. 塔的总局部阻力损失为82 = i·ivi =127(Pa)123.2. 风机动压QVE= =10.8(m/s)S212PE =1 iVE2=58(Pa)式中： Q为总风量 330×104 m3/h；S2 风筒风机处的面积 66m2；为风机旋转平面平均风速 ；采用动能回收型玻璃钢风筒， 动能回收率为 30，因此，风机动压为 40Pa。3.3. 风机全压为： E=167(Pa)3.4. 风机轴功率 N0=Q* P0/(3600* 12)=173773W=173kW1风机全