单层工业厂房课程

1、信阳师范学院混凝土结构设计单层工业厂房课程设计目录目录 -1-第1章、混凝土结构课程设计？单层工业厂房设计计算书 -3-1.1、 设计条件 -3-1.2、 设计要求 -4-1.3、 设计期限 -4-1.4、 参考资料 -4-第2章、混凝土结构课程设计？单层工业厂房设计计算书 -5-2.1、 设计条件 -5-2.1.1、 平面与剖面 -5-2.1.2、 建筑构造 -5-2.1.3、 自然条件 -7-2.1.4、 材料 -7-2.2、 设计要求 -7-2.3、 结构构件选型及柱截面尺寸确定 -7-2.3.1、 主要构件选型表 -7-2.3.2、 柱截面尺寸 -8-2.3.3、 算单元 -8-2.4

2、、 荷载计算 -9-2.4.1、 恒载 -9-2.4.2、 屋面活荷载 -10-2.4.3、 风荷载 -11-2.4.4、 吊车荷载 -11-2.5、 排架内力分析 -13-2.5.1、 恒载作用下排架内力分析 -14-2.5.2、 屋面活荷载作用下排架内力分析 -15-2.5.3、 风荷载作用下排架内力分析 -18-2.5.4、 吊车荷载作用下排架内力分析 -20-2.6、 内力组合 272.7、 柱截面设计 302.7.1、 A柱配筋计算 302.7.2、 B柱配筋计算 352.7.3、 C柱配筋计算 402.7.4、 抗风柱设计 452.8、 基础设计 502.8.1、 A柱基础设计 5

3、02.8.2、 B柱基础设计 532.8.3、 C柱基础设计 572.8.4、 抗风柱基础设计 60参考资料 64-32 -第1章、混凝土结构课程设计 ？单层工业厂房设计计算书1.1、 设计条件1.1.1、 平面与剖面某双跨等高机修车间，厂房长度 72ml柱距为6ml不设天窗。厂房跨度为18ml 车间面积为2644.07 ,其中AB跨设有两台10t桥式吊车；BC跨设有两台32/5t桥式 吊车。吊车采用大连起重机厂的桥式吊车，吊车工作级别 A4-A5,轨顶标高AB跨为 8.7m, BC跨为9m,柱顶标高为11.8m。1.1.2、 建筑构造屋盖防水层：APP防水卷材找平层：25mmK泥砂浆保温层：

4、100mmK泥蛭石砂浆屋面板：大型预应力屋面板围护结构240mn通砖墙，采用和M5混合砂浆门窗低窗：4.2mX4.8m高窗：4.2mX2.4m门洞：5.6mx 6.0m1.1.3、 自然条件建设地点：衡阳市郊，无抗震设防要求基本风压：0.40 kN/m2基本雪压：0.35 kN /m2建筑场地：粉质粘土地下水位：低于自然地面 3m修正后地基承载力特征值：250 kN / m21.1.4、 材料混凝土：基础采用C25,柱采用C30钢筋：HPB235a、 HRB33驳、HRB40制各种直径钢筋1.2、 设计要求1.2.1、 分析厂房排架，设计柱、基础，整理计算书一份1.2.2、 绘制结构施工图一套

5、1.3、 设计期限1.3.1、 两周1.4、 参考资料1.4.1、 混凝土结构设计规范 GB50010-20021.4.2、 建筑结构荷载规范GB50009-20011.4.3、 建筑地基基础设计规范 GB50007-20021.4.4、 混凝土结构构造手册1.4.5、 国家建筑标准设计图集 08G118第2章、混凝土结构课程设计 ？单层工业厂房设计计算书2.1、 设计条件2.1.1、 平面与剖面某双跨等高机修车间，厂房长度 72ml柱距为6ml不设天窗。厂房跨度为18ml 车间面积为2644.07,其中AB跨设有两台10t桥式吊车；BC跨设有两台32/5t桥式 吊车。吊车采用大连起重机厂的桥

6、式吊车，吊车工作级别 A4-A5,轨顶标高AB跨为 8.7m, BC跨为9m,柱顶标高为11.8m。厂房剖面图如下2.1.2、 建筑构造屋盖防水层：APP防水卷材找平层：25mmK泥砂浆保温层：100mmK泥蛭石砂浆屋面板：大型预应力屋面板围护结构240mn通砖墙，采用和M5混合砂浆门窗 低窗: 高窗: 门洞:4.2mX4.8m4.2mX2.4m5.6mX 6.0m2.1.3、 自然条件建设地点：衡阳市郊，无抗震设防要求基本风压：0.40 kN/m2基本雪压：0.35 kN/m2建筑场地：粉质粘土地下水位：低于自然地面 3m修正后地基承载力特征值：250 kN / m22.1.4、 材料混凝土

7、：基础采用C25,柱采用C30钢筋：HPB235a、 HRB33驳、HRB40制各种直径钢筋2.2、 设计要求2.2.1、 分析厂房排架，设计柱、基础，整理计算书一份2.2.2、 绘制结构施工图一套2.3、 结构构件选型及柱截面尺寸确定2.3.1、 主要构件选型表构件名称标准图集福裁标准值选用型号预应力钢筋混凝土屋向板G410（一）, 一21.5 kN / mYWB-2I （中间跨）YWB-2! S（端跨）预应力钢筋混凝土折线型屋架G415（一）68.2kN/ 福YWJ18-2-Aa钢筋混凝土吊车梁G323 （二）G42628.3kN/ 根46kN/根DL-4- BYDL-3- B吊车轨道及轨

8、道连接件G325 （二）0.8 kN /mDCGDL钢筋混凝土基础梁G32016.7kN/根JL-1JL-3钢窗0.45 kN / m2240mm专墙 一，25.24 kN / m2.3.2、 柱截面尺寸已知柱顶标高为11.8m,室内地面至基础顶面距离为0.5m,则柱总高度H=11.8+0.5=12.3m,柱截面尺寸及相应的计算参数如下、参数柱、号截面尺寸/mm柱高/mm惯性矩 /mm4自重/kN/mm2偏心距/mmA上 柱400X400420021.3 X 10816.81.6 x 10550下 柱I400 X800X100X1508100142.35 义108361.775 义1050B上

9、 柱500X600420090 X 10831.5_53X 100下 柱I500 X 1200X 120X2008100571.83 义108623.006 X1050C上 柱400X400420021.3 义 10816.851.6 x 10550下 柱I400 X900X100X1508100195.38 X108381.875 义10502.3.3、 算单元本车间为机修车间，工艺无特殊要求，结构布置均匀，选取一根排架进行计算, 计算见图和计算单元如下图2.4、 荷载计算2.4.1、 恒载2.4.1.1、 屋盖结构自重APP防水卷材20.35 kN / m25mme泥砂浆找平层20.4 k

10、N / m100mmK泥蛭石保温层20.5 kN / m1.5mX 6m预应力混凝土屋面板21.5 kN / m屋面支撑及吊管自重0.15 kN / m22.85 kN / m2屋架自重：AB BC跨YWJ18-2-Aa68.2kN/则作用于柱顶的屋盖结构荷载设计值为G1 =1.2 (0.5 68.2 0.5 6 18 2.85) = 225.6kN1.1.1.2、 吊车梁及轨道荷载设计值AB 跨：G3 =1.2x(282 +6x0.8) = 39.6kNBC跨：G3 =1.2 父(46+6 M 0.8) =60.96kN1.1.1.3、 柱自重荷载设计值A 柱上柱：G4A =1.2x16.8

11、 = 20.16kNA 柱下柱：G5A =1.2x36 = 43.2kNB柱上柱：G4B =1.2 m 31.5 =37.8kNB 柱下柱：G5B =1.2x62 = 74.4kNC柱上柱：G4C =1.2 m 16.8 =20.16kNC 柱下柱：G5c =1.2x38 = 45.6kN各项包载作用位置如下图-t * r. II 11 I I2.4.2、 屋面活荷载屋面活荷载标准值为0.5 kN / m2 ,雪荷载标准值为0.35 kN/m2,故仅按屋面活 荷载计算，则作用于柱顶的屋面活荷载设计值为：1Q1 =1.4M0.5M6M18M=37.8kN ,作用包置与 G1相同2.4.3、 风荷

12、载风荷载标准值按6k =Pz%Nz00计算，其中6。=0.4kN/m2,Pz =1.0，匕根据厂房 各部分标高及B类地面粗糙度表确定如下柱顶：H=11.8n）z =1.050檐口： H=13.45m,z =1.097屋顶：H=14.745mz =1.133风荷载体型系数 也如图所示排架迎风面、背风面风荷载标准值为-1k = -zJsrlz -0 -1.0 0.8 1.05 0.4-0.336kN/m2 Ik z si z 02k = Bz%z，0 =1.0 0.4 1.05 0.4 = 0.168kN/m2则作用于排架计算简图上的风荷载设计值为q =1.4 0.336 6 =2.82kN/mq

13、2 =1.4 0.168 6 = 1.41kN/mFw = Q，1 .S2 崂！210B = 1.40.8 0.4 1.097 1.65-0.6 0.5 1.133 1.295 1.0 0.4 6-6.81kN2.4.4、 吊车荷载2.4.4.1、 吊车主要参数AB跨10t 吊车、中级工作制吊车，吊车梁高 900mm, B=6040mm,K=5000mm,G=140kN,g=23.03kPnax =94kN, Pmin =31kNBC跨30/5t 吊车、中级工作制 吊车， 吊车梁高 1200mm, B=6474mm K=4650mm,G=321.2kN,g=108.77kN, Pmax =26

14、2kN, Pmin = 58.5kN2.4.4.2、 吊车竖向荷载AB跨-4A-iict.1i t£> 4 'IDmax =阳QPmax,k£yi = 0.9父 1.4父 94M (1 + 0.827 + 0.167) = 236.17kNDmin = P¥QPmin,k£yi =0.9M1.4M31M(1 + 0.827 + 0.167) = 77.89kNBC跨Dmax = PQPmax,k工yi = 0.9 父1.4 M 262 父(1 + 0.696 + 0.225) = 643.16kNDmin =叽小与=0.9父1.4M58.5

15、M(1 + 0.696 + 0.225) = 141.6kN2.4.4.3、 吊车横向水平荷载-1 11.1.AB跨 1 -1Tmax =二：q(Q g)三 yi = X0.12 0.9 1.4 (100 23.03) 1.994 = 9.27kN 44BC跨1 -1Tmax 二 刁Pq(Q g)三 yi = X0.12 0.9 1.4 (300 108.77) 1.921 = 24.74kN 442.5、 排架内力分析该厂房为两跨等高厂房，可以用剪力分配法进行排架内力分析 柱剪力分配系数柱列nXC°6/(10,° 宜)En.备注A0.1500.3412.50.2810.1

16、61n_lubH3n 一，儿一 ，口一IiHGEL1C0=31”:'1+?一3(4-1)wn工。+久=1B0.1570.3412.470.07080.638C0.1090.3412.270.2250.2012.5.1、 恒载作用下排架内力分析A柱Gi =Gi =225.6kNG2 =G3 G4A =39.6 20.16 = 59.76kNG3 =G5 A =43.2kNM1A =G1e =225.6 0.05=11.28kN mM2A=(G G4A)e2 -G3e3 -(225.6 20.16) 0.2-39.6 0.35-35.29kN mB柱G4 = 2G1 =2 225.6 =

17、451.2kN , _ _ _ _G5 =G4B G3 G3 =138.36kNG6 =G5B =74.4kNM1B =0_ _ _ _ , _ _ _ _ _ _ _ _ M2B -G3e-G3e-(39.6-60.96) 0.75=-16.02kN mC柱G7 =G1 =225.6kNG8=G4c G3 = 20.16 60.96 = 81.12kNG9 =G5c =45.6kNM1c =G7e1 - -225.6 0.05 - -11.28kN mM 2c =G34 -(G1 G4c )e5 =60.69 0.3-(225.6 20.16) 0.5= -43.15kN m由于排架为对称结

18、构，故各柱按柱顶为不动较支座计算内力， 柱顶不动较支座反 力R分别为n =0.15=0.3413 1- 2(1-)C1 )=2.032,C3 )1 23 132 1 3(- -1)nc M1A 八 M 2A 八RA-C12AC3A H 1 H 321 -，;=1.0823 11' 3(- -1)n11.28 2.032 35.29 1.08212.3= 3.32kN( > )n =0.157, =0.341213 1- ' (1-)C1 =n =2.000,C2 1 3(1 -1)3 一2Rb = MC3Hn16.02 1.0931 - 23 113(1)n= 1.093

19、12.3= 1.42kN()n =0.109, =0.3413 1 一 12(1 -)C1 =-=2.209,C3 )12 13(1_1)3nM M 1C c M 2C 、RCC1C3H H21 ,n1 3(- -1)= 1.001n11.28 2.209 43.15 1.001=5.54kN (一 )12.3排架柱顶不动较支座总反力为R = RB Rc - RA =5.54 1.42-3.32 = 3.64kN()各柱柱顶最后剪力分别为Va =Ra- aR =-3.32-0.161 3.64=-3.91kN( >)VB =RB - BR =1.42-0.638 3.64 = -0.90

20、kN( >)Vc =Rc- cR =5.54-0.201 3.64 = 4.81kN()ZVi =Va Vb VC =02.5.2、 屋面活荷载作用下排架内力分析2.5.2.1、 AB跨作用屋面活荷载排架计算简图如图所示，其中Q =37.8kNcMAcM2AcRa C1 空 C3 =H H1.89 2.032 7.56 1.08212.3= 0.98kN( > )其在A、B柱柱顶及变阶处引起的力矩为M1A -37.8 0.05=1.89kN mM2A -37.8 0.2 =7.56kN mM1B =37.8 0.15 =5.67kN mM2B =0A柱n =0.15, =0.341

21、3 1-。-；)31- 1 3(1 -1)2 13(- -1)nnC1 = = 2.032, C3 = =1.082Rb =M 2BC35.67 2=0.92kN ( > )12.3n =0.157, =0.341则排架柱顶不动较支座总反力为R = Ra Rb =0.98 0.92 = 1.9kN( >)将R反向作用于排架柱顶，可得屋面活荷载作用于AB跨时的柱顶剪力Va=Ra- aR =0.98-0.169 1.9 = 0.674kNVB =RB - BR =0.92-0.638 1.9 =-0.292kN(，)VC =CR = _0.201 1.9 = -0.382kN()三Vi

22、 =VA VB VC =0排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-92.5.2.2、 BC跨作用屋面活荷载排架计算简图如图所示，其中Qi =37.8kN其在A、B柱柱顶及变阶处引起的力矩为M1B =37.8 0.15 =5.67kN mM 2B = 0M1C -37.8 0.05=1.89kN mM2c -37.8 0.25 = 9.45kN m 2CB柱n =0.157, =0.3413 j2(1T3 1- 2C1 =231n =2.00=23 150932 1 ' 3(1 -1)2 1 13(1-1)nnRb =1 = .5L2H 12.3=0.92kN()n =0.109, =0

23、.3413 1 - (1 -)C1 = - = 2.209, C312 1.3(1-1)3nM 1c M 2cR =C12C C3H 1 H 31 - 2=1.0013 11'3(- -1)n1.89 2.209 9.45 1.00112.3= 1.108kN(，)则排架柱顶不动较支座总反力为R = RB RC =0.92 1.108 = 2.028kN()将R反向作用于排架柱顶，可得屋面活荷载作用于AB跨时的柱顶剪力VA = _ ar = 一0.161 2.028 = -0.326kN( >) Vb=Rb_ bR =0.92 -0.638 2.028= -0.374kN( &g

24、t;)VC =RC- CR =1.108-0.201 2.028 = 0.70kN(,) =VA VB VC =0排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-102.5.3、 风荷载作用下排架内力分析2.5.3.1、 左吹风时排架计算简图如图所示-“ME"小各柱不动较支座反力分别为A柱n =0.15, =0.3413 14(-1)C11 =- n一 =0.3308 13(1 -1)nRA =q1HC11 =2.82 12.3 0.33 = 11.45kN()C柱 n =0.109, =0.3414 1C111(- -1)n =0.3153 113( -1) nR =q2HC11 =1.4

25、1 12.3 0.315 = 5.46kN( )R = RA RC FW =11.45 5.46 6.81 =23.72kN(,)各柱顶剪力分别为Va=Ra- aR =11.45-0.161 23.72 = 7.63kN(,)VB =BR = -0.638 23.72 = -15.13kN(，) VC=RC- CR =5.46-0.201 23.72 =0.69kN(，) iVi =VA VB VC = FW =6.81kN排架内力图如图2-11所示2.5.3.2、 右吹风时 计算简图如图所示，一 ”2主吭国时胃亲也力嘀各柱不动较支座反力分别为A柱n =0.15, =0.3413 14(-1)

26、C11 =- n一 =0.3308 1 -3(1 -1) nRA =q1HC11 =1.41 12.3 0.33=5.72kN(，)C柱 n =0.109, =0.3414 11(- -1)C11n =0.3153 113( -1)nR =q2HC11 =2.82 12.3 0.315 = 10.93kN( >)R = RA RC FW =23.72kN( >)各柱顶剪力分别为Va=Ra- aR =5.72-0.161 23.46 = 1.95kN( )VB =BR = -0.638 23.46 = -14.97kN(，)VC =RC - CR -10.93-0.201 23.46

27、 =6.21kN( >) iVi =VA VB VC = FW =6.81kN排架内力图如图2-12所示2.5.4、 吊车荷载作用下排架内力分析2.5.4.1、 Dmax 作用于 A 柱计算简图如图所示其中吊车竖向荷载Dmax, Dmin在牛腿顶面处引起的力矩为MA = DmaxQ =236.17 0.35=82.66kN mMB =Dmine= 77.89 0.75=58.42kN mA柱八M ac3C3 =1.082, Ra丁82.66 1.08212.3= 7.27kN()M BC3C3 -1.093,Rb =Bp58.42 1.09312.3= 5.19kN()R = Ra -R

28、b =2.08kNf )排架各柱顶剪力分别为Va -Ra - aR=7.27-0.161 2.08=6.94kN()Vb=Rb- bR - -5.19-0.638 2.08 - -6.52kN( >)Vc = _ cR = -0.201 2.08 = -0.42kN( >)W =Va Vb VC =0排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-132.5.4.2、 Dm.作用于B柱左计算简图如图所示其中吊车竖向荷载Dmax, Dmin在牛腿顶面处引起的力矩为MA =Dmine3 =77.89 0.35 = 27.26kN mMB =Dmaxe =236.17 0.75 = 177.13

29、kN m b max柱顶不动较支座反力RA,RB及总反力R分别为A柱C3 =1.082,Ra =M aC327.26 1.08212.3= 2.4kN(,)C3 =1.093,RbMbC3177.13 1.09312.3= 15.74kN( >)R = Rb - Ra =13.34kN( >)排架各柱顶剪力分别为Va=Ra- aR = -2.4-0.161 13.34 = Y.55kN)VB =Rb - bR-15.74-0.638 13.34 = 7.23kN( )Vc 二CR =0.201 13.34 = -2.68kN()Z =Va Vb Vc =0排架柱的弯矩图、轴力图及柱

30、底剪力如图2-142.5.4.3、 Dmax作用于B柱右计算简图如图所示其中吊车竖向荷载Dmax, Dmin在牛腿顶面处引起的力矩为Mb = Dmaxe =634.16 0.75 = 475.62kN mMc =Dmine4 =141.6 0.3 = 42.48kN mC3 =1.093,Rb =MbC3475.62 1.09312.3= 42.26kN()McC3C3 =1.001,RC)42.48 1.00112.3=3.46kN()RuRb _Rc =42.26-3.46 =38.8kN（，）排架各柱顶剪力分别为VA =_ aR =-0.161 38.8=-6.25kN( >)Vb

31、=Rb_ bR = 42.26-0.638 38.8 = 17.5kN(，)Vc=rc_ cR =-3.46-0.201 38.8=-11.25kN(，)三Vi =VA VB VC =0排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-152.5.4.4、 Dmax 作用于 C 柱计算简图如图所示其中吊车竖向荷载Dmax, Dmin在牛腿顶面处引起的力矩为Mb =Dmine =141.6 0.75 = 106.2kN mMc -Dmaxe4 -634.16 0.3=190.25kN m柱顶不动较支座反力Ra，Rb及总反力r分别为B柱-M BC3C3 =1.093,Rb H106.2 1.09312.3=

32、 9.44kN( )C3 =1.001,R= 15.48kN( .，)McC3190.25 1.001H -12.3R = RC _RB =15.48-9.44 = 6.04kN( >)排架各柱顶剪力分别为Va =aR = _0.161 6.04=-0.97kN()VB -Rb - BR =-9.44-0.638 6.0473.29kN()Vc =Rc _ cR =15.48-0.201 6.04=14.26kN( >)ZVi =Va Vb VC =0排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-162.5.4.5、 Tmax作用于AB跨柱当AB跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图

33、所示A柱4.2 -1.1 n =0.15, =0.341,a=0.7384.22-3a 3 (2 a)(1-(2-3a)nC5 =0.5322 1 "1), nRa =TmaxC5 =0.532 9.27 = 4.93kN( >)B柱 一. 4.2-1.4 一 一n = 0.157, 1 = 0.341,a = 0.6674.23 (2 a)(1 - a)22 - 3a 1 (2 - 3a) IC5 )=n =0.5742 13(-1)IL nR =TmaxC5 =0.574 9.27 = 5.32kN( )排架柱顶总反力R为R = Ra RB =4.93 5.32 = 10.

34、25kN( >)各柱顶剪力为VA =RA -m AR =4.93-0.8 0.161 10.25= 3.61kN( > )VB =RB -m BR =0.92-0.8 0.638 10.25 = 0.09kN( )VC 二-mCR =0.8 0.201 10.25=1.65kN(,)排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图2-17所示，当Tmax方向相反时，弯矩图和剪力只改变符号，方向不变2.5.4.6、Tmax作用于BC跨柱当BC跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图所示H I.厂！1口打卜寸B柱4.2-1.4n =0.157,： =0.341,a0.6674.2.3 (2 a)(1

35、-a)2 ° g2 3a(2 3a)nC5 )= =0.5742 13(1-1), nR =TmaxC5 =0.574 24.74 =14.20kN( >)C柱4.21.4n =0.109,，=0.341,a=0.6674.23 (2 a)(1-a)22 - 3a- (2 - 3a)nC5 =0.5382 13(-1)一 nR =TmaxC5 =0.538 24.74 =13.31kN(，)排架柱顶总反力R为R = RB RC =27.51kN( >)各柱顶剪力为VA = -m AR = -0.8 0.161 27.51 = -3.54kN( )Vb =Rb-m bR =

36、14.20-0.8 0.638 27.51 = 0.16kN( >)Vc = Rc -m cR = 13.31-0.8 0.201 27.51 = 8.88kN( )排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图2-18所示，当Tmax方向相反时，弯矩图和剪力只改变符号，方向不变信阳师范学院混凝土结构设计单层工业厂房课程设计2.6、 内力组合A柱内力组合截 面内 力永久 何载口受柿载内力组合屋囿 何载吊车仅1载风何载+ Mmax与相应的N-M max与相应的NN max 与相应的MN min与相应的M作 用 于 AB 跨作 用 于BC跨Dmax 作用 于A 柱Dmax作用于BDmax作用于BDmax

37、作用 于C 柱Tmax 作用 于AB 跨Tmax 作用 于BC 跨左风右风项次ABCDEFGHIJK组合 项内力 合计组合 项内力 合计组合项内力合 计组合 项内力合 计I-IM5.140.941.37-29.15-19.1126.25-4.07± 4.97士 14.87-7.17-4.25A+0.9 (B+C+ F+I)44.23A+0.9 0.8(D+ G)+I+J-38.61(1.35/1.2)A +0.7(B+C+F)25.77A+0.9 (C+F+I)43.38N245.7637.8000000000279.78245.76302.94245.76n-nM-30.15-6.

38、621.3753.518.1526.25-4.07± 4.97± 14.87-7.17-4.25A+0.9 C+0.8 (D+F)+I41.89A+0.9 (B+G+ I+J)-59.61A+0.9 (B+D+I)25.43A+0.9 (G+I+J)-53.65N285.3637.80236.1777.89000000455.40319.38531.93285.36m-mM1.52-1.164.01-2.7-28.7176.88-11.93± 40.88± 43.54181.27-82.67A+0.9 (C+F+ I+J)276.55(197.79)A+

39、0.9 B+0.8 (E+G)+ I+K-142.37(-101.51)A+0.9 (B+D+I+J)200.37(143.31)A+0.9 (C+F+J)276.65(197.79)N328.5637.80236.1777.89000000328.56(273.8)418.66(338.16)575.13(449.92)328.56(273.8)V3.910.6740.326-6.94-4.556.25-0.97± 5.66± 3.5427.05-15.3937.36(27.15)-16.49(-11.29)25.80(18.89)37.36(27.15)B柱内力组合截

40、面内 力永久 何载口受柿载内力组合屋囿 何载吊车仅1载风何载+ Mmax与相应的N-M max与相应的NN max与相应的MN min与相应的M作 用 于 AB 跨作 用 于BC跨D max 作用 于A 柱Dmax 作用 于BD max 作用 于BDmax 作用 于C 柱T max 作用 于AB 跨Tmax作用于BC跨左风右风项次ABCDEFGHIJK组合 项内力 合计组合 项内力 合计组合项内力合 计组合 项内力合 计I-IM3.78-6.97.2427.3830.37-73.5-55.82士 9.82士 33.9663.55-62.87A+0.9 (C+E+ I+J)125.39A+0.9

41、 (B+F +I+K)-155.72(1.35/1.2)A +0.7(B+C+F)-46.96A+0.9 (F+I+K)-149.51N48937.837.800000000523.02523.02603.05489n-nM19.8-6.97.24-31.03-146.76402.1250.38士 9.82± 33.9663.55-62.87A+0.9 (C+F +I+J)475.98A+0.9 (B+E+ I+K)-205.64A+0.9B+C+0.8 (E+F)+I+J291.72A+0.9 (I+J)107.56N589.5637.837.877.89236.17634.161

42、41.600001194.32836.131284.23589.56m-mM27.09-9.2610.2721.78-89.2260.37-57.27士 84.18士 233.06186.1-184.1A+0.9 (C+F+ I+J)647.91(466.03)A+0.9 B+0.8 (E+G)+I+K-426.17(-326.88)A+0.9B +C+0.8 (E+F) +I+J528.48(380.73)A+0.9 (I+J)404.33(292.04)N663.9637.837.877.89236.17634.16141.600001268.72(960.97)969.97(771.88

43、)1358.64(1030.05)663.96(553.3)V0.9-0.290.3746.257.23-17.5-13.29士 9.18士 24.5815.13-14.9721.22(15.27)-39.32(-27.98)29.32(21.05)36.64(26.28)34信阳师范学院混凝土结构设计单层工业厂房课程设计C柱内力组合截 面内 力永久 何载口受柿载内力组合屋囿 何载吊车仅1载风何载+ Mmax与相应的N-M max与相应的NN max 与相应的MN min与相应的M作用于AB跨作 用 于BC跨Dmax 作用 于A 柱D max 作用 于BDmax 作用 于BDmax 作用 于C

44、 柱T max 作用 于AB 跨Tmax作用于BC跨左风右风项次ABCDEFGHIJK组合 项内力 合计组合 项内力 合计组合项内力合 计组合 项内力合 计I-IM-8.92-1.6-1.051.76-11.2647.2559.89±6.93士 9.789.544.03A+0.9 (G+ I+J)62.36A+0.9 (B+ C+E+I-30.24(1.35/1.2)A +0.7(C+E)-18.65A+0.9 (G+I+J)62.36N245.76037.800000000245.76279.78302.94245.76n-nM34.23-1.68.41.76-11.264.77-

45、130.36±6.93± 9.789.544.03A+0.9 C+0.8 (D+F)+ I+J63.88A+0.9 (B+G+I)-93.34A+0.9 (B+C+ G+I)-85.78A+0.9 (D+I+J)53.20N306.72037.800141.6634.160000442.69763.32911.48306.72m-mM-4.73-4.72.735.17-32.9695.9-14.85士20.3± 125.8198.17-127.73A+0.9 (C+F+ I+J)285.62(203.45)A+0.9 B+0.8 (E+G)+I+K-271.57(

46、-194.54)A+0.9 (B+C+G +I+J)-248.05(-177.75)A+0.9 (B+E +I+K)-266.81(-191.14)N352.32037.800141.6634.160000513.78(408.93)808.92(619.74)957.08(725.57)352.32(293.6)V-4.81-0.382-0.70.42-2.6811.2514.26士 1.65士 15.8616.65-24.5433.9(23.68)-33.18(-24.26)-29.31(-21.51)-43.93(-31.94)-35 -信阳师范学院混凝土结构设计单层工业厂房课程设计65

47、2.7、 柱截面设计混凝土强度等级为 C3Q fc =14.3N / mm2, ftk =2.01N / mm2;采用 HRB33驳钢 筋， _ 一'_ 2._fy = fy =300N / mm , b =0.552.7.1、 A柱配筋计算2.7.1.1、 上柱配筋计算上柱截面共有四组内力，取 、=400-40 = 360mm,经判别，其中三组内力为大 偏心受压， 只有一组为小偏心受压， 且 N%口什小儿=0.55父1.0父14.3父400x360 = 1132.56kN ,故按此组内力计算时为构造配 筋，对三组大偏心受压内力，在M值较大且轴力比较接近的两组内力中取轴力较小的 一组，

48、即取M =43.38kN m, N =245.76kN上柱计算长度Io =2M4.2 = 8.4m ,附加偏心距为ea = 20mmM eO :N343.38 10245.76二 176mm,s = e0 ea =176 20 = 196 mm由b = 840° =21 a 5 ,故应考虑偏心距增大系数月 h 40020.5 fcA 0.5 14.3 400 c =3N 245.76 10= 4.655 a 1 ,取 =1.0l n2 =1.15-0.01- =1.15-0.01 21=0.94 h=1 -1 b 12=1 1-77TT 212 1.0 0.94 = 1.54414000 h1400 1h0360N：1 fcbho245.76 1031.0 14.3 400 3602as80= 0.119：s0.222ho360取x = 2as计算e = e -h as =1.544 19640° 40 = 142.62mm 22Ne'fy(h0 -as)3245.76 10 142.62300 (360-40)2=366mm选 3B18(A =763mm2),则 P = %=763=0.47% >0.2% ,满足要求bh 400 400I05250b 一 400垂直于排架方向柱的计算长度10 =1.25 4.2 = 5.25m=13.1