钻井知识考试题及答案

1、第二部分 中级工中级工理论试题、选择题(每题 4 个选项，只有 1 个是正确的，将正确的选项填入括号内 )1.岩石在外力作用下，从变形到破碎过程中所表现出来的( B )性质叫岩石的机械性质。(A) 化学(B)力学(C)弹性(D)塑性2.岩石的硬度是指岩石抗 ( C )的极限强度。(A) 拉伸(B)剪切(C)压入(D)弯曲3.岩石的强度是指岩石抵抗 ( A )的能力。(A)外力破坏(B)压缩变形(C)拉伸扭曲(D)变曲折断4. 在( D )层中钻进易发生跳钻、憋钻和井壁垮塌。(A) 粘土(B) 砂岩(C) 盐岩(D) 砾岩5. 粘土岩石极易吸收钻井液中的自由水膨胀而导致 ( A)。(A)井径缩小

2、(B)泥包钻头 (C)井斜 (D)井漏6. 当地层软硬交错或地层倾角较大时易发生( B )。(A) 井喷(B)井斜(C)井漏(D)井径缩小7. “钻时 ”通常用 ( C )来表示。(A) m min (B)s m(C)minmm(D)h/m8. 根据 ( D )的大小可以判断地下岩层的变化和缝洞发育的情况。( B )反映并记录下来的(A) 钻压 (B)转速 (C)返速 (D)钻时9. 钻时录井是通过记时器把实钻一个规定的单位进尺所用的时间全过程。(A) d (B)min (C)s (D)h10. 按照一定的取样间距和迟到时间，将岩屑连续收集起来，进行观察、分析，并综合运用各种录井资料进 行岩屑

3、归位，以恢复地下原始剖面的 ( A )，就是岩屑录井。(A)过程 (B)时间 (C)原状 (D)行为11. 通常把岩屑从井底返至地面所需要的时间叫做岩屑( D )时间。(A)上返(B)返出(C)到达(D)迟到12. 地下的岩石被钻头破碎后，随钻井液被带到地面的岩石碎块叫( B )。(A)砾岩(B)岩屑(C)砂岩(D)泥岩13. 石油中的油质、沥青质等在紫外光的照射下，能发出一种特殊光亮，这就是( C )。(A)放光 (B)闪光(C)荧光14. 荧光录井是录井工作中发现油气层的(A)间接(B)相关(C)相助15. 在岩心出筒或岩屑捞出后，应 ( B(A)慢慢(B)立即(C)逐渐(D) 发光( D

4、 )而有效的重要方法。(D) 直接) 进行荧光观察，以便及时发现含油显示。(D) 不断16. 在钻井过程中用气测仪通过直接测定钻井液中( B )含量，从而判断油气层的过程叫做气测录井。(A)岩屑 (B)气体 (C)固相(D)粘土17. 气测录井除了在钻井中直接判断油气层外，还可以预告 ( A)。(A)井喷(B)井塌(C)卡钻18. 气测值的突然 ( C )，就说明钻井液气侵严重。(A)降低(B)为零(C)增高(D)上下浮动19. 声波测井就是利用岩石等介质的 ( C )特性来研究钻井地质剖面，判断固井质量等问题的一种测井方 法。(A)电学 (B)光学(C)声学(D)力学20. 电法测井是通过研

5、究井下岩层及所含流体的( B )性质，进而研究岩层的岩性、储油物性和含油性的方法。(A)热学 (B)电学(C)声学(D)光学21. 声波在不同介质中传播的 ( A )差别很大。(A.)速度(B)方向(C)路线(D)能量22. 水基钻井液是以 ( D )为连续相，以粘土为分散相，再加入一定的处理剂和加重材料组成。(A)气体(B)柴油(C)原油(D)水23. 油包水乳化钻井液是以柴油为连续相，以水作为分散相呈小水滴状分散在油中，水最多可占总体积的( D )。(A)10 (B)20 (C)90(D)60 24. 油基钻井液是以 ( C )为连续相，以氧化沥青作分散相。(A)水 (B)粘土(C)柴油(

6、D)有机搬土25. 氢氧化钠是强碱，主要用来调节钻井液的 ( A )。(A)pH值 (B)密度(C)粘度(D)失水26. 碳酸钠 (Na2CO， )俗名 ( B )。(A)烧碱 (B)纯碱(C)苛性钠(D)火碱27. 碳酸钠在钻井液中通过离子交换和沉淀作用，使钙质粘土变为钠质粘土，改善了粘±的( C )性能。(A)絮凝沉淀(B)稳定(C)水化分散 (D)聚合28. 铁铬盐是一种抗盐、抗钙和抗温能力较强的钻井液( C )。(A)乳化剂(B)絮凝剂(C)稀释剂(D)消泡剂29聚丙烯酰胺(PAM)常作为不分散低固相钻井液的 (A )剂。(A)絮凝 (B)降滤失 (C)稀释 (D)乳化30.

7、中低粘 CMC 是最常用的钻井液 ( B )。(A)絮凝剂(B)降滤失剂(C)稀释剂(D)乳化剂31，表面活性剂是指用 ( A )的数量赢能吸附在物质的表面，显著地改变物质表面性质的有机化合物。(A)很少 (B)很多 (C)对等 (D)较大32.表面活性剂按其在水中是否 ( B )以及产生离子的性质分成三类。(A) 分离(B) 电离(C)分解(D) 溶解33.表面活性剂在钻井液中有多方面 ( D)，如乳化、发泡、消泡、润滑、防腐等。(A) 化合(B) 分解(C)表现(D) 作用34.钻井液密度升高，钻速将( B )。(A) 升高(B) 下降(C)不变(D) 加快35.若需把钻井液密度提高，应经

8、常在钻井液中添加 ( C )。(A)镕土 (B)原油(C)重晶石粉(D)水36.钻井液密度的作用是对井底和井壁产生 ( A )。(A)压力 (B)摩擦力 (C)润滑作用 (D)润湿作用 37，钻井液粘度的大小对钻井液携带岩屑的能力( A )。(A)影响很大(B)影响很小 (C)无影响(D)略有影响38. 通常在保证携带岩屑的前提下，粘度应尽量( B )。(A)高 (B)低(C)保持不变(D)提高39. 钻井液切力的大小代表了钻井液( D )的能力。（A）冲洗井底（B）清洗钻头 （C）稳定井壁（D）悬浮固体颗粒40. 在钻井过程中钻井液 （ B ）才能形成滤饼。（A）有压力 （B）有滤失 （C）

9、无压力 （D）无滤失41. 井壁形成滤饼能 （ C ）和阻止进一步滤失。（A）保护钻具（B）提高钻速42. 在钻井过程中，钻井液的滤失量（A）越小越好（B）越大越好43. 钻井中要求钻井液含砂量 （ A（A）越小越好（B）越大越好44. 钻井中钻井液的含砂量一般控制在（C）巩固井壁（D）保护钻头（ C ）。（C）根据情况确定（D）要适当高）。（C）适当高些（D）适当低点（ B ）。（A）0.5 % 以上（B）0.5 % 以下（C）1.5 % 以下 （D）1.5 %左右45. 含砂量增高会使钻井液密度升高，钻井速度（ C ）。（A）不影响 （B）提高 （C）降低 （D）略提高46. 钻井液的 （

10、 A ），有机处理剂易在高温下发酵变质。（A）pH值低 （B）pH值高 （C）密度高 （D）密度低47. pH 值对钻井液性能的稳定 （ A ）影响。（A）有很大 （B）有很小 （C）无 （D）略有48. 钻井液中的粘土颗粒在碱性介质中，因（ B ）较多，阳离子交换容量大，故较稳定。（A）正电荷 （B）负电荷 （C）中性颗粒（D）碱性颗粒49. 环空返速的常用单位是 （ C ）。（A）mmin（B）mh（C）ms（D）km h50. 较好的剪切稀释特性，意味着喷出喷省的粘度（ A ），环空上返的粘度高。（A）低（B）高（C）较高（D）很高51. 保证适当的静切力，就是希望停泵后钻井液结构形成得

11、快，随时间增长（ B ）明显的增长。（A）有（B）不再有（C）有非常（D）有较52. 油气层损害是指在油井完井及生产阶段，在储层中造成的减少（ A ）或降低产气、产液效果的各种阻碍。（A）油气层产能 （B）油气渗漏（C）油气层含量（D）油气层厚度53. 储油气层岩石均为 （ B ）。（A）无孑L介质 （B）多孔介质（C）小孔介质（D）大孔介质54. 表示岩石渗透性大小的量，称为岩石的（ C ）。（A）硬度 （B）渗透量 （C）渗透率（D）刚度55. 把松散的碎屑物质胶结起来的化学成因物叫（ A ）。（A）胶结物 （B）胶结质 （C）介质 （D）矿物56. 孔隙连通性越差， （ B ）受到损害。

12、（A）不容易 （B）越易（C）可能会（D）不会57. 由毛细现象造成的损害主要有水锁损害和（ A ）两种。（A）贾敏效应损害（B）无机损害（C）有机损害（D）机械磨损58. 油气藏类型复杂，勘探和开发难度大，对（ D ）要求高。（A）井口工具（B）传动设备（C）钻头类型（D）钻井完井技术59. 为降低钻井液对油气层的损害，浸泡时间（ B ）越好。（A）越长（B）越短（C）越来（D）越大60. 为降低钻井液对油气层的损害，滤液进入油气层（ C ）越好61. 钻井液动滤失速率高，则累积动滤失量 （ C ） 。（A）低 （B）不变 （C）高（D）为零62. 温度升高，滤液粘度 （ A ）。（A）下降

13、 （B）升高 （C）不变（D）波动63. 井底压差越大，对油气层损害 （ C ）。（A）越轻（B）越不明显 （C）越严重（D）越稳定64. 平衡压力钻井，是指钻进时井筒液柱压力 （ C ）地层孔隙压力。（A） 等于（B） 小于（C）稍大于(D)2 倍于65.井底压差越大，钻速 （C )。（A）越高（B）越稳定（C）越低（D） 不变66.地层孔隙压力分为正常和（ A ）两种。（A） 异常（B） 一般(C)JE 统（D）渗漏67.大庆 130钻机有（ D）盘链条。(A) 6(B)7(C) 8(D) 968. 绞车的主要功用是提供几种不同的起升速度和（ A ），以满足起下钻具和下套管的需要。（A）提

14、升力 （B）高度 （C）转速 （D）压力69. 大庆I 一 130钻机中的JC1 一 14.5型绞车，在支架上有三根轴，即滚筒轴、猫头轴、（B ）。（A）大轴 （B）传动轴 （C）曲轴（D）小轴70. 大庆I 一 130钻机中的JC1 一 14.5型绞车，在滚筒的右侧装有水刹车及（B ）。（A）油箱 （B）冷却水箱（C）刹把（D）猫头71. JC1 一 14.5 绞车找正是以校正好的转盘 （ D ）为基准。（A）平面（B）底面（C）中心（D）链轮72. JC 一 14.5绞车就位后首先进行（B ）工作。（A）固定（B）找平（C）清洗（D）试运转73. JC1 一 14.5绞车安装固定标准，是以

15、滚筒面为准，不水平度不大于 （ D ）mmm。（A）10（B）15（C）1（D）374. 下钻过程中 （ B ）用水浇刹车鼓。（A）可以（B）严禁（C）应适当（D）应分阶段75. 起钻时 （ A ）用钢丝绳卸钻具扣。（A）严禁 （B）可以（C）应马上（D）应分段76. 井深超过 （ C ）m 时应使用水刹车。（A） 1800（B） 100（C） 700（D） 5077. 刹把压到最低位置仍刹不住车，应 （ B）刹带。（A）松 （B）调整 （C）摘除 （D）立即更换78. 刹车鼓上有油，应 （ B ）。（A）调刹把 （B）清除 （C）加水 （D）换刹带79. 摘开气胎离合器后轴仍旋转，应检修气路

16、和（ C ）。（A）刹车鼓 （B）刹把 （C）快速放气阀 （D）油量80. 检查大庆 130 型钻机转盘的油位时应以停车（ D ）min 后检查为准。（A）1（B）2（C）3（D）581. ZP7 520型转盘有一个（C ）轮的减速器。（A）大 （B）小（C）锥齿（D）飞82. ZP7 一 520 型转盘是由底座、转台、大小园弧锥齿轮和 （ D ）等部件构成。83. 转盘以旋转台面为准，不水平度不大于 ( A )mm m(A)2 (B)8 (C)12 (D)1584. 转盘壳体温度不得超过(C )C。(A)120(B)30(C)70(D)18085. 检查转盘油位应以停车 ( B )min 后

17、检查为准。(A)1(B)5(C)10(D)1586. 水龙头油温及各部温度不得超过 (C ) C(A)100(B)30(C)70(D)15087. 水龙头运转(B )h，应检查机油清洁度。(A)100(B)200(C)300(D)50088. 水龙头搬运， ( B )带护丝。(A)不需 (B)必须 (C) 一般要(D)根据情况89. 泵的冲程是指活塞在缸内两死点间的运动( B )。(A)方向 (B)距离(C)轨迹(D)速度90. 钻井泵皮带每组各根长度偏差不能超过( A )mm 。(A)25(B)50(C)70(D)10091. 钻井泵不平度不大于 ( C )mm m。(A)10(B)15(C

18、)3(D) 192. 钻井泵空气包胶囊内要求充 ( B )。(A)氧气 (B)氮气(C)天然气(D) 丁烷93. 钻井泵空气包胶囊内充气压力为最高工作压力的( B )。(A)10 %20%(B)20 %30%(C)30 %40% (D)40 %50%94. 钻井泵安全阀出口弯度应大于 ( C )。(A)90 °(B)120 °(C)150 ° (D)160 °95钻井泵各轴承温度，最高不能超过(B )C。(A)100(B)70(C)90(D)10096.钻井泵的位置可尽量 ( A )，泥浆池尽量升高，以提高上水效果。(A)降低 (B)升高(C)水平(D)

19、牢固97.挂钻井泵离合器时，最好采用 ( B )次开动法。(A) 一(B)二(C)三(D)四98.单锥牙轮体有 ( B)个锥度。(A)1(B)2(C)3(D)499.复锥导致牙轮在 (B )方向产生滑动。(A)水平 (B)切线 (C)斜向 (D)轴向100. 单锥牙轮适用于 ( A ) 地层。(A)硬(B)软(C)中软 (D)极软101. 牙轮钻头轴承的磨损分 ( C )级。(A)2(B)3(C)4(D)5102. 铳齿钻头牙齿磨去高度与新齿高度之比为0.5,则磨损级别代号是(B )。(A)Y1(B)Y2(C)Y3(D)Y4103. 密封轴承密封尚好，牙轮用手容易转动，则轴承磨损级别代号是(

20、D )。(A)Z4(B)Z3(C)Z1(D)Z2104. 密封轴承密封失效，牙轮径向旷动23mm，级别代号为(C )。(A)Zl(B)Z2(C)Z3(D)Z4105. 牙轮钻头的牙齿磨损分级共分 ( C )个级。(A)2 (B)3 (C)4 (D)5106. 新钻头应轻压磨合 ( A )h 左右，再逐渐加至规定钻压钻进。(A)0.5 (B)2 (C)3 (D)4107. 地层为灰岩时，宜选用滑动量 ( D )的钻头。(A)大(B)较大 (C)小 (D)较小108. 在易斜井段宜选用滑动量小牙齿 ( B )的钻头。(A)长(B)多(C)少(D)大109. PDC 钻头抗冲击性能 ( C )。(A

21、) 一般(B)强 (C)较差 (D)较强110. PDC 钻头的破岩机理对软地层主要是 ( D )(A)冲击压碎(B)挤压(C)剪切(D)犁111. PDC 钻头( A )于井下动力钻具。(A)最适合(B)不适合 (C)不太适合(D)较适合112. 使用 PDC 钻头钻进时应采用 ( D )的转速。(A)低(B)较低(C)很低 (D)较高113. 使用 PDC 钻头时，钻井液的摩阻系数应小于 ( B )。(A)0.5(B)0.2(C)0.4(D)0.3114.150.9 SM5 表示用于 ( D )地层，外径为 150.9mm 的三角形聚晶全面钻井用钻头。(A)软(B)中软(C)中硬 (D)硬

22、115.215.9 TQ4 表示用于中硬地层，外径为 215.9mm 的( C )取心钻头。(A)人造单晶(B)复合片聚晶(C)天然金刚石(D)圆柱形聚晶116.接头台阶面碰击成凹凸不平，密封面在母扣台阶靠内圆处不得窄于( C )mm。(A)6(B)5(C)3(D)1117.8m 以上长的钻杆允许弯曲度是 ( A )mm 。(A)4.5(B)3(C)2(D)1118. 钻杆加厚部分长度应超过丝扣全长 ( B )mm 以上。(A)7(B)15(C)10(D) 13119. 直径为 177.8mm 的钻铤本体伤痕深度不超过( B )mm。(A)7.5(B)6.5(C)8.5(D) 9.5120.8

23、9m的钻铤全长允许弯曲度的使用标准是弯曲度小于(D )mm。(A)1(B)2(C)3(D)4121. 直径为 177.8mm 的钻铤公扣台阶厚应大于 ( A )mm。(A)11(B)9(C)7(D)5122. 方钻杆弯曲度每米的校直标准小于( D )mm。(A)4(B)3(C)2(D)1123. 方钻杆全长的扭曲角不大于 ( C )。(A)10 °(B)20 °(C)15 ° (D)25 °124. 方钻杆弯曲度全长的使用标准小于( A )mm。(A)8(B)10(C)12(D)14125.中和点处钻柱受到的轴向力( C )。(A) 最大(B) 较大(C

24、)为零(D) 较小126.钻进时，使钻柱发生弯曲的力是 ( B)。(A) 重力(B) 离心力(C)拉力(D)扭矩127.转盘钻井，钻柱受扭力最大的部位是 ( D ) 处。(A) 井底(B) 中和点(C)钻铤(D)井口128，钻柱的疲劳破坏有 ( B) 种形式。(A)2(B)3(C)4(D)5129.大多数钻杆的破坏发生在距接头( A)m 以内的部位。(A)1.2(B)1.5(C)18(D)2130. 纯疲劳是指构件在长期的 ( C )作用下发生的疲劳。(A)压力 (B)拉力(C)交变应力(D)离心力131. 硫化氢本身是一种 ( A )。(A)弱酸 (B)强酸 (C)弱碱 (D)强碱132.

25、为了减小硫化氢对钻柱的损害，要保证钻井液的pH 值( D )。(A)等于7(B)大于7(C)小于7(D)大于10.5133. 氢脆腐蚀的敏感性与材料的强度、硬度( B )。(A)无比例(早)成正比(C)成反比(D)关系不大1 34.井场钻具必须放在专用管架台上，两端悬空长度不得超过( D )m 。(A)5(B)4(C)3(D)2135. 井场钻具排放，最多不能超过 ( B )层。(A)2(B)3(C)4(D)5136. 气动控制系统主要由 ( A )部分组成。(A)4(B)3(C)2(D)6137. 大庆H 130型钻机气控系统的额定工作压力为(B )MPa。(A)0.1 0.2(B)0.7

26、0.9(C)0.5(D)0.2 0.3138. 开钻时，气控系统的贮气罐压力达 ( D )MPa 以上后，方可进行运转操作。(A)0.2(B)0.4(C)0.5(D)0.71 3 9 .三通旋塞阀的手柄有 ( A )个位置。(A)2(B)3(C)1(D)4140. 空气调压阀有 ( C )个气室。(A)1(B)2(C)3(D)4141. 二位三通气控阀有 ( B )种接法。(A)1(B)2(C)3(D)4142. ZJ-45 型钻机上配备的空压机有 ( B )种驱动形式。(A)1(B)2(C)3(D)4143. 大庆H 130整套钻机上全部气胎离合器、各种气动装置及管路的容气量总计为(D 儿。

27、(A)100(B)230(C)339(D)439144. ZJ 一 45型钻机空压机的工作压力为 ( C )MPa。(A)0 .20.4(B)0.40.5(C)0.640.98 (D)101.3145. 防碰天车装置必须 ( D )检查一次，更换防碰天车绳后应进行调整。(A)两天 (B)三天 (C)每天 (D)每班146. 对整个气控系统最长不应超过 ( D )个月要进行一次维护保养。(A)6(B)5(C)4(D)3147. 大庆n 130型钻机试压时，在压缩空气压力不低于0.9MPa时，历时(A )min压力降低不超过0.01MPa。(A)30(B)40(C)50(D)60148. 喷射钻井

28、的实质就是钻井水力参数的( A )。(A)优化(B)定量(C)提高 (D)计算149. 喷射钻井就是钻井液通过 ( A )钻头所形成的高速射流的水力作用，提高机械钻速的一种钻井方法。(A)喷射式(B)普通(C)钢齿(D)牙轮150. 流入 ( B )中的射流叫做非淹没射流。(A)水中(B)气体(C)钻井液中 (D)油151. 钻井过程中，为避免井喷或井涌，一般使钻井液静液柱压力( B )地层压力。(A)小于(B)大于(C)等于(D)略小于152. 静压持效应，是指钻井液静液柱压力加上环空流动阻力之和大于地层孔隙中流体压力时，对井底岩屑施加的 ( A )。(A)静压力(B)动压力(C)冲击力(D

29、)循环阻力153. 对于渗透性地层，静压持效应的影响 ( B )明显。(A)比较 (B)特别 (C)不 (D)非常不154. 普通钻井中，井底的清洁程度较差，主要是井底存在( A )。(A)静压持效应(B)动压持效应(C)岩屑 (D)滤液155. 当射流的冲击压力 ( A )压力时，射流将直接破碎岩石。(A)大于地层破碎 (B)小于地层破碎 (C)大于地层(D)小于液柱156. 所谓漫流，指射流冲击井底以后，钻井液由冲击中心向四周以很高的速度做( A )流动。(A)横向(B)纵向 (C)匀速 (D)圆周157. 钻头喷嘴的射流是靠地面的 ( A )供给的。(A)钻井泵(B)离心泵(C)除砂泵(

30、D)除砂器158. 液体从管道的一端流到另一端，必须有一定的压差，这个压力差就是克服沿程摩阻产生的( C )，又叫压力损耗。(A)应力 (B)力(C)压力降(D)泵速159. 压力降和水力功率与钻井液密度、塑性粘度成( A )。(A)正比 (B)反比(C)-次函数(D)三次函数160. 一般要求是使射流的冲击中心在井底半径靠外侧的( C )处。(A)1 5(B)110(C)1/3(D)1/2161. 射流初始段等速核内的速度 ( C )。(A)最小(B)不均匀(C)最大 (D)为零162. 喷咀轴线与钻头轴线之间的夹角叫 ( A )。(A)喷射角 (B)扩散角 (C)超前角 (D)折射角163

31、.高压喷射钻井要求固相含量(D(A) 越高越好(B)大于10%164. 高压喷射钻井,要求钻井液粘度(A) 越高越好(B)尽可能高165. 高压喷射钻井,要求钻井液密度(A) 越高越好(B)越低越好)。(C)大于15%(D)越低越好C )。(C)尽可能低(D)较高D )。(C) 大于 2.0 (D) 尽可能低166. 井身轴线的切线与 ( C )之间的夹角叫井斜角。(A)井身轴线(B)正北 (C)铅垂线 (D)正南167. 井眼轴线上某点切线的水平投影与(A)正北(B)正南(C)正西168. 井口与井底两点在水平面上投影的( A )方向的夹角，称为该点的方位角。(D) 正东( D )，叫井底水

32、平位移。(D) 直线距离(A)井171(B)井深 ，(C)井眼 (D)井斜1 70.井斜大了就会造成 ( C )误差大，地质资料不真实。(A)方位 (B)方位变化率 (C)井深(D)钻井液密度171.如果井斜过大，钻柱在狗腿井段旋转时要产生很大的弯曲( D )，从而使钻具疲劳破坏。(A) 拉应力 (B) 压力(C)应力(D)交变应力172.在影响井斜的地质因素中，( C )影响最大。(A) 层理 (B) 各向异性(C)地层倾角(D)断层173.地层倾角在 ( C )之间时，井眼轴线偏离不定。(A)10。20 °(B)30 40 °(C)45 一 60 ° (D)6

33、0 -70174.地层倾角小于 ( C)时，井眼轴线向地层上倾方向偏斜。(A)60 °(B)70 °175.地层倾角大于 ( B(C)45 ° (D)10 °)时，井眼轴线向地层下倾方向偏斜。(A)40(B)60 ° (C)80 °(D)90176. 某直井在1221 830m井段，测点间距20m，允许最大全角变化率为(C )/25m。(A)0.7 ° (B)1.0 ° (C)125 °(D)2.0 °177. 某直井在1 8303 660m井段，测点间距20m，允许最大全角变化率为(B)/25

34、m。(A)1 23°(B)2.05°(C)3.0°(D)3.25°178. 某直井在3 6604 270m井段，测点间距6m，允许最大全角变化率为(A)2.0 °(B)2.05°(C)2.89°(D)3.5°179. 在一般情况下，井已经打斜，但尚未达到规定最大允许值时，可以( A(A)吊打 (B)填井 (C)反抠 (D)侧钻180. 填井打水泥塞的长度一般为( B )m。(A)20 50(B)100150(C)300350(D)200 300181. 填井打水泥塞，在打完水泥顶替水泥浆时，钻杆内水泥浆液面必须(

35、CC)/25m 。) 纠斜。) 钻杆外水泥浆液面。(A)略低于 (B)远低于 (C)略高于 (D)等于182. 填井起钻候凝不少于 ( C )h， 24h 后下钻探水泥面，循环处理钻井液。(A)12(B)24(C)48(D)72183. 钟摆段钻铤单位长度越重及井斜角越大，钟摆力( A)。(A)越大 (B)越小 (C)越稳定(D)越不稳定184. 满眼钻具能有效地控制井斜变化率，从而避免出现严重( B )。(A) 井喷(B) 狗腿185. 牙轮钻头的移轴量 ( B(A) 越小(B) 越大(C)井漏(D)井塌) ，越易产生井斜。(C)越稳定(D)越不稳定) 岩心和承托岩柱。(C)割取 (D)研磨

36、186. 岩心爪的主要作用是 ( C(A) 钻出 (B) 保护187. 止回阀是装在 ( B )的一个单流阀。(A)外岩心筒上端(B)内岩心筒上端(C)外岩心筒下端(D)内岩心筒下端1 88 .岩心爪的类型可根据 ( A )来选用。(A)不同地层 (B)岩心筒(C)钻头尺寸(D)工具尺寸189.取心工具的类型较多，通常分为常规取心工具和 ( C )取心工具两大类。(A) 加压式(B)自锁式(C)特殊(D)定向190.常规取心工具可分为适用于软地层的加压式取心工具和适用于硬地层的( A )取心工具。191. 特殊取心工具有 ( B ) 取心工具、保压取心工具和定向取心工具等。(A)加压式 (B)

37、密闭 (C)自锁式 (D)短筒192. 加压式常规取心工具，取心钻头为 ( B )型，机械钻速高。(A)微切削(B)切削 (C)研磨 (D)复合193. 自锁式常规取心工具岩心爪为自锁式，内径比岩心直径小( D )mm 。(A)10(B)20(C)1(D)2 3( C )mm 左右。194. 加压式常规取心工具岩心爪为加压式，其内径比岩心直径大(A)2(B)3(C)10(D)20195. 加压式常规取心工具，短筒取心时工具装配的轴向间隙为( B )mm 。(A)810(B)1520(C)2030(D)15301 96.常规取心工具装配后，在工具悬吊的情况下以 ( C)转动内筒为合格。(A)链钳

38、 (B)管钳(C)手(D)吊钳197.自锁式常规取心工具短筒取心时，工具装配好后的轴向间隙为 ( A )mm。(A)810(B)1015(C)1520(D)2030198自锁式常规取心工具，割心时上提钻具不得超过 (D )m，并且拉力不得超过 200kN，多次重复割心。(A)5(B)3(C)15(D)0.5199. 取心下钻遇阻不得超过 (B )kN。(A)lO (B)50(C)100(D)150200. 取芯钻具开始，树心”用1020kN钻压，低速钻进不得少于 (A )m，此后再逐渐增大钻压。(A)0.2(B)0.5(C)1(D)1.5201 .岩心收获率是指实际取心的长度与( D )比值的

39、百分数。(A)井深 (B)内筒长度 (C)外筒长度(D)取心进尺202. 取心要求井身质量、钻井液性能( A )，井底无落物。(A)符合要求(B) 般 (C)较差 (D)不稳定203. 影响岩心收获率的因素一般有：操作技术和取心工具：长筒取心时外筒的稳定性；(C ):井下复杂情况。(A)岩心爪 (B)钻具 (C)地层 (D)井眼204. 取心钻进中，( C )性能不好，钻遇吸水膨胀地层，岩心膨胀或岩心周围形成过厚滤饼而卡于内筒，造成 “卡心 ”。(A)柴油 (B)机油 (C)钻井液 (D)处理剂205. 取心钻进中， ( A )不均匀，使岩心柱忽粗忽细，过细处断开，横卡内筒，造成 “磨心”卡心

40、(A)送钻 (B)井径 (C)井深 (D)含砂206. 取心钻进中，由于憋钻、跳钻、转速过高，引起( B )旋转、摆动，钻头跳动，使岩心发生相对运动和裂成碎块造成 “磨心”卡心”。(A)外筒 (B)内筒 (C)钻具(D)悬挂轴承207. 一般要求钻井液液柱压力超过油层压力( A )MPa。(A)1.53.5(B)1020(C)30(D)50208. 压力梯度在 ( B )MPa m 为正常地层压力。(A)0.006 80.007 8(B)0.009 80.010 4(C)0.009 80.012 0(D)0.068 00.098 0209. 井深为2 000m，钻井液密度为1.20g/cm3，

41、钻井液静液柱压力为 (C )MPa。(A)13.5(B)15.5(C)23.5(D)26.5210. 中国石油天然气集团公司对附加当量钻井液密度值规定为：油水井附加( C )gcm3。215. 过大的抽汲压力会使井底压力)。B )。(B)井底压力 <地层压力(D)液柱压力 > 地层压力A )起出的钻具排替量时，则说明发生了溢流。(C)等于 (D)不等于( C(A)不变 (B)变大 (C)变小 (D)猛增216. 钻开油气层(D )m前，应把钻井液密度提高到设计钻井液密度。(A)60120(B)70120(C)80100(D)50100217. 中深井及深井加重钻井液的储备量应大于(

42、D)50)m3。(D)6(A )m3 。(C)60( B(C)5(A)80(B)70218. 发现溢流量不能超过(A)4(B)3219. 当钻柱向下运动时，井内钻井液(A) 及时上流(C)不能及时上流220. 钻井液性能对压力波动 ( D(A)无影响(B)有时有影响221 .钻头泥包对抽汲压力 ( A)。(A)有影响(B)影响不大222.当( A )时称井底压力为过平衡。)。), 而使井底压力增加。(B)不流动(D)及时向下流动(C)影响不大 (D)有影响(C)无影响(D)有时有影响211. 中国石油天然气集团公司对附加当量钻井液密度值规定为：气井附加( D )g cm3。(A)0.05 0.

43、10(B)0.06 0.09 (C)0.04 0.08 (D)0.07 0.15212。井眼的裸眼井段存在着地层压力、 液柱压力、地层破裂压力三个压力体系， 必须满足的条件是 ( A )。(A)Pf > Pm> Pp (B)Pm > Pf > Pp (C)Pf > Pp> PrfD)Pp > Pf > Pm213. 发生溢流的根本原因是 (A) 井底压力 > 地层压力(C)井底压力=地层压力214. 当灌入井内的钻井液量 (A) 小于 (B) 大于(A) P>0(B) P> 0 (C) P<0(D) PW0223. 增大井

44、底压差，会使机械钻速( B )。(A)不变(B)减小(C)增大(D)增加很小224. 与其它工况相比较，在进行起钻作业时作用在井底的压力( B )。(A)最大(B)最小(C) 一般(D)较大225. 钻开油气层过快钻时，进尺不得超过(C )m，应停钻循环观察。(A)23(B)2.53.5(C)0.51(D)12226. 钻遇高压油层发生井喷的先期预兆是( B )。(A)粘度增加(B)钻时加快(C)密度下降(D)槽面有油花227. 停泵观察溢流时一般要观察( D )min。(A)23(B)34(C)46(D)1015228. 天然气泡自2 000m的井底侵入井内后，对(A )处钻井液的密度影响最

45、小。(A) 井底 (B) 井 El (C)1 000m(D)500m229. 关井后，气柱自 2 500m 的井底滑脱上升，气柱上升到 ( D )处，井底压力最大。(A)2 000m(B)1 500m(C)1 000m(D)井口230. 关井后，气柱滑脱上升，( C )。(A)井口压力不变(B)井口压力减小(C)井口压力升高(D)井底压力减小231. 关井后 ( A )min 取准关井立管压力和套管压力及溢流量等数据。(A)15 (B)5 (C)4 (D)2232. 关井后，如果立管压为零，套压不为零，这时应( D )。(A)立即压井(B)继续钻进(C)循环观察(D)节流循环除气233. 发生

46、溢流关井后，关井立压和套压都为零，这时应( B )。(A)立即压井(B)继续钻进观察(C)节流循环除气(D)加重循环平衡234. 手动关井时，远程控制台上的三位四通阀应处于( C )位置。(A)中(B)开(C)关 (D)任何235. 关井套压不得高于井口承压能力、地层破裂压力和套管最小抗内压强度的(A)50 (B)60(C)70(D)80 236. 一般情况下，待关井 ( C )min ，井底周围地层压力才恢复到原始地层压力。(A)1 2(B)3 4(C)10 15(D)20 30237. 环形防喷器一般完成关井动作的时间不大于(A )s。(A)30(B)40(C)50(D)60238. 环形

47、防喷器是靠 ( B )操作开关井的。(A)气压 (B)液压 (C)手动 (D)机械239. 锥型胶心环形防喷器，胶心外侧呈圆锥形，锥面母线与胶心轴线夹角为(A)5 °10° (B)10 °15°(C)20 ° 25°(D)30 °40°240. 环形防喷器试压到最大工作压力的( D )。(A)40 (B)50(C)60(D)70 (D ) 三者中的最小者。C )。(A)15(B)20(C)30(D)40242. 环形防喷器液控油压不能过大，通常在(A)67(B)8.510.5(C)1214243. FS 206 7

48、0型旋转防喷器最大工作压力为(A)7(B)70(C)35(D)20.6244；FSl2503 型旋转防喷器的公称通径为( B(A)503(B)120(C)240(D)500245；液压闸板防喷器 ( B(A) 不可以 (B) 可以246. 闸板防喷器一般在 ( C(A)1 2(B)15 20247. 单面闸板 ( D )翻面使用。(A)能 (B)深井能(C)特殊情况下能(D)不能248. 闸板防喷器封闭井口要同时有( B )处密封起作用才能达到有效的密封。(A)3(B)4(C)5(D)6249. FZ2335 可以表示出防喷器的额定工作压力为( C )。)MPa 范围内。(D)13 15(A

49、)MPa 。)mm。(C)240)悬挂钻具。(C) 一般不可以 )s 内即能关井或开井。(C)38(D)1015(D)只有特殊情况可以241. 环形防喷器液控油压最大不许超过( A )MPa 。(A)23 kPa (B)23 MPa (C)35 MPa (D)35 kPa250. 闸板防喷器整体上、下颠倒使用( C )有效封井。(A)能 (B) 般能 (C)不能(D)特殊情况下能251. 在井内管具的尺寸小于闸板尺寸时，( B )活动闸板。(A)可以 (B)不可以(C) 一般可以(D)浅井可以252. 手动锁紧装置 ( A )打开闸板。253. 闸板锁紧到位后，应回旋 ( B )圈。(A)0.

50、5 1(B)1 /4 1 /2(C)1 2(D)2 3254. 闸板防喷器的锁紧装置有 ( A )种方式(A)2(B)3(C)4(D)5255. 对闸板防喷器进行试压，稳压时间不少于3min，如压力降小于(A )MPa则认为高压试压合格。(A)0.7(B)1.5(C)2(D)3256. 防喷器试压时，试压压力逐级提高，每级为(B )MPa，稳压1 2min。(A)1 5(B)510(C)1015(D)1520257. 对环形防喷器试压，其稳定时间不少于3min，压力降不能超过(B )MPa为合格。(A)1 1.5(B)0.71(C)1.52(D)225。258. 对环形防喷器进行全封闭试验，试

51、验压力等于防喷器最大工作压力的( D )。(A)20 (B)30(C)40(D)50259，防喷器控制系统的公称压力为 ( D )MPa。(A)15(B)16(C)18(D)21260. 防喷器控制系统按控制方式分为( C)种类型。(A)1(B)2(C)3(D)4261. 防喷器控制系统储能器的预充气体为氮气，充氮压力为( A )MPa。(A)6.3 7.7(B)8(C)9(D)102 62 .防喷器控制系统应在 ( D )s 内关闭任何一个闸板防喷器(A)50(B)45(C)40(D)30263. FKQ3204 型控制系统使用 ( A )MPa 的气压。(A)0.70.8(B)0.50.6

52、(C)0.30.4(D)0.10.3264. FKQ3204 型防喷器控制系统最高压力可以调定到( C )MPa。(A)21(B)24(C)34(D)40265. FKQ3204 防喷器控制系统采用 ( D )操作方式。(A)气控气 (B)液控液 (C)液控气 (D)气控液266. FKQ3204 型防喷器控制系统闸板防喷器的控制压力为( B )MPa。(A)8(B)10.5(C)16(D)22267. FKQ3204 型防喷器控制系统储能器溢流阀开启压力为( D )MPa。(A)19.5(B)20.5(C)21.5(D)225268. FKQ3204 型防喷器控制系统压力控制器调定自动控制范

53、围为( C )MPa。(A)1020(B)1416(C)1721(D)2124269. 远程控制台应放在离井El( B )m 远的地方。(A)20(B)25(C)15(D)10270. 远程控制台油箱的油面应在距油箱顶面( C )mm 处(A)90(B)100(C)150(D)200271. 司控制台，远程控制台的油雾器中应加满10号机油，保持油雾器的滴油速度为每分种 ( A )滴。(A)6(B)8(C)10(D)12272. 每( B )h 应对远程控制台所有的滤清器检查清洗一次。(A)168(B)336(C)504(D)672273. 钻开油气层前 ( D )m 到完井，每天应对控制系统全面检查和试验一次。(A)20(B)30(C)40(D)50274. 每( A )h 应对远程控制台换向气缸活塞杆用液压油润滑一次，黄油嘴注满润滑脂。(A)720(B)1 440(C)2 160(D)2 880275. 放喷管线必须接出井 El( D )m 以外。(A)40 (B)50 (C)6