哈尔滨工程大学压水堆核电厂二回路热力系统设计说明

1、 . 专业课程设计说明书 压水堆核电厂二回路热力系统核科学与技术学院2013 年 6 月26 / 28目 录摘要 . 1 1 设计容与要求 .22 热力系统原则方案确定 .2 2.1 总体要求和已知条件 .3 2.2 热力系统原则方案 .3 2.3 主要热力参数选择 .53 热力系统热平衡计算 3.1 热平衡计算方法 .7 3.2 热平衡计算模型 .8 3.3 热平衡计算流程 .93.4 计算结果与分析 .174 结论 .17附录附表1 已知条件和给定参数 .18附表2 选定的主要热力参数汇总表 .19附表3 热平衡计算结果汇总表 .24附图1 原则性热力系图 .25参考文献 . 26摘要压水

2、堆核电厂二回路以郎肯循环为基础，由蒸汽发生器二次侧、汽水分离再热器、汽轮机、冷凝器、凝水泵、给水泵、给水加热器等主要设备以与连接这些设备的汽水管道构成的热力循环，实现能量的传递和转换。本设计对该热力系统进行拟定与热平衡计算，通过列出6个回热器和汽水分离再热器中的2级再热器的热平衡方程以与除氧器中热平衡方程和质量守恒方程和汽水分离中蒸汽总量守恒，由此得到一个7元一次方程组、一个4元一次方程组，和汽水分离中的一个一元一次方程，通过求解这些方程组和方程，可以得到各点的抽气量和各个管路中的流量与新蒸汽/产量Ds的数学关系，假定一个e,npp并就可以由Ds=(Ne/e,npp）1/( hfh - hs)

3、+(1+d)（hs- hfw）算出Ds，由于各点的抽气量和各个管路中的流量与新蒸汽产量Ds的数学关系以同求解方程组得到进一步可以确定二回路总的新蒸汽耗量Gfh，进而的一个新核电厂的效率e,npp =Ne1/ Gfh ( hfh - hfw)+d（hs- hfw）,由此得到e,npp和e,npp 的一一对应关系e,npp =1/（6.708-1.1618/e,npp）。选一个较为合理的e,npp作为初值进行试算，得到一个e,npp 。把计算出的核电厂效率e,npp 与初始假设的e,npp分别代回到Gcd 、Gcd，若不满足| Gcd - Gcd|/ Gcd<1%,则以 (e,npp+）作为

4、初值进行再试算，返回e,npp =1/（6.708-1.1618/e,npp）进行迭代计算，直至满足要求。当满足要| Gcd - Gcd|/ Gcd <1%后，再校核e,npp和e,npp 的大小。当|e,npp-e,npp |>0.1%,则以 (e,npp+）作为初值返回e,npp =1/（6.708-1.1618 /e,npp）从头再试算校算，直至满足要求。对最终效率不满意时可合理地调整各设备的运行参数，直至求出电厂效率满意为止。用得到满足要求的e,npp 去计算各个参量，并制作一热力系统图。1 容设计与要求 本课程设计的主要任务，是根据设计的要求，拟定压水堆核电厂二回路热力系

5、统原则方案，并完成该方案在满功率工况下的热平衡计算。 本课程设计的主要容包括： （1）确定二回路热力系统的形式和配置方式； （2）根据总体需求和热工约束条件确定热力系统的主要热工参数： （3）依据计算原始资料，进行原则性热力系统的热平衡计算，确定计算负荷工况下各部分汽水流量与其参数、发电量、供热量与全厂性的热经济指标； （4）编制课程设计说明书，绘制原则性热力系统图。 通过课程设计要达到以下要求： （1）了解、学习核电厂热力系统规划、设计的一般途径和方案论证、优选的原则； （2） 掌握核电厂原则性热力系统计算和核电厂热经济性指标计算的容和方法； （3）提高计算机绘图、制表、数据处理的能力； （

6、4）培养学生查阅资料、合理选择和分析数据的能力，掌握工程设计说明书撰写的基本原则。2 热力系统原则方案确定压水堆核电厂二回路系统的主要功能是将蒸汽发生器所产生的蒸汽送往汽轮机，驱动汽轮机运行，将蒸汽的热能转换为机械能；汽轮机带动发电机运行，将汽轮机输出的机械能转换为发电机输出的电能。电站原则性热力系统表明能量转换与利用的基本过程，反映了发电厂动力循环中工质的基本流程、能量转换与利用过程的完善程度。为了提高热经济性，压水堆核电厂二回路热力系统普遍采用包含再热循环、回热循环的饱和蒸汽朗肯循环。 2.1 总体要求和已知条件压水堆核电厂采用立式自然循环蒸汽发生器，采用给水回热循环、蒸汽再热循环的热力循

7、环方式,额定电功率为1000MW。汽轮机分为高压缸和低压缸，高压缸、低压缸之间设置外置式汽水分离再热器。给水回热系统的回热级数为7级，包括四级低压给水加热器、一级除氧器和两级高压给水加热器。第1级至第4级低压给水加热器的加热蒸汽来自低压缸的抽汽，除氧器使用高压缸的排汽加热，第6级和第7级高压给水加热器的加热蒸汽来自高压缸的抽汽。各级加热器的疏水采用逐级回流的方式，即第7级加热器的疏水排到第6级加热器，第6级加热器的疏水排到除氧器，第4级加热器的疏水排到第3级加热器，依此类推，第1级加热器的疏水排到冷凝器热井。汽水分离再热器包括中间分离器、第一级蒸汽再热器和第二级蒸汽再热器，中间分离器的疏水排放

8、到除氧器；第一级再热器使用高压缸的抽汽加热，疏水排放到第6级高压给水加热器；第二级再热器使用蒸汽发生器的新蒸汽加热，疏水排放到第7级高压给水加热器。主给水泵采用汽轮机驱动，使用来自主蒸汽管道的新蒸汽，汽轮机的乏汽直接排入主汽轮发电机组的冷凝器，即给水泵汽轮机与主发电汽轮机共用冷凝器。凝水泵和循环冷却水泵均使用三相交流电机驱动，正常运行时由厂用电系统供电。2.2 热力系统原则方案2.2.1 汽轮机组 压水堆核电厂汽轮机一般使用低参数的饱和蒸汽，汽轮机由一个高压缸、2-3个低压缸组成，高压缸、低压缸之间设置外置式汽水分离器。 单位质量流量的蒸汽在高压缸的绝热焓降约占整个机组绝热焓降的40%，最佳分

9、缸压力（即高压缸排汽压力）约为高压缸进汽压力的12%-14%。2.2.2蒸汽再热系统 压水堆核电厂通常在主汽轮机的高、低压缸之间设置汽水分离-再热器，对高压缸排汽进行除湿和加热，使得进入低压缸的蒸汽达到过热状态，从而提高低压汽轮机运行的安全性和经济性。 汽水分离-再热器由一级分离器、两级再热器组成，第一级再热器使用高压缸的抽气加热，第二级再热器使用蒸汽发生器的新蒸汽加热。中间分离器的疏水排放到除氧器，第一级、第二级再热器的疏水分别排放到不同的高压给水加热器。2.2.3给水回热系统 给水回热系统由回热加热器、回热抽汽管道、凝给水管道、疏水管道等组成。回热加热器按照汽水介质传热方式不同分为混合式加

10、热器和表面式加热器，其中高压、低压给水加热器普遍采用表面式换热器，除氧器为混合式加热器。 高压给水加热器采用主汽轮机高压缸的抽汽进行加热，除氧器采用高压缸的排汽进行加热，低压给水加热器采用主汽轮机低压缸的抽汽进行加热。高压给水加热器的疏水可采用逐级回流的方式，最终送入除氧器；低压给水加热器的疏水可以全部采用逐级回流的方式，最终送入冷凝器。给水回热系统的三个基本参数是给水回热级数、给水温度以与各级中的焓升分配。选择给水回热级数时，应考虑到每增加一级加热器就要增加设备投资费用，所增加的费用应该能够从核电厂热经济性提高的收益中得到补偿；同时，还要尽量避免热力系统过于复杂，以保证核电厂运行的可靠性。因

11、此，小型机组的回热级数一般取为1-3级，大型机组的回热级数一般取为7-9级。压水堆核电厂中普遍使用热力除氧器对给水进行除氧，从其运行原理来看，除氧器就是一个混合式加热器。来自低压给水加热器的给水在除氧器中被来自汽轮机高压缸的排汽加热到除氧器运行压力下的饱和温度，除过氧的饱和水再由给水泵输送到高压给水加热器，被加热到规定的给水温度后再送入蒸汽发生器。大型核电机组一般采用汽动给水泵，能够很好地适应机组变负荷运行，可以利用蒸汽发生器的新蒸汽、汽轮机高压缸的抽汽或者汽水分离再热器出口的热再热蒸汽驱动给水泵汽轮机，因而具有较好的经济性。给水泵汽轮机排出的乏汽被直接排送到主汽轮发电机组的冷凝器。 2.3

12、主要热力参数选择2.3.1一回路冷却剂的参数选择从提高核电厂热效率的角度来看，提高一回路主系统中冷却剂的工作压力是有利的。但是，工作压力提高后，相应各主要设备的承压要求、材料和加工制造等技术难度都增加了，反过来影响到核电厂的经济性。综合考虑，设计时压水堆核电厂主回路系统的工作压力为15.5MPa，对应的饱和温度为344.76。为了确保压水堆的安全，反应堆在运行过程中必须满足热工安全准则，其中之一是堆芯不能发生水力不稳定性，所以反应堆出口冷却剂的欠饱和度选为16。2.3.2二回路工质的参数选择二回路系统的参数包括蒸汽发生器出口蒸汽的温度与压力（蒸汽初参数）、冷凝器运行压力（蒸汽终参数）、蒸汽再热

13、温度、给水温度和焓升分配等。(1) 蒸汽初参数的选择 压水堆核电厂的二回路系统一般采用饱和蒸汽，蒸汽初温与蒸汽初压为一一对应关系。根据朗肯循环的基本原理，在其它条件一样的情况下，提高蒸汽初温可以提高循环热效率。目前二回路蒸汽参数已经提高到5.0-7.0Mp，为了提高核电厂经济性并保证安全，二回路蒸汽参数选为6.0MPa。(2) 蒸汽终参数的选择 在热力循环与蒸汽初参数确定的情况下，降低汽轮机组排汽压力有利于提高循环热效率。但是，降低蒸汽终参数受到循环冷却水温度Tsw,1、循环冷却水温升Tsw以与冷凝器端差t 的限制。除了对热经济性影响之外，蒸汽终参数对汽轮机低压缸末级叶片长度、排汽口尺寸均有重

14、要影响，因此，综合考虑多方面因素，并选取南方地区循环冷却水温度为24，取凝结水的温度为36。 当凝结水的温度选为36，忽略了凝结水的过冷度，则冷凝器的运行压力等于凝结水温度对应的饱和压力。（3）中间再热参数的选择蒸汽再热循环的最佳再热压力取决于蒸汽初终参数、中间再热前后的汽轮机效率、中间再热后的温度与中间再热加热蒸汽的压力和给水回热加热温度等。 选择高压缸排气压力为高压缸进气压力的13%。高压缸的排汽进入汽水分离器，经过分离器除湿后，再依次进入第一级再热器和第二级再热器加热，在汽水分离器再热器中的总压降为高压缸排汽压力的7%。经过两级再热器加热后的蒸汽温度接近新蒸汽温度，一般情况下，第二级蒸汽

15、再热器出口的热再热蒸汽（过热蒸汽）比用于加热的新蒸汽温度要低1315左右，可取14。为便于计算，假设再热蒸汽在第一级再热器和第二级再热器中的焓升一样。再求得各级进出口压力与温度。蒸汽再热压力的选择应该使高、低压缸排汽的湿度控制在14%之，可据此选择中间分离器的进口压力（相当于高压缸排汽压力）和低压缸排气压力。(4) 给水回热参数的选择给水的焓升分配：多级回热分配采用了汽轮机设计时普遍使用的平均分配法，即每一级给水加热器给水的焓升相等。每一级加热器的给水焓升为107.978kj/kg。采用平均分配法时，先确定每一级加热器的理论给水焓升为132.863kj/kg，得到蒸汽发生器的最佳给水比焓108

16、0.866kj/kg。按照蒸汽发生器运行压力和最佳给水比焓确定最佳给水温度，按一定关系定出实际给水温度。再次通过等焓升分配的方法确定每一级加热器给水的实际焓升为107.978kj/kg。 选定除氧器的工作压力，除氧器的运行压力应该略低于高压缸的排汽压力。再分别对高压给水加热器和低压给水加热器进行第二次焓升分配。 对于高压给水加热器，每一级的给水焓升为108.103/kg。对于低压给水加热器（包括除氧器），每一级的给水焓升为107.49kj/kg。给水回热系统中的压力选择：除氧器的运行压力应该略低于高压缸的排汽压力，除氧器出口水温等于除氧器运行压力对应的饱和温度。一般情况下，取凝水泵出口压力为除

17、氧器运行压力的3-3.2倍，取3.1。一般情况下，取给水泵出口压力为蒸汽发生器二次侧蒸汽压力的1.15-1.25倍，取1.2。抽汽参数的选择： 给水加热器蒸汽侧出口疏水温度（饱和温度）与给水侧出口温度之差称上端差（出口端差）。高压给水加热器出口端差取3，低压给水加热器出口端差取2。对于每一级给水加热器，根据给水温度、出口端差即可确定加热用的抽汽温度。由于抽气一般是饱和蒸汽，由抽汽温度可以确定抽汽压力（考虑回热抽气压损）。3 热力系统热平衡计算 3.1 热平衡计算方法 进行机组原则性热力系统计算采用常规计算法中的串联法，对凝汽式机组采用“由高至低”的计算次序，即从抽汽压力最高的加热器开始计算，依

18、次逐个计算至抽汽压力最低的加热器。这样计算的好处是每个方程式中只出现一个未知数Ds，适合手工计算，并且易于编程。热力计算过程使用的基本公式是热量平衡方程、质量平衡方程和汽轮机功率方程。3.2 热平衡计算模型 热力计算的一般流程如下：3.3 热平衡计算流程第一步：计算给水泵汽轮机的耗汽量：给水泵汽轮机汽为新蒸汽，排汽参数等于高压缸排汽；给水泵有效输出功率Nfwp=1000Gfw×Hfwp/fw kW 给水泵有理论功率fwp,t= Nfwp/fwp,pfwp,tifwp,tmfwp,tg给水泵的扬程Hfwp=6.4434MPa则其耗汽量Gs,fwp=Nfwp/fwp,pfwp,tifwp

19、,tmfwp,tgHa， fwp,p 汽轮给水泵组的泵效率，取0.58；fwp,ti，fwp,tm，fwp,tg分别给水泵组汽轮机的效率、机械效率和减速器效率，分别取0.80，0.90和0.98；Ha为高压缸进出口焓降，为297.01/kg 代入数值得Gfwp,s=0.059245Ds第二步：对汽水分离器列蒸汽守恒方程：G0=Gd(Xrh1,i-Xh,z)/Xrh1,iGdXh,z=(Gd-G0)Xrh1,i .1*求得G0=Gd(Xrh1,i-Xh,z)/ Xrh1,i，把Xrh1,i =0.995 、 Xh,z=0.8632 代入可得 G0=0.13246Gd对7级回热器列热平衡方程：Ge

20、s,7(hes,7-hew,7)+Ga(ha-hew,7)h=(1+d)Dshfw. 2*对6级回热器列热平衡方程：Ges,6(hes,7-hew,6)+Gb(hb-hew,6)+Ges,7(hew,7-hew,6)h=(1+d)Dshfw.3*对除氧器列热平衡方程 ：(Ges,7+Ges,6+Ga+Gb)hew,6+Gcd+hlfwi+G0hGo+Gchc=(1+d)Dshlfwi,5 .4*对除氧器列质量守恒衡方程：Gcd+Ga+Gb+GC+G0+Ges,7+Ges,6=(1+d)Ds .5*对汽水分离再热器中第一级再热器列热平衡方程(Gd-G0)h=Gb(hb-hb)h .6* 对汽水分

21、离再热器中第一级再热器列热平衡方程(Gd-G0)h=Ga(ha-ha)h.7*新蒸汽产量等于总耗气量：Ds=Ges,7+Ges,6+Ga+Gb+GC+Gd+Gfwp,s.8*其中：ha为第二级再热器加热蒸汽的疏水比焓；Ga新蒸汽中用于再热的质量流量 ，kg/sGb从高压缸抽取用于再热的蒸汽质量，kg/sGc高压缸排气中排到除氧器的质量流量，kg/s Gd从高压缸排气进入到低压缸的质量流量，kg/sG0为汽水分离器中分离出来的质量流量，kg/shb为第一级再热器加热蒸汽的疏水比焓，kJ/kgha为第二级再热器加热蒸汽的疏水比焓 ，kJ/kghG0为汽水分离器中分离水的比焓，kJ/kghc,hd均

22、为高压缸排气比焓，kJ/kgh为再热器平均焓值升，kJ/kg联立上述7个方程并代入相关数值，求得：Ga=0.0448Ds；Gb=0.0429Ds；Gc=0.0273Ds；Gd=0.7125Ds；Ges,6=0.0556Ds；Ges,7=0.0577Ds；Gcd=0.6878Ds第三步：Ges,3 (hes,3-hew,3)+ Ges,4(hew,4-hew,3)h=Gcdhfwh=Gcdhfw对4级回热器列热平衡方程：Ges,4(hes,4-hew,4)h=Gcdhfw .9*对3级回热器列热平衡方程： Ges,3 (hes,3-hew,3)+ Ges,4(hew,4-hew,3)h=Gcdh

23、fw.10*对2级回热器列热平衡方程：Ges,2 (hes,2-hew,2)+(Ges,4+Ges,3)(hew,3-hew,2)h=Gcdhfw.11*对1级回热器列热平衡方程：Ges,1 (hes,1-hew,1)+(Ges,1+Ges,2+Ges,3+Ges,4)(hew,2-hew,1)h=Gcdhfw.12*联立9*12*方程并代入相关数值，求得：Ges,1=0.0428 Gcd ；Ges,2=0.0445 Gcd ; Ges,3=0.0463 Gcd ; Ges,4=0.0501 GcdGcd=0.6878DsGes,1=0.02944Ds ； Ges,2=0.03061Ds ；G

24、es,3=0.03185Ds；Ges,4=0.03446Ds第四步：计算汽轮发电机组耗汽量：根据 Nt,i=Gt,s(h0-hes,1)+(Gt,s+Ges,1)(hes,1-hes,2)+(Gt,s-)(hes,z-hz) .13*可得：Nt,i=Gt,s(h0-hb)+(Gt,s-Gb)(hb-hes,7)+(Gt,s-Gb-Ges,7) (hb-hes,7)+(Gt,s-Gb-Ges,7-Ges,6) (hew,6-hh,z)+Gd(hh,z-hes,4)+(Gd-Ges,4)(hes,4-hes,3)+(Gd-Ges,4-Ges,3)(hes,3-hes,2)+(Gd-Ges,4-Ge

25、s,3-Ges,2)(hes,2 -hes,1)+(Gd-Ges,4-Ges,3-Ges,2-Ges,1)(hes,1hz).14*又有 Nt,i=Ne/mge .15*其中： h0、hz分别为汽轮机进、出口处蒸汽比焓，kJ/kg ;hes,i汽轮机第i级抽汽点的蒸汽比焓，kJ/kg;Ges,i汽轮机第i级抽汽点的抽汽量，kg/s；Gt,s汽轮机总的耗汽量，kg/s;联立14*、15*式并代入数值得:Gt,s =3555.552-1.26585Ds.16*第五步：确定二回路系统总的新蒸汽耗量:Gfh=Ga+Gt,s+Gfwp,s把Ga、Gt,s、Gfwp,s代入上式Gfh=3555.552-1

26、.1618Ds.17*第六步：核电厂热效率计算根据第五步计算得到的新蒸汽耗量，计算反应堆的热功率,把 Gfh代入下式：QR=Gfh(hfh-hfw)+d Gfh(hs-hfw)/1可以得到：QR=1886.627(3555.552-1.1618Ds).18*进而可以计算出核电厂效率为：e,npp =Ne/ QR =106/1886.627(3555.552-1.1618 Ds)把Ds=QR1/( hfh - hs)+(1+d)（hs- hfw） =530.05/e,npp代入e,npp得到：e,npp =1/（6.708-1.1618/e,npp） .19*将计算出的核电厂效率e,npp与初始

27、假设的e,npp分别代回到Ds、DsGcd=0.6878Ds =364.568/e,npp； .20*Gcd=0.6878 Ds =364.568/e,npp.21*再比较Gcd和Gcd，若| Gcd-Gcd|/Gcd>1% ,以（e,npp +0.0005）算初始值返回19*式进行迭代计直至满|Gcd-Gcd|/Gcd <1%.22* 当达到要求|Gcd-Gcd|/Gcd <1%后，再比较e,npp和e,npp，若|e,npp-e,npp|>0.1%, 则以（e,npp+0.0005）作为初始值返回19*式进行计算，依次通过19*式、20*式、21*式 、22*式计算

28、，并满足22*式、23*式后到得的e,npp才是最终核电厂效率。若对最终核电厂效率不满意时可调整合理调整各设备的运行参数，再从第一步从新计算直至求出电厂效率满意为止。 3.4 计算结果与分析 程序:#include<iostream>#include<math.h>int main()using namespace std;double npp1,npp2,Qr,Gshp,Gslp,Gsrh2,Gsrh1,Gsdea,Gd,Gfw,Ds,rate1,rate2,Ges1,Ges2,Ges3,Ges4,Ges6,Ges7,Gsfwp,Gcd,Gcd2,Ga,Gb,Gc;n

29、pp1=0.3;dodonpp1=npp1+0.0005;npp2=1/(6.708-1.1618/npp1);Ds=530.05/npp1; Gsrh2=0.0448*Ds; Gsrh1=0.0429*Ds;Gsfwp=0.05924*Ds;Qr=1000000/npp1;Gshp=0.896*Ds;Gslp=0.7125*Ds;Gsdea=0.0273*Ds;Gd=0.7125*Ds;Gcd=0.6878*Ds;Gcd2=364.568/npp1;Gfw=1.0105*Ds;Ges1=0.02944*Ds;Ges2=0.03061*Ds;Ges3=0.03185*Ds;Ges4=0.034

30、46*Ds;Ges6=0.0556*Ds;Ges7=0.0577*Ds;Ds=532.71/npp1; Ga=0.0448*Ds; Gb=0.0429*Ds;Gc=0.0273*Ds;rate2=fabs(Gcd-Gcd2)/Gcd);rate1=fabs(npp2-npp1);while(rate2>0.01); rate1=fabs(npp2-npp1); cout<<"npp1:"<<npp1<<endl<<"npp2:"<<npp2<<endl <<&quo

31、t;Ga:"<<Ga<<endl<<"Gb:"<<Gb<<endl<<"Gc:"<<Gc<<endl<<"Gd:"<<Gd<<endl<<"Ges6:"<<Ges6<<endl<<"Ges7:"<<Ges7<<endl<<"Gcd:"<<Gc

32、d<<endl<<"Ds:"<<Ds<<endl<<"Ges1:"<<Ges1<<endl<<"Ges2:"<<Ges2<<endl<<"Ges3:"<<Ges3<<endl<<"Ges4:"<<Ges4<<endl<<"Qr"<<Qr<<endl&l

33、t;<"Ds"<<Ds<<endl<<"Gshp:"<<Gshp<<endl<<"Gslp:"<<Gslp<<endl <<"Gsrh1:"<<Gsrh1<<endl <<"Gsrh2:"<<Gsrh2<<endl <<"Gsdea:"<<Gsdea<<endl<

34、<"Gsfwp:"<<Gsfwp<<endl<<"Gfw:"<<Gfw<<endl;while(rate1>0.001);return 0;运行结果如下：npp1=0.322588Qr=3105.59Ds=1646.38Gshp=1474.92Gslp=1172.86 Gsrh1=70.6185Gsrh2 =73.7461 Gsdea=44.939Gsfwp=97.516Gfw=1663.4Ges1=48.4617 Ges2=50.3877 Ges3=52.4289Ges4=56.7

35、252Ges6=91.5242Ges7=94.981结果分析:本次设计中的参数按照实际要求选择，接近于压水堆核电厂的真实参数，通过合理地列写和求解各个设备的热平衡方程和流量守恒方程得所设计的压水堆核电厂二回路的热效率为32.22588%，与在役核电厂的效率相接近。此外本次设计方案采用的是单变量循环，因此本方案提供的算法如论是依靠编程序还是依靠简单的计算器来计算的能够算出，而且工作量不算太大。4 结论本次课程设计是在学习完核动力装置与设备 、电厂汽轮机等课程后的一次综合训练，是实践教学的一个重要环节。在课设过程中，我遇到了许多问题，如过程取值、热力计算、编程、制图等等问题，但在指导老师的帮助和与

36、同学的交流下最终完成了课设。通过这次课程设计使我进一步巩固、加深所学的理论知识并有所扩展；让我学习并掌握了压水堆核电厂二回路热力系统拟定与热平衡计算的方法和基本步骤；锻炼并提高了我的运算、CAD制图和计算机应用，如C语言程序编程、MATLAB求解多元方程等基本技能；增强了我的工程概念；培养了我对工程技术问题的严肃、认真和负责态度。十分感指导老师与各位同学的帮助，这次课设让我各方面都得到了锻炼和提高，对自己将来参与工程活动有重要的指导意义。附表1 已知条件和给定参数序号项目符号单位取值围或数值1核电厂输出电功率N eMW给定，10002一回路能量利用系数h10.9953蒸汽发生器出口蒸汽干度xf

37、h%给定，0.254蒸汽发生器排污率x d1.05%5高压缸效率h h,i%82.076低压缸效率hl,i%83.597汽轮机组机械效率h m0.9858发电机效率hge0.9859新蒸汽压损DpfhMPaDpfh = 5%pfh10再热蒸汽压损DprhMPa Dprh=（3%+2%+2%）phz11回热抽汽压损Dpe, jMPaDpe, j = 3.5%pe, j12低压缸排汽压损DpcdkPa5%13高压给水加热器出口端差q h,u314低压给水加热器出口端差q l,u215加热器效率h h 0.9816给水泵效率hfwp,p0.5817给水泵汽轮机效率hfwp,ti 0.8018给水泵汽

38、轮机机械效率hfwp,tm0.9019给水泵汽轮机减速器效率hfwp,tg0.9820循环冷却水进口温度Tsw,124 附表2 确定的主要热力参数汇总表序号项目符号单位计算公式或来源数值1反应堆冷却剂系统运行压力pcMPa选定，1516 15.52冷却剂压力对应的饱和温度Tc,s查水和水蒸汽表确定 344.7643反应堆出口冷却剂过冷度DTsub选定，1520 164反应堆出口冷却剂温度TcoTco = Tc,s - DTsub 328.7645反应堆进出口冷却剂温升DTc选定，3040 356反应堆进口冷却剂温度TciTci = Tco - DTc 295.7647蒸汽发生器饱和蒸汽压力ps

39、MPa选定，5.07.0 6.08蒸汽发生器饱和蒸汽温度Tfhps对应的饱和温度 275.599一、二次侧对数平均温差DTmTco - TciDTm =Tco - TslnTci - Ts 32.610冷凝器中循环冷却水温升DTsw选定，68 711冷凝器传热端差dT选定，310 512冷凝器凝结水饱和温度TcdTcd = Tsw,1 + DTsw + dT 3613冷凝器的运行压力pcdkPaTcd对应的饱和压力 5.9474714高压缸进口蒸汽压力ph,iMPaph,i = pfh - Dpfh新蒸汽压损5% 5.715高压缸进口蒸汽干度xh,i% 压力变化造成干度下降 99.55416高

40、压缸排汽压力ph,zMPa取进口蒸汽压力的13% 0.74117高压缸排汽干度xh,z%由效率等计算 86.3218汽水分离器进口蒸汽压力psp,iMPa 等于高压缸排气压力 0.74119汽水分离器进口蒸汽干度xsp,i% 等于高压缸排气干度 86.32第一级再热器20再热蒸汽进口压力prh1,iMPa 考虑3%的压损 0.7187721再热蒸汽进口干度xrh1,i%选定 99.522加热蒸汽进口压力prh1,hsMPa选定 2.7523加热蒸汽进口干度xrh1,hs% 由效率等计算 91.20第二级再热器24再热蒸汽进口压力prh2,iMPa 考虑2.0%的压损 0.7039525再热蒸汽

41、进口温度Trh2,i 平均焓升计算 209.526再热蒸汽出口压力prh2,zMPa 考虑2.0%的压损 0.6891327再热蒸汽出口温度Trh2,z 275.55-14=261.5 261.528加热蒸汽进口压力prh2,hsMPa 考虑新蒸汽5%的压损 5.729加热蒸汽进口干度xrh2,hs% 由(P，H) 查水蒸气表 99.55低压缸30进口蒸汽压力pl,iMPa第二级再热器再热蒸汽出口压力 0.6891331进口蒸汽温度Tl,i第二级再热器再热蒸汽出口温度 261.532排汽压力pl,zMPa 冷凝器压力与排汽压损之和 0.0062633排汽干度xl,z%根据低压缸效率等计算 90

42、.4134回热级数Z选定 735低压给水加热器级数Z l选择 436高压给水加热器级数Z h选择 237第一次给水回热分配DhfwkJ/kghfw - hcdDhfw =Z 107.978第二次给水回热分配38高压加热器给水焓升Dhfw, hkJ/kghfw - hdea,oDhfw, h =Z h 108.10339除氧器与低加给水焓升Dhfw, lkJ/kghdea,o - hcdDhfw, l =Z l + 1 107.49240低压加热器给水参数第 1 级进口给水比焓hlfwi,1kJ/kg 冷凝器中的饱和水焓 150.82第 2 级进口给水比焓hlfwi,2kJ/kghlfwi,2

43、= hlfwo,1 258.798第 3 级进口给水比焓hlfwi,3kJ/kghlfwi,3 = hlfwo,2 366.776第 4 级进口给水比焓hlfwi,4kJ/kghlfwi,4 = hlfwo,3 474.754第 1 级出口给水比焓hlfwo,1kJ/kghlfwo,1 = hlfwi,1 + Dhfw, l 258.798第 2 级出口给水比焓hlfwo,2kJ/kghlfwo,2 = hlfwi,2 + Dhfw, l 366.776第 3 级出口给水比焓hlfwo,3kJ/kghlfwo,3 = hlfwi,3 + Dhfw, l 474.754第4 级出口给水比焓hlfwo,4kJ/kghlfwo,4 = hlfwi,4 + Dhfw, l 582.732第1 级进口给水温度Tlfwi,1按 (pcwp , hlfwi, j )查水蒸汽表 36第2 级进口给水温度Tlfwi,2pcwp取除氧中压力的3.1倍 61.41第3 级进口给水温度Tlfwi,3 87.20第4 级进口给水温度Tlfwi,4112.83第1 级出口给水温度Tlfwo,1按 (pcwp , hlfwo, j )查水蒸汽表61.41第2 级出口给水温度Tlfwo,287.20第3