剪力墙施工设计方案

1、一、编制依据.1二、工程概况.1三、施工部署1四、模板的施工方法3五、砼施工方法205.1砼的搅拌205.2卸料平台搭设、 计算及砼运输205.3砼的浇筑265.4砼的养护285.5砼质量保证措施28六、施工管理29七、质量通病防治33八、模板拆除技术措施35九、安全保证措施36十、环境管理措施37Gee中国核工业第二二建设有限公司中 国核建CHINA NUCLEAR INE3U5TRT 2ND CONSmUCTION CCi . LTO.实物保护控制中心剪力墙施工方案1一、 编制依据混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-2002;1120-814工程-实物保护控制中心工程（D/12子

2、项）施工图纸。二、 工程概况实物保护控制中心工程，建筑基底面积为284.28m2，建筑面积为568.56m2，基础底标高为-2.500米，建筑物高度9米。结构形式为现浇钢筋砼框剪结构，结构安全等级为二 级，设计使用年限为50年。外围护墙体为200厚钢筋砼墙，剪力墙砼标号为C30三、 施工部署3.1施工段划分：按照厂房结构设计施工缝的位置，将实物保护控制中心外墙整体划 分7个施工段（层）。-0.10m以下结构施工层划分明细表序号层号标咼（m结构名称备注1第1层-2.15-0.06墙、柱2第2层-0.06-2.00墙3第3层2.003.900墙4第4层3.903.97墙、梁、板、一层柱5第5层3.

3、976.00墙6第6层6.007.4墙7第7层7.48.2墙、梁、板、二层柱施工缝处理严格按相关规范进行处理。3.2总体施工按排第1层一第2层一第3层一第4层一第5层一第6层一第7层3.3砼施工组织机构结合本工程的特点，项目部成立指挥中心，下分四个小组，其机构图如下:砼搅拌、砼运输及输送组砼振捣浇筑组质控组后勤组Gee中国核工业第二二建设有限公司中 国核建CHINA NUCLEAR INE3U5TRT 2ND CONSmUCTION CCi . LTO.实物保护控制中心剪力墙施工方案2砼浇筑扌指挥中心各小组人员组成及职务分工Gee中国核工业第二二建设有限公司中 国核建CHINA NUCLEAR

4、 INE3U5TRT 2ND CONSmUCTION CCi . LTO.实物保护控制中心剪力墙施工方案3名称成员姓名现任职务职务砼浇筑指挥中心陈剑项目经理指挥长杜建波项目技术负责人副指挥长砼搅拌、砼运输及输 送组李辉器材主管组长黄先礼设备员组员何明胜分包负责人组员张旭文设备员组员马跃化验员组员砼振捣浇筑组武腾龙工长组长质控组王治勤质安主管组长后勤组代春光分包现场负责组长3.3.1指挥中心砼浇筑指挥中心设置在项目经理办公室，负责与建设单位、监理及协作单位的联系, 统一协调施工中各组之间工作，解决各班组施工中出现的问题，处理各种突发事件，由项 目部经理统一指挥。3.3.2砼搅拌、砼运输、泵送组负

5、责后台的全部工作，严格按照设计配合比进行配料，确保砼的搅拌质量，负责后台 机械维修工作，保障机械正常运行，当机械出现故障时应及时协调进行修复，无法修复或 修复有困难时向指挥部汇报，指挥部根据实际情况及时组织抢修或采取应急方案。负责砼浇筑过程中全部砼的运输和泵送工作，确保砼按时运输和泵送到施工部位，当 机械出现故障时，立即向指挥中心报告，施工机械在半小时内不能完成修复时，由指挥部 启用应急方案。负责检查砼的配合比，及做砼试块3.3.3砼振捣浇筑组负责前台砼的浇筑、模板的看护及钢筋的修整工作，严格按浇筑方案控制砼的浇筑厚 度，确保砼的浇筑质量。3.3.4质控组负责施工过程中的质量控制。3.3.5后

6、勤组Gee中国核工业第二二建设有限公司中 国核建CHINA NUCLEAR INE3U5TRT 2ND CONSmUCTION CCi . LTO.实物保护控制中心剪力墙施工方案4负责施工期间施工人员的生活以及施工中突发事件出现后的应急处理工作，及时向指 挥部通报有关情况。四、模板的施工方法4.1工艺流程：准备工作f模板安装就位f模板校正、固定f自检及验收f拆除1）施工准备：墙体、柱钢筋报验完毕，弹好墙柱50cm控制线和边线，墙体上口增加水平梯筋，以 控制钢筋间距尺寸。2）模板安装：墙、柱模板：在背面用钢管进行斜撑加固，斜撑上、中、下各三道，支撑在模板的横 肋上。为防止墙根部漏浆、烂根，在墙根

7、部位加强平台浇筑找平，然后在模板下口用砂浆 堵塞，以使接槎平直。梁、 顶板模板支设时， 先打支撑布置好梁底模和侧模， 结构支撑采用钢管支撑， 间距 不大于600X600;当梁跨度大于等于4m时按跨度的2%。 起拱； 在梁侧模安装加固好后，布置板的主次龙骨， 跨度大于等于9m的梁按跨度的3%o起拱；次龙骨为4X8cm木方，中 心间距200mm主龙骨钢管；次龙骨布置找平好后，铺设厚15mm勺多层模。模板安装调整好后用空气压缩机把模内杂物吹净。3）墙与板交接缝处的木方应挑选方正、顺直的木方，以保证阴角顺直、方正，固定多层板时与墙面接缝处要严密。4.2墙模板计算墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）

8、组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内 龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体 两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据建筑施工手册，当采用导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2;4.2.1.参数信息4.2.1.1.基本参数次楞（内龙骨）间距（mm）:300;穿墙螺栓水平间距（mm）:400;主楞（外龙骨）间距（mm）:600;穿墙螺栓竖向间距（mm）:600;对拉螺栓直径（mm）:M1Q4.2.1.2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型：圆钢管48X3.5;Gee中国核工业第二二建设有限公司中 国核建CHINA NUCLEAR INE

9、3U5TRT 2ND CONSmUCTION CCi . LTO.实物保护控制中心剪力墙施工方案5钢楞截面惯性矩l(cm4):12.19;钢楞截面抵抗矩W(cm):5.08;主楞肢数:2;4.2.1.3.次楞信息龙骨材料：木楞；宽度(mm):40.00;高度(mm):80.00;次楞肢数:2；4.2.1.4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm):1.50；4.2.1.5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm):13.00;方木弹性模量E(N/mri

10、2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm):1.50;钢楞弹性模量E(N/mm):210000.00;钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm):205.00;墙模板设计简图4.2.2、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中主榜眶形酗管)挟提(方木:Gee中国核工业第二二建设有限公司中 国核建CHINA NUCLEAR INE3U5TRT 2ND CONSmUCTION CCi . LTO.实物保护控制中心剪力墙施工方案6的较小值：F - 0.22y/ 0i 炖矽F = YH其中丫-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t -新浇

11、混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h;T -混凝土的入模温度，取20.000C；V -混凝土的浇筑速度，取1.000m/h;H -模板计算高度，取2.500m；阳-外加剂影响修正系数，取1.000;蒼-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;分别为34.697 kN/m2、60.000 kN/m2，取较小值34.697 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F仁34.697kN/m2;22倾倒混凝土时产生的荷载标准值F = 2.000 kN/m。4.2.3、墙模

12、板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝 土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图4.2.3.1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下：M=()Aql2Gee中国核工业第二二建设有限公司中 国核建CHINA NUCLEAR INE3U5TRT 2ND CONSmUCTION CCi . LTO.实物保护控制中心剪力墙施工方案7其中，M-面板计算最大弯距(N.mm);I-计算跨度(内楞间距):l =300.0mm;q-作用在模板上的侧压力线荷

13、载，它包括新浇混凝土侧压力设计值5：1.2X34.70X0.60X0.90=22.484kN/m，其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4X2.00X0.60X0.90=1.512kN/m;q = qi+ q2=22.484+1.512=23.996 kN/m;面板的最大弯距：M =0.1X23.996X300.0X300.0= 2.16X105N.mm按以下公式进行面板抗弯强度验算：M彳C7 = CONSmUCTION CO . LTO.实物保护控制中心剪力墙施工方案8q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q* 1.2X34.7

14、0X0.60X0.90=22.484kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4X2.00X0.60X0.90=1.512kN/m;q = q1+ q2=22.484+1.512=23.996 kN/m;面板的最大剪力：V= 0.6X23.996X300.0 = 4319.218N;截面抗剪强度必须满足：Gee中国核工业第二二建设有限公司中 国核建CHINA NUCLEAR INE3U5TRT 2NI CONSmUCTION CO . LTO.实物保护控制中心剪力墙施工方案93/r - - 2叽其中，T-面板截面的最大受剪应力（N/mm）;V-面板计算最大剪力（N）:V= 4319.218N;

15、b-构件的截面宽度（mm）：b = 600mm；hn-面板厚度（mm）：hn= 15.0mm；fv-面板抗剪强度设计值（N/mm2）: fv= 13.000 N/mm2;面板截面的最大受剪应力计算值：T =3X4319.218/（2X600X15.0）=0.720N/mm2;面板截面抗剪强度设计值：fv=1.500N/mm2;2面板截面的最大受剪应力计算值T=0.720N/mm小于面板截面抗剪强度设计值T=1.500N/mm2,满足要求！4233挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用挠度计算公式如下其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载：q = 34.70X0.60 =

16、20.82N/mm;l-计算跨度（内楞间距）:l = 300.00mm;2E-面板的弹性模量：E = 9500.00N/mm;I-面板的截面惯性矩:I = 60.00X1.50X1.50X1.50/12=16.88cm4;面板的最大允许挠度值:3 = 1.200mm;面板的最大挠度计算值:3= 0.677X20.82X300.004心00X9500.00X1.69 X105） = 0.712 mm面板的最大挠度计算值：3=0.712mm小于等于面板的最大允许挠度值w=1.200mm,满足要求！4.2.4、墙模板内外楞的计算（一）.内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连

17、续梁计算。（DQ.677qfIQQEI CONSmUCTION CO . LTO.实物保护控制中心剪力墙施工方案10本工程中，内龙骨采用木楞，宽度40mm高度80mm截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别Gee中国核工业第二二建设有限公司中国核建CHINA NUCLEAR tNDUSTRT HMDOO ., LTU.实物保护控制中心剪力墙施工方案11为：W = 40X80X80/6 = 42.67cm3;4I = 40X80X80X80/12 = 170.67cm;1 L600L600L.600Lrrrr内楞计算简图4.2.4.1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：M=0Aqf其中，M-内

18、楞跨中计算最大弯距（N.mm）;I-计算跨度（外楞间距）:l =600.0mm；q-作用在内楞上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值5：1.2X34.70X0.30X0.90=11.242kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4X2.00X0.30X0.90=0.756kN/m，其中,0.90为折减系数。q =（11.242+0.756）/2=5.999 kN/m;内楞的最大弯距：M =0.1X5.999X600.0X600.0= 2.16X105N.mm内楞的抗弯强度应满足下式：M彳er = JWJ其中，（T-内楞承受的应力（N/mnl）;M -内楞计算最大弯距（N.mm）;W -内

19、楞的截面抵抗矩（m，W=4.27X104;f -内楞的抗弯强度设计值（N/mm）;f=13.000N/mm2;,.CAQ内楞的最大应力计算值：（r= 2.16X10/4.27X0 = 5.062 N/mm;Gee中国核工业第二二建设有限公司中 国核建CHINA NUCLEAR INE3U5TRT 2ND CONSTtUCTKMM CO . LTO.实物保护控制中心剪力墙施工方案12内楞的抗弯强度设计值：f = 13.000N/mm2;内楞的最大应力计算值（7= 5.062 N/mm2小于 内楞的抗弯强度设计值f=13.000N/mm2,满足要求！4.2.42内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载

20、作用下的三跨连续梁计算，公式如下：V = Q.6ql其中，V内楞承受的最大剪力；I-计算跨度（外楞间距）:l =600.0mm;q-作用在内楞上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值qi：1.2X34.70X0.30X0.90=11.242kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4X2.00X0.30X0.90=0.756kN/m，其中,0.90为折减系数。q = （q内楞的最大剪力：1+ q2)/2 =(11.242+0.756)/2=5.999 kN/m;V= 0.6X5.999X600.0 = 2159.609N;截面抗剪强度必须满足下式3V2bh其中，T-内楞的截面的最大受剪应力（

21、N/mnl）;V-内楞计算最大剪力（N）:V= 2159.609N;b-内楞的截面宽度（mm）：b = 40.0mm;hn-内楞的截面高度（mm）：hn= 80.0mm;fv-内楞的抗剪强度设计值（N/mm）:r= 1.500 N/mm2;内楞截面的受剪应力计算值：fv=3X2159.609/（2X40.0X80.0）=1.012N/mm2;内楞截面的抗剪强度设计值：fv=1.500N/mm2;内楞截面的受剪应力计算值r=1.012N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值fv=1.50N/mm，满足要求！4.2.4.3.内楞的挠度验算Gee中国核工业第二二建设有限公司中 国核建CHINA NUC

22、LEAR INE3U5TRT 2ND CONSmUCTION CCi . LTO.实物保护控制中心剪力墙施工方案13根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。Gee中国核工业第二二建设有限公司中 国核建CHINA NUCLEAR INE3U5TRT 2ND CONSTtUCTKMM CO . LTO.实物保护控制中心剪力墙施工方案14挠度验算公式如下:其中，co-内楞的最大挠度（mm）；q-作用在内楞上的线荷载（kN/m）:q = 34.70X0.30/2=5.20 kN/m;l-计算跨度（外楞间距）:l =600.0mm;E-内楞弹性模量（N/mrfj）:E =

23、9500.00 N/mm2;I-内楞截面惯性矩（mn4）,1=1.71X106；内楞的最大挠度计算值:o= 0.677X0.41/2X500.0。4心00X9500.00X1.71X0）= 0.282 mm；内楞的最大容许挠度值：o = 2.400mm;内楞的最大挠度计算值o=0.282mm小于内楞的最大容许挠度值o=2.400mm,满足要求！（二）.外楞（木或钢）承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为：截面类型为圆钢管48X3.5;外钢楞截面抵抗矩W = 5.08cm3;外钢楞截面惯性矩I = 12.19cm4;P4

24、00外楞计算简图4.2.4.4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式：M = 0.175P/其中，作用在外楞的荷载:P = （1.2X34.70+1.4X2.00）X0.30X0.60/2=3.60kN;外楞计算跨度（对拉螺栓水平间距）:l = 400mm;400Gee中国核工业第二二建设有限公司中 国核建CHINA NUCLEAR INE3U5TRT 2ND CONSmUCTION CCi . LTO.实物保护控制中心剪力墙施工方案15外楞最大弯矩:M = 0.175X3599.35X400.00= 2.52X105N/mm;强度验算公式：M于C7 - - JWJ其中， 斤外楞的最大应力计算

25、值（N/mm）M -外楞的最大弯距（N.mm）;M = 2.52X105N/mmW -外楞的净截面抵抗矩；W = 5.08X103mn3；f-外楞的强度设计值（N/mm）,f =205.000N/mm2;外楞的最大应力计算值：（r= 2.52X105/5.08X03= 49.597 N/mm2;外楞的抗弯强度设计值：f = 205.000N/mm2;外楞的最大应力计算值c=49.597N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值2f=205.000N/mm ,满足要求！4.2.4.5.外楞的抗剪强度验算公式如下：7 65尸其中，V-外楞计算最大剪力（N）;I-计算跨度（水平螺栓间距间距）:l =400.

26、0mm;P-作用在外楞的荷载：P = （1.2X34.70+1.4X2.00）X0.30X0.60/2=3.599kN;外楞的最大剪力：V= 0.65X3599.348 = 9.36X102N;外楞截面抗剪强度必须满足：其中，T-外楞截面的受剪应力计算值（N/mml）;V-外楞计算最大剪力（N）:V= 9.36X102N;b-外楞的截面宽度（mm）：b = 40.0mm;3A2bhGee中国核工业第二二建设有限公司中 国核建CHINA NUCLEAR INE3U5TRT 2ND CONSTtUCTKMM CO . LTO.实物保护控制中心剪力墙施工方案16hn-外楞的截面高度（mm）：hn=

27、80.0mm;fv-外楞的抗剪强度设计值（N/mm）:fv=1.500 N/mm2;Gee中国核工业第二二建设有限公司中 国核建CHINA NUCLEAR INE3U5TRT 2ND CONSmUCTION CCi . LTO.实物保护控制中心剪力墙施工方案17外楞截面的受剪应力计算值：T=3036 Xl02/(2X40.0 $0.0)=0.439N/mm2;外楞的截面抗剪强度设计值：fv=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪强度设计值：f=1.50N/mm2；2外楞截面的受剪应力计算值r=0.439N/mm小于外楞截面的抗剪强度设计值fv=1.50N/mm，满足要求！4246外楞的挠度验算根

28、据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用挠度验算公式如下:其中，3-外楞最大挠度(mm)；P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m):P = 34.70X0.30X0.60/2=3.12 kN/m;I-计算跨度(水平螺栓间距):l =400.0mm;E-外楞弹性模量(N/mrr):E = 210000.00 N/mm2;I-外楞截面惯性矩(mn4),1=1.22X105；外楞的最大挠度计算值：3= 1.146X6.25X100/2X400.003/(100 X210000.00X1.22X05)=0.089mm；外楞的最大容许挠度值：3 = 1.600mm；外楞的最大挠度

29、计算值3=0.089mm小于外楞的最大容许挠度值3=1.600mm,满 足要求！4.2.5、穿墙螺栓的计算计算公式如下:N N= fxA其中N -穿墙螺栓所受的拉力；A -穿墙螺栓有效面积(mm2)；f -穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号：M10；穿墙螺栓有效直径：8.12 mm；1.146P/31QQEI CONSmUCTION CO . LTO.实物保护控制中心剪力墙施工方案20模板面板的按照三跨连续梁计算卩5P1f f1f7F-0OO1L300|L顶L.迹L-rrr面板计算简图4.341、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(

30、kN/m):qi= 25 0.12X1.2+0.35 X1.2 = 4.02 kN/m;(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):q2= 1.2= 1.2 kN/m;4.3.4.2、强度计算计算公式如下：2M=0.1ql其中：q=1.2 4.02+1.4.2= 6.504kN/m2最大弯矩M=0.1 6.504X300 = 58536 N mm面板最大应力计算值(T=M/W=58536/45000 = 1.301 N/mm2;面板的抗弯强度设计值f=13 N/mm2;面板的最大应力计算值为1.301 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足 要求！4.3.4.3、挠度计算挠

31、度计算公式为：4尸0.677ql /(100EI)8/6 = 42.67 cmI=b X?/12=4 X8X8X8/12 = 170.67 cmqJL1200L-顾L1200Irnr方木楞计算简图(mrj)4.3.5.1.荷载的计算：(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):qi= 25 X).3 X0.12+0.35 X).3 = 1.005 kN/m;(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):q2= 1 X).3 = 0.3 kN/m4.3.5.2.强度验算:计算公式如下：2M=0.1ql均布何载q = 1.2最大弯矩M = 0.1qlXq计1.4Xq2= 1.2X.0

32、05+1.4 X).3 = 1.626 kN/m;2= 0.1X1.626X.22= 0.234 kN rr;方木最大应力计算值(=M /W = 0.234X06/42666.67 = 5.488 N/mm2;方木的抗弯强度设计值f=13.000 N/mm2;方木的最大应力计算值为5.488 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!4.3.5.3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足T=3V/2bhn CONSmUCTION CO . LTO.实物保护控制中心剪力墙施工方案224.3.54挠度验算：计算公式如下：4尸0.677ql心00EI)9000X1706666.667)=

33、 0.919 mm;最大允许挠度V=1200/ 250=4.8 mm;方木的最大挠度计算值0.919 mm小于 方木的最大允许挠度4.8 mm,满足要求！4.3.6、板底支撑钢管计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载F取纵向板底支撑传递力，P=1.951kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN m)支撑钢管计算变形图(mm)Gee中国核工业第二二建设有限公司中国核建CHINA NUCLEAR tNDUSTRT HMDOO ., LTU.实物保护控制中心剪力墙施工方案23支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax= 0.878 kN m；最大变形Vmax= 3.548

34、mm；最大支座力Qmax= 8.537 kN;最大应力o= 878157.062/5080 = 172.866 N/mm2;支撑钢管的抗压强度设计值f=205 N/mm2;支撑钢管的最大应力计算值172.866 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205 N/mm满足要求！支撑钢管的最大挠度为3.548mm小于1200/150与10 mm,满足要求！4.3.7、扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN,扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的双扣件承载力取值 为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的

35、抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):RwRe其中Re -扣件抗滑承载力设计值，取12.80 kN;R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力,R= 8.537 kN;R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！4.3.8、模板支架立杆荷载设计值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。4.3.8.1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN):N31= 0.129X4 = 0.516 kN;模板的自重(kN):血=0.35 X1.2 X1.2 = 0.504 kN;(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):2.1952.119529

36、272.927LI.2440.24417071.7070.97519753.2443.G53365R652.927 2.922.9272.1952.1953.6591.7080.2440.9/60976Gee中国核工业第二二建设有限公司中 国核建CHINA NUCLEAR INE3U5TRT 2ND CONSmUCTION CCi . LTO.实物保护控制中心剪力墙施工方案24N33= 25 X).12 X1.2 X1.2 = 4.32 kN;静荷载标准值NG= NG+NB+NGS= 5.34 kN;4.3.82活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值NQ= (1+2 )X

37、1.2 X1.2 = 4.32 kN;4.3.8.3.立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG+ 1.4NQ= 12.456 kN;4.3.9、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式c=N/(帕) CONSTtUCTKMM CO . LTO.实物保护控制中心剪力墙施工方案26521.1.基本参数立杆横向间距或排距la(m):1.50，立杆步距h(m):1.50；立杆纵向间距lb(m):0.90，平台支架计算高度H(m):6.00；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10， 平台底钢管间距离(mm)：300.00; 钢管类型：48X3.5，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数

38、:0.80;5.2.1.2.荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300;栏杆自重(kN/m):0.150;材料堆放最大荷载(kN/m2):5.000;施工均布荷载(kN/m2):4.000;5.2.1.3.地基参数 地基土类型：素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00； 立杆基础底面面积(m2):0.25;地基承载力调整系数:1.005.2.2、纵向支撑钢管计算：纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩W = 5.08 cm3;截面惯性矩I = 12.19cm纵向钢管计算简图5.2.2.1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重(kN/m):qn = 0.15 + 0.

39、3X0.3 = 0.24 kN/m;5.2.1、参数信息:Gee中国核工业第二二建设有限公司中国核建CHINA NUCLEAR tNDUSTRT HMDOO ., LTU.实物保护控制中心剪力墙施工方案27堆放材料的自重线荷载(kN/m):qi2= 5X0.3 = 1.5 kN/m;活荷载为施工荷载标准值(kN/m):pi= 4X0.3 = 1.2 kN/m5.222.强度验算：依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和;最大弯矩计算公式如下：M= 0.1qil2+0.1

40、17q2l2最大支座力计算公式如下：N = 1.1q1l + 1.2q2I均布荷载：q1= 1.2Xq11+ 1.2Xq12= 1.2X0.24+ 1.2X1.5 = 2.088 kN/m; 均布活载：q2=1.4X1.2 = 1.68 kN/m;最大弯距Mmax= 0.1X2.088X0.92+ 0.117X1.68X0.92= 0.328 kNm;最大支座力N = 1.1X2.088X0.9 + 1.2X1.68X0.9 = 3.882 kN;最大应力(r= Mmax/ W = 0.328X106/ (5080) = 64.634 N/mm2;纵向钢管的抗压强度设计值f=205 N/mm2

41、;纵向钢管的计算应力64.634 N/mm2小于 纵向钢管的抗压设计强度205 N/mm2,满 足要求！5.2.2.3.挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度;计算公式如下：v= 5ql4/384EI均布恒载:q = q11+ q12= 1.74 kN/m;均布活载：p = 1.2 kN/m;45v= (0.677X1.74+0.990 X1.2)X900/(100 2.06X0X121900)=0.618 mm；纵向钢管的最大挠度为0.618 mm小于纵向钢管的最大容许挠度1500/150与10 mm满足要求！5.2.3、横向支撑钢管计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续

42、梁计算；集中荷载F取板底纵向支撑钢管传递力，P =3.882 kN;Gee中国核工业第二二建设有限公司中 国核建CHINA NUCLEAR INE3U5TRT 2ND CONSmUCTION CCi . LTO.实物保护控制中心剪力墙施工方案28PPPPPPPPPPI_1!_1_1_1_1_1_1_?900900900支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图（kNm）支撑钢管计算变形图（mm）1.0：& 1.0361.035 1,05支撑钢管计算剪力图（kN）最大弯矩Mmax= 0.932 kNm;最大变形vax= 2.156 mm;最大支座力Qmax= 12.68 kN;最大应力 卢183

43、.425 N/mm2;横向钢管的计算应力183.425 N/mm2小于 横向钢管的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为2.156 mm小于 支撑钢管的最大容许挠度900/150与10 mm2B47 2 3471832 3.3B24.917 4.9174.916 4 91E3.881 3.9812.846 2.846Gee中国核工业第二二建设有限公司中国核建CHINA NUCLEAR tNDUSTRT HMDOO ., LTU.实物保护控制中心剪力墙施工方案29满足要求!524、扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣

44、件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承 载力取值为12.80kN。RRe其中Re -扣件抗滑承载力设计值，取12.80 kN;纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R= 12.68 kN;R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！5.2.5、 模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。5.2.5.1.静荷载标准值包括以下内容：脚手架的自重(kN):Nai= 0.129X6 = 0.775 kN;栏杆的自重(kN):N32= 0.15X1.5 = 0.225 kN;(3)脚手板自重

45、(kN):N33= 0.3X0.9X1.5 = 0.405 kN;堆放荷载(kN):N34= 5X0.9X1.5 = 6.75 kN;经计算得到，静荷载标准值NG=NG汁N32+N33+N34= 8.155 kN;5.2.5.2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ= 4X0.9X1.5 = 5.4 kN;5.2.5.3.因不考虑风荷载，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG+ 1.4NQ= 1.2X8.155+ 1.4X5.4 = 17.346 kN;5.2.6、 立杆的稳定性验算：立杆的稳定性计算公式：Gee中国核工业第二二建设有限公司中 国核建CHINA

46、 NUCLEAR INE3U5TRT 2ND CONSmUCTION CCi . LTO.实物保护控制中心剪力墙施工方案30(r= N/AKH f其中N -立杆的轴心压力设计值(kN):N = 17.346 kN;轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；i -计算立杆的截面回转半径(cm):i = 1.58 cm;A -立杆净截面面积(cm2):A = 4.89 cm2;W -立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):W=5.08 cnl;0- 钢管立杆最大应力计算值(N/mm2);2f-钢管立杆抗压强度设计值：用=205 N/mm;KH-高度调整系数：KH=1心+0.005X(6-4)=

47、0.99;L0-计算长度(m);如果完全参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)，由公式(1)或计算l0= k1ph(1)l0= h+2a(2)k1-计算长度附加系数，取值为1.167;p-计算长度系数，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3;尸1.79;a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度Lo= k1ph = 1.167X.79X.5 = 3.133 m;Lo/i = 3133.395 / 15.8 = 198;由长细比I0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳

48、定系数忻0.184;钢管立杆受压应力计算值；0=17345.52 /( 0.184X489 )= 192.779 N/mm2;钢管立杆稳定性验算o= 192.779 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度设计值f = 205N/mrf,满足要求！公式(2)的计算结果：LMi = 1700 / 15.8 = 108;由长细比I0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数忻0.53;钢管立杆受压应力计算值;0=17345.52 /( 0.53X489 )= 66.927 N/mm2;Gee中国核工业第二二建设有限公司中 国核建CHINA NUCLEAR INE3U5TRT 2ND CONSmUCTION

49、CCi . LTO.实物保护控制中心剪力墙施工方案31钢管立杆稳定性验算o= 66.927 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度设计值f = 205N/mr2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算10= k k(h+2a)(3)k2-计算长度附加系数，按照表2取值1.007;公式(3)的计算结果：Lo/i = 1997.787 / 15.8 = 126;由长细比Io/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数忻0.417;钢管立杆受压应力计算值；c=17345.52 /( 0.417X489 )= 85.063 N/mm;钢管立杆稳定性验算(r= 85.063 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度设计值f = 205N/mrf,满足要求！5.2.7、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求pfg地基承载力设计值：fg= fgkXkc= 120 kPa;其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa;脚手架地基承载力调整系数：kc= 1；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =69.38 kPa;其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 17.35 kN;基础底面面