楼盖课程设计单向板楼盖设计

1、目录一、设计资料2二、单向板楼盖设计31.承载能力极限状态设计31）板（塑性方案设计）32）次梁（塑性方案设计）73）主梁（弹性方案设计）112.正常使用极限状态裂缝与挠度验算161）主梁裂缝宽度验算162）主梁挠度验算17三、双向板楼盖设计201.承载能力极限状态设计201）板的计算（塑性方案设计）202）支承梁的计算（弹性方案设计）242.正常使用极限状态裂缝与挠度验算291）短边292）长边31设计资料：某多层民用建筑平面尺寸为bxh=16.2mx27m采用砖混结构， 分别按单向板和双向板肋形楼盖进行设计。墙厚240mm，壁柱截面尺寸500mmx500mm中柱为混凝土柱，截面尺寸为400

2、mmx400mm楼盖面层做法：20mnff水泥砂浆找平后做10mnff水磨石面层，板底采用20mm厚混合砂浆天棚抹灰。材料选用：梁内纵向受力钢筋采用HRB400级热轧钢筋，其余采用HRB3352级热轧钢筋。混凝土强度等级为C35,可变荷载标准值3.5kN/m。由规范查得：fc=16.7MPaft=1.57MPaftk=2.20MPa_4_Ec=3.1510MPa由规范查得：HRB400级钢筋：fy=360MPaE=2.0乂105MPaHRB335级钢筋：fy=fy=300MPaEs=2.0 x105MPa要求：1、按考虑内力重分布的方法进行单向板肋形楼盖板及次梁的内力及配筋计算，按弹性方法进行

3、单向板楼盖主梁的内力、配筋、变形及裂缝计算；2、按塑性方法进行双向板肋形楼盖板内力及配筋计算，按弹性方法进行双向板肋形楼盖梁的内力、配筋、变形及裂缝计算。3、分别绘出单、双向板肋形楼盖的结构平面布置和梁板配筋图，要求单向板肋形楼盖的结构平面布置和梁板配筋图一张（A3）,双向板肋形楼盖的结构平面布置和梁板配筋图一张（A3）。单向板楼盖设计承载能力极限状态设计（新规范2010）结构平面布置如图、板（塑性方案设计）板的板/11=5400/1800=3故按单向板设计。根据最小板厚要求，民用建筑为60mm叔板厚h=60mm/40=1800/40=45mm次梁截面高度取h=450mm/15=5400/15

4、=360mm,截面宽度取b=-h:1h,23取b=200mm尺寸支撑情况如下图i=i国Oi=ibgi=i2、内力计算计算跨度：边跨：ln=1.8-0.12-0.2/2=1.58mln+h/2=1580mm+60/2mm=1610mln+a/2=1580mm+120/2mm=1640m取小值lo=1.61m中间跨：lo=ln=1.8-0.2=1.6m单向板按塑性设计几何尺寸图1、荷载计算包载计算楼面面层：0.02X20+0.01X25=0.65k2m板自重：0.06X25=1.50k%2天棚抹灰：0.02X17=0.34叫2包载标准值2.49kN2.m取一米宽为计算单元线包荷载设计值g=2.49

5、x1x1.2=2.988kN/线活载设计值q=3.5X1.4=4.9k合计g+q=7.888kNm.UO1堀1QQ.I应跚瓯.00胤。1珈1航。1800知计算跨度差（1.610-1.6）/1.6=0.625%/12=5400/12=450mm取梁宽b=250mm次梁有关尺寸及支承情况如下图所示:次梁按塑性设计尺寸图1、荷载计算包载设计值板传来2.988义结之x1.8m=5.378kN/m梁侧抹灰1.2X仍小X0.02mX(0.45m-0.06m)=0.318kN/mmg=8.036kN/m活载设计值板传来q=4.9k/2x1.8m=8.82kN/m合计g+q=16.856kN/m2、内力计算计

6、算跨度边跨：ln=5.4-0.12-0.25/2=5.155mln+a/2=5.155+0.24/2=5.275m1.025ln=1.025X5.155=5.284m故取l0=5.275m中间跨：ln=5.4-0.25=5.15m取l0=ln=5.15m跨度差(5.275-5.15)/5.15=2.4%10%说明可以按照等跨度进行计算，计算简图见下：16.85616.85616.85616.85616&5616J5616.85616J5616.856JI连续次梁各截面弯矩及剪力计算见表:截面边跨跨内离端第二个支座离端第二跨跨内中间跨内中间支座弯矩计算系数am1/11-1/111/16-

7、1/14.一，-2Mm(g+q)l0/(KN.m)50.23-50.2327.94-31.93连续次梁剪力计算见表:截面离端支座内侧离端第二支座外侧离端第二支座内侧中间支座内外侧剪力计算系数0.450.60.550.55V=%(g+q)ln/(kN)39.1052.0952.1452.143、截面承载力计算次梁跨内截面按T形截面计算，翼缘计算宽度为：515O.C515O.CiliO.O)iliO.O)545C.K545C.K边跨：bf=1/3lo=1/35.275m=1.758mb+So=200mm+1580mm=1.78m离端第二跨，中间跨：bf=1/35.15=1.717m50.23KN.

8、m即中和轴位丁翼缘内，届丁第一类T形截面，故跨内截面均届丁第一类T形截面。支座按矩形截面计算，第一内支座按布置两排纵筋考虑，h0=450mm-65mm=385m顽他中间支座均按照布置一排纵向筋考虑，取h0=450mm-40mm=410mm有fy=360N/mm2，最小配筋率，45ft/fy%=0.196%0.2%故取0.2%。Amin=0.2%200450=180mm2连续次梁正截面承载力计算:截面边跨跨内离端第二支座离端第二跨跨内中间跨跨内中间支座M(kN.m)50.2350.2327.9431.93一2%=M/(%fcbfh02)2(电=M/0fcbh02)0.01020.10150.00

9、580.05691-JI-2SS0.01020.10720.00580.0586As=fh%fc/fy(As=赫0叩如fy)342.06382.94189.85222.86选配钢筋2伯14、214、3123121护121会12实配钢筋面积（mm2）421421339339连续次梁斜截面承载力土 卜算hw/b=410/200V321.48V321.48V342.35V0.7Phftbh090.12V84.62V84.62V90.12V选用箍筋2*62 巾 62 中 62 申 6Asv=nAsv157575757s=fyvAsvhO/（V-0.7的允）构造配筋构造配筋构造配筋构造配筋实配箍筋间距3

10、00300300300次梁配筋示意图:计算217n叫之卖配339m”3 如14k/昭计算 383miir实配 421mm2命 2+观 4 尘 6 您 300I 虫 5 顾300ITz:f 计算 342 岫M 实配 421mm224+1412次梁塑性设计配筋示意图三、主梁（弹性方案设计）已知柱截面尺寸为400m林400mm注梁相关尺寸及支承情况如下图所示:主梁弹性设计尺寸图1、荷载包载设计值由次梁传来8.036kN/mx5.4m=43.394kN主梁自重(折算为集中荷载)1.2X25义*3x0.25mx(0.65m-0.06m)x1.8m=7.965kN梁侧抹灰(折算为集中荷载)1.2X17kN

11、/3x0.02mx(0.65m-0.06m)x1.8m=0.867kNG=52.226kN活载设计值：由次梁传来Q=8.82kN/mx5.4m=47.628kN合计G+Q=99.854kN2、内力计算边跨：ln=5.4m-0.12m-0.4m/2=5.08m计算194mrr?实l0=1.025ln+b/2=1.025x5.08+0.4/2=5.41m1.05ln=1.05X5.0=5.25m故取l0=5.25m跨度差(5.41-5.25)/5.25=3%10%,故可以按照等跨连续梁计算。 由丁主梁线刚度较柱线刚度大得多，故可以视主梁为皎支，柱顶上连续梁计算简图如下：主梁弯矩计算，剪力计算如下图

12、：5仰oGQ-47.6G=52.2I2SKN26KXIQJQG5QJFGJ,G._U051 1R RQ Q0 0L1 1S SD D5 51 17 75 50 01 17 75 50 0L1 17 75 5。k k1 18 80 05 5IS002 2S SM MO OS S5 54 41 1D DS S削5 54 41 10 0主菜麟戢计的计算解弯矩计算表序号计算简图边跨跨内中间支座中间跨跨内KM1/(kN.m)KMB(Me)/(kN.m)KM2/(kN.m)i匕冲.*k,kJni|i0.244(0.155)68.94(43.79)-0.267-73.210.06718.932yliiri0

13、.28974.47-0.133-33.26-33.263hi iHB-11.09-0.133-33.260.20051.534XARJIt&0.22959.01-0.311-0.089-77.76-22.250.17043.805A ASEi0.27470.60-0.1780.044-44.5111.00-14.84最不利组合1+2143.41-106.47-14.331+357.85-106.4770.461+4127.95-150.97(-95.46)62.731+5139.54-117.72(-62.21)4.09剪力计算表序号计算简图端支座内侧中间支座外侧中间支座内侧KVA/V

14、D(kN)KVB左(VC右)/(kN)KVB右(VC左)/(kN)0.73332.28-1.267-66.17152.231厂槌 JJBI1AJLJLt t，i iAtDAtD-0.733-32.281.26766.17-1-52.232一一 UbatJK0.866-0.86641.25-41.25-1.1341.134-54.0154.0100003ijijU-0.133-6.33-0.133-6.33147.63iir0.1336.330.1336.33-1-47.634讪 u。0.68932.82-1.311-62.441.22258.20ifu0.0894.240.1336.33-0.

15、778-37.050.82239.15-1.178-56.110.22210.575-0.044-2.10-0.044-2.100.22210.57最不1+279.53(-79.53)-120.18(120.18)52.23(-52.23)利组1+331.95(-31.95)-72.50(72.50)99.86(-99.86)1+471.10(-34.04)-128.61(72.50)110.43(-89.28)合1+577.43(-40.38)-122.28(64.07)62.80(-41.66)主梁的弯矩包络图及剪力包络图如下:设计截面对应弯矩最大值:截面边跨跨内中间支座中间跨跨内M(kN

16、.m)143.41-150.9770.46-14.33设计截面对应剪力最大值截面端支座内侧中间支座外侧中间支座内侧V(kN)79.53128.61110.433、截面承载力计算判别T形截面类型，其翼缘计算宽度为：边跨bf=1/3l0=5.41X1/3=1.803mb+s0=250mm+5155mm=5.405m并取h0=650-40=610mm中间跨bf=1/3l0=5.250X1/3=1.75m150.97kN.m故届丁第一类T形截面，但跨内截面在负弯矩作用下按矩形截面计算，取as=70mm,h0=650mm-70mm=580mm支座截面按矩形截面计算，取as=90mm,h0=650mm-9

17、0mm=560mm为支座弯矩较大，故考虑两排布筋，并布置在次梁主筋下面。）有V0=1/2（G+Q+G+Q）=1/2X99.854kNX2=99.854kN（按简支梁计算的支座边缘处剪力设计值）乂b（柱支座的宽度）=400mm所以V0b/2=99.854kNX400mmX1/2=19.971kN.m主梁正截面承载力计算:截面边跨跨内中间支座中间跨内M(kN.m)143.41-150.9770.46-14.33V0b/2(kN.m)19.971M-V0b/2(kN.m)143.41-130.99970.46-14.33c(s=M/%fcbfhO2(O(s=M/C(1ho)0.01280.10010

18、.00650.01020.01290.10560.00650.0103As=fh01fjfyAsdh。fc/fy657.28686.03（两排布置）321.9068.98选配钢筋2壮18214(ft)2甘18业4142世14勉212$2迎18实际配筋面积8171125534509斜截面承载力计算:截面端支座内侧中间支座外侧中间制作内侧V(kN)79.53128.61110.430.25Pcfcbh0(kN)636.69V584.5V584.5V0.7ftbh0(kN)167.60V153.86V153.86V选用箍筋262626Asv=nAsv1575757fyvAsvhfes=V-0.7ft

19、bh。构造配箍构造配筋构造配筋适配箍筋间距150150150fyvAsvh0Vcs=0.7ftbh0+s237.14217.70217.70Asb000选配弯筋实配弯筋主梁吊筋计算由次梁传来全部的集中荷载为：G+Q=52.226kN+47.628kN=99.854kN贝U人=G*Q=99.854X1000N/(2K300N/mm2Ksin450)=235.4mm22fyvsin口选配214(As=308mm2)主梁配筋草图如下：正常使用极限状态裂缝与挠度验算(新规范 2010)一、主梁裂缝宽度验算包载标准值Gk=43.523kN活载标准值Qk=34.02kNVoq=(GkrqQk)=43.52

20、3+0.534.02=60.533kN判别最不利荷载组合，利用公式Mq=0(回60+am2甲qQkl0(计算主梁内力)】q=0.5控制截面准永久组合值(Mq)Voqb/2MqVoqb/2边跨跨内(0.2443.523+0.5乂0.2834.02)*5.41=84.0584.05中间支座(-0.2643.523-0.5乂0.311*34.02)乂(5.41+5.25)/2=-90.13-12.11-78.02中间跨跨内(0.06743.523+0.5*0.200*34.02)*5.41=34.1834.18对丁受弯构件，按荷载准永久组合，并考虑长期作用影响的最大裂缝宽度，%ax=Qcr枣/Es(

21、1.9Cs+0.08deq/Pte)Cs为最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离。ftk=2.20N/mm2,Es=2.0 xl05N/mm2Cs=25mmcr=1.9主梁裂缝宽度演算表:项次边跨中间支座中间跨跨内Mq84.05-78.0234.18As8171125534实配钢筋业218*218$2142144命142也12deq16.2515.5713.08Ate=0.5bh812508125081250Ate=0.5bh+(bf-b)hf171250Re0.01010.01380.0066(取为0.01)asq=Mqh0Aq/(0.87c)193.85142.35120.61甲0.3

22、6960.37200.20001.9Cs+0.08deq/Re176.21137.76152.14max(mm)0.120.070.03显而易见，对丁主梁，其裂缝宽度最大值fv最大裂缝宽度限值而=0.3mm,符合裂缝控制要求二、主梁挠度验算(按简支梁计算)ftk=2.20N/mm2,巳=2.0号0%/mm2Cs=25mmcr=1.9主梁包载标准值为Gk=43.523kN活载标准值Qk=34.02kNQk0.5=17.01kN荷载效应准永久组合Mq=：m1G0：m2qQkl0=84.05kN.mMk1-mGkl。：m2Qkl0=(0.24443.523+0.28934.02)5.41=110.6

23、4kN.mMk2=：m1Gkl0：m2Qkl0=(0.15543.523+0.28934.02)5.41=89.69kN.mMkB=：m1Gklow务2Qklo=(-.26743.523-0.13334.02)5.41=-87.5kN.mM=otmiGklo+o(m2Qkl0=(0.067*43.523-0.133X34.02)x5.41=-1.61kN.m(b)主梁挠度验算图主梁为作用有两个集中力的连续梁，需用图乘法求挠度。为此，上图所示为简支梁的截面1处加一个竖直向下的单位力，并绘制弯矩图，将单位力的弯矩图与荷载弯矩图相乘即可得到截面1的挠度。ho=610mmAs=817mm42Ec=3.

24、1510N/mm：E=Es/Ec=6.35=8!=0.00536A=817=0.0101bh0250610te0.5bh0.5250650,.0.65ftk2.20:=1.1-=1.1-0.65=0.3696，teos0.0101193.85(bf-b)hf(1750-250)60八一f=0.59bho2506102.01058716102Mq0.87Ashc84.051060.878176102=193.85N/mmEsAhP1.1尹+0.2+6%P/(1+3.5：f)_132=9.3721013Nmm287,587,51.150.36960.266.350.00536/(13.50.59)

25、由图乘法得：af=?(5410139.8162/3+5410148.02161/3)=0.0145m=14.5mm5410/250=21.64mm所以主梁挠度符合要求。MkG-1)MqMkBs110.64(2-1)84.05110.64_13Bs=5.3261013Nmm2双向板楼盖设计承载能力极限状态设计（新规范 2010）一、板的计算（塑性方案设计）板的厚度按构造要求取h=120mm=5400mm=108mm。梁截面高度取50501、荷载计算包载标准值20m册水泥砂浆0.02mih=450mm5400mm=360mm40,截面宽度b=200mm。20kN/m3=0.4kN/m225kN/m

26、3=3.0kN/m217kN/m3=0.34kN/m225kN/m3=0.25kN/m2150m花冈筋混凝土0.12m20m册混合砂浆天棚抹灰0.02m10mnS水磨石面层0.01m2gk=3.99kN/mg=1.23.99kN/m=4.79kN/mq=1.43.5kN/m=4.9kN/m9.69kN/m每米板宽p=g+q=9.69kN/m2、内力计算1）中间区格A计算跨度氐=5.4一0.2=5.2mloy=5.4一0.2=5.2m1nToy/T取=1,P=2n采取弯起式配筋，跨中钢筋在距支座处弯起一半，故得跨内各塑性绞线上总弯矩为MxT(ly-Wmx=(5.2-5.2/4)mx=3.9mx4

27、_3.3My=：l0 xmx=1.05.2mx=3.9mxy44Mx=Mx=ymx=10.4mxMy=My=l0 xmy=代入公式2Mx2MyMxMx”MyMy”=四(3l0y-lx)12由丁区格板C四周与梁连接，内力折减系数0.8,由08969522(352-52)23.9mx23.9mx210.4mx210.4mx=(35)12可得mx=3.176kNm/mm=:m=3.176kNm/myxmx=mx；：mx=6.352kNm/mmy=my=Imy=6.352kNm/m2)边区格B计算跨度l0y=5.4-0.2/2-0.120.12/2=5.24ml0 x=5.4-0.2=5.2m一1.-

28、n=loy/lox=1.01取a=充1,6=2线包载设计值线活在设计值合计n由丁B区格三边连续，一边简支，无边梁，内力不作折减，乂由丁短边I。、支座弯矩为已知，my=6.352kNm/mMx=(5.24-5.2/4)mx=3.94mx-3-My=15.2mx=3.9mx，4一一一一.一一Mx=Mx=25.24=10.48mxMy=6.3525.2=33.030KN.m代入2Mx2MyMxMxMyMy=(31”-l0 x)12得mx=5.368kNm/mmy=:mx=5.368kNm/mmx=mx=:my=10.736kNm/m3)边区格C计算跨度l0y=5.4-0.2/2-0.120.12/2

29、=5.24ml0 x=5.4-0.2=5.2m一1-n=ly/lx=1.01取=1,0=2n由丁C区格三边连续，一边简支，无边梁，内力不作折减，乂由丁短边lox支座弯矩为已知，my=6.352kNm/mMx=(5.24-5.2/4)mx=3.94mxMy=315.2mx=3.9mx4Mx=Mx=25.24=10.48mxMy=6.3525.2=33.030KN.m代入2Mx2MyMxMxMyMy=匹(3凶-l0 x)yyy12y得mx=5.368kNm/mmx=mx=：my=10.736kNm/m4)边区格D1-跨度计算lox=loy=5.24m则n=loy/lx=1取=1,E=2n由丁D区格

30、支座弯矩均已知，n=my=10.736KN.m/mMx=(5.24_5.24/4)mx=3.93mxMy=普似庭=3.93mxpl0 x2代入公式2Mx2MyMxMxMyMy虬(3l0y-l0 x)yyy12ymx=13.42kNm/mmy=13.42kNm/m3、配筋计算各区格板跨内及支座弯矩已求得，取截面有效高度hx=90mm,hy=90mm，即可近似按A=：算出相应的钢筋截面面积，板0.95fyh0各截面配筋计算见表3。连续板各截面配筋计算截面Mh0As选配钢筋适配钢筋跨中A区格lx方向3.176乂0.8=2.5419099.06:8200251ly方向3.176K0.8=2.54190

31、99.06:8200251B1区格IOX方向5.36890209.28:8200251ly方向5.36890209.28:8200251B2区格l0 x方向5.36890209.28土8200251ly方向5.36890209.28:8200251C区格IOX方向5.36890209.28箜8200251my=:mx=5.368kNm/ml0y方向5.36890209.28|08200251D区格l0 x方向13.4290523.2010140561ly方向13.4290523.2010140561支座A-A6.35290247.64:8200251A-B6.35290247.64:82002

32、51A-C6.35290247.64:8200251B-B10.73690418.56cbl6_8200、-8250452B-D10.73690418.56q8400、1028008500507C-D10.73690418.56q8400、1028008500507、支承梁的计算（弹性方案设计）l5400mm 取梁 h=500mm充=360mm，梁苑 b=200mm。15151、荷载包载设计值由板传来gi=4.79kN/m25.4m=25.866kN/m次梁自重1.225kN/m30.2m(0.5m-0.12m)=2.28kN/m梁侧抹灰1.217kN/m30.02m(0.5m-0.12m)2

33、=0.31kN/mg2=2.59kN/m活载设计值由板传来q=4.9kN/m25.4m=26.46kN/mg=g1lq=25.86624.46/4=32.481kN/m43，q=q=324.46/4=18.345kN/m42、内力计算支承梁端支承在带壁柱的墙上，支承长度为240mm。中间支承在400m亦400mm的混凝土柱，按连续梁计算，支承梁长跨方向为五跨连续梁，短跨方向为三跨连续梁，其计算跨度：边跨ln=5400mm-200mm-120mm=5080mml0=ln+a/2+b/2=5080mm+240mm/2+400mm/2=5400mm1.05ln=1.05(5400mm400mm)=5

34、250mm取l0=5.25m因其跨度差不超过10%,故可按等跨梁计算其内力。Tr1r11.1.B心mm二-J;江4fnnrT-L-_iTn0iLa 外$颂7515。5切地启心19支承梁各截面弯矩及剪力按下式计算：M=Kgl；V=Kgl支承梁具体计算数值见下边表格：短边方向支承梁弯矩计算仙载间图KM1KMBKM2KMe10.086.04-0.1-7.340.0251.78-0.10-7.3420.05451.15-0.063-58.020.02118.80-0.063-59.673卢 1；占击:Th0.06836.38-0.031-16.13-0.031-16.584-0.031-16.130.

35、05226.29-0.031-16.585私.0.052675-0.073-37.970.03819.21-0.021-11.23内一力-组一合一1+2+31+2+51+2+41+2+493.57-103.3347.48-83.59长边方向支承梁弯矩计算序号仙载间图KM1KMBKM2KMeKM31i-f.一-0.078-0.1050.033-0.0790.0465.89-7.702.36-5.643.280.053-0.0660.026-0.0490.03450.20-60.6723.28-43.8730.440.067-0.033-0.0250.05935.84-17.13-12.6429.

36、83产译_命、F-0.0330.055-0.025-17.1327.81-12.640.049-0.0750.041-0.01426.21-38.9420.73-7.08-0.0220.039-0.0700.044-11.4219.72-35.3922.25最不利组合1+2+31+2+51+2+41+2+61+2+391.93-107.3153.44-84.9063.55仙我间图KVAKVBLKVBR1-34】：；二”3竟0.45.59-0.6-8.280.56.9020.183-0.3130.2543.8532.10-54.1430.21921.69-0.281-27.45_50.17717

37、.53-0.323-31.550.30229.921+2+31+2+51+2+559.38-93.9780.67KKK长边方向支承梁剪力计算序号仙载间图KVAKVBLKVBRKVCLKVCR10.394-0.6060.526-0.4740.5005.51-8.357.25-6.456.802V.II.1*-：-i-ill0.184-0.3160.266-0.2340.25032.27-54.6045.96-39.9042.633一0.2170.2830.0080.0080.2521.5027.620.780.7724.085:尸二、,0.175-0.3250.311-0.819-0.01417

38、.34-31.7230.35-18.2-1.3560.022-0.0220.202-0.2980.3072.18-2.1519.71-28.7029.57最不利组合1+2+31+2+51+2+51+2+61+2+659.28-94.6783.56-75.0579.003、承载力计算支承梁跨内按T形截面计算，其翼缘计算宽度为：bf=lo/3=5400m/3=1800mmb+sn=6000mm并取鬲=500mm40mm=460mm判别T形截面类型：hf120：1fcbfhf（h0-）=1.016.71800120（460-一）=1443kNmm22,93.57kNm（边跨中）47.48kNm（中间

39、跨中）故各跨中截面届丁第一类T形截面。支座截面按矩形截面计算，取h=500mm90mm=410mm按布置两排纵筋考虑。Vo=（gq）l0/4g2l0/2=72.85kN支座弯矩设计值：短边方向MB=MBmax-Vob/2=-103.33+72.850.4/2=-88.76kN.m长边方向MB=MBmax-Vob/2=-107.31+72.850.4/2=-92.74kN.mMC=MCmax-Vob/2=-94.90+72.850.4/2=-70.33kN.m支承梁正截面承载力计算见下表：短边支承梁正截面承载力计算截面边跨中间支座中间跨弯矩M(kNm)93.57-88.7647.78MWs-2%

40、fcbh。cM或%=.20.01470.15810.0075匕；7E0.01480.17310.0075As=Sh。fc/fyAs=%ho%fc/fy569.25658.32289.62选用钢筋414、2如14、2护164会12实际钢筋截面而枳(mrij)616710452长边方向支撑梁正截面承载力计算截面边跨跨内离端第一支座离端第二跨跨内中间支座中间跨弯矩M(kNm)91.93-92.7453.44-70.3363.55_MS%fcbho十M成戏s-2任1fcbfh0.01450.16520.00840.09950.0100ty_J1冒保0.01460.18170.00840.10500.0

41、100As=-bfh1fc/fyAs=lh%fc/fy559.20691.10324.07448.24385.69选用钢筋4业14、2护14、2护164处124处14、4也12实际钢筋截面而枳(mrij)616710452616452斜截面受剪承载力计算：验算截面尺寸hw=h。-hf=460-120=440，因为hw/b=440/200=2.2故可以按照构造要求配置820(K肢箍筋。正常使用极限状态裂缝与挠度验算(新规范 2010)短边1、短边方向梁的裂缝验算222g1k=21.555kN/m2,g?k=2.16kN/m2,qk=18.9kN/m2由荷载准永久值计算主梁的内力，计算结果如下表控

42、制aw组合值：，、 2Mq=Qm1g1k+am2g2k+甲qUm3qk)loVoqb/2MqVoqKb/2边跨(0.08K2.16+0.054X21.555+0.5X0.068乂18.9)X5.5.4=57.7257.72离端第二支座(-0.1x2.16-0.063x21.555-0.5x0.073x18.9)x5.325x5.325=-64.209.27-54.93中间跨跨内(0.025乂2.16+0.021X21.555+0.5X0.052X18.9)乂5.25乂5.25=27.5127.51对丁受弯构件，按荷载准永久组合，并考虑长期作用影响的最大裂缝宽度,Mk=(0.082.16+0.0

43、5421.555+0.06818.9)5.45.4=76.46KN.m切max=%枣，s/Es(1.弄+0.08”以)Cs为最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离。ftk=2.20N/mm2,Es=2.105N/mm2Cs=25mm尖=1.9短边方向梁裂缝宽度演算表：项次边跨离端第二支座中间跨跨内Mq57.72-54.9327.51As616710452实配钢筋4独14、214、2会164业12deq1415.0712Ate=0.5bh500005000050000Re0.01230.01420.01%=Mq/(0.87hA5)234.14216.89152.080.60350.63570

44、.20001.9Cs+0.08deq/4e138.56132.40143.50与max(mm)0.190.170.04显而易见，对丁主梁，其裂缝宽度最大值缶maxP取p/P=1ho=460mmAS=616mm2巳=3.15104N/mm2:E=Es/Ec=6.35注=冬=616=0.006696:A=616=0.01232bh02004600.5bh0.5200500T.1*10.650.0123：2；34.14=0.6043MBs=76Bs=1.5481013Nmm2(2-1)57.7276.46Mq0.87Ashc57.721060.87616460=234.14N/mm2f(bf-b)hfbho(1800-200)120_2087200460BsEsAsh2_5_-_22.010561646022.8161C13Nmm21.15-0.26：E/(13.5f)1.150.60430.266.350.006693(13.52.087)76.4625Mkl02af预-V=5/4876.4610654002/(1.5481310)=15.00mm5400/250=21.6mmB=5-1)MqMk所以短边方向梁挠度符合要求。长边1、长边方向梁的裂缝验算g1k=21.555kN/m2,g2k=2.1