办公楼的设计毕业论文

1、第一部分建筑设计第1章建筑设计建筑设计是在总体规划的前提下，根据任务书的要求综合考虑基地环境，使用功能，结构施工，材料设备，建筑经济及建筑艺术等问题。着重解决建筑物内部各种使用功能和使用空间的合理安排，建筑与周围环境，与各种外部条件的协调配合，内部和外表的艺术效果。各个细部的构造方式等。创造出既符合科学性又具有艺术的生产和生活环境。建筑设计在整个工程设计中起着主导和先行的作用，除考虑上述各种要求以外，还应考虑建筑与结构，建筑与各种设备等相关技术的综合协调，以及如何以更少的材料，劳动力，投资和时间来实现各种要求，使建筑物做到适用，经济，坚固，美观，这要求建筑师认真学习和贯彻建筑方针政策，正确学习

2、掌握建筑标准，同时要具有广泛的科学技术知识。建筑设计包括总体设计和个体设计两部分。11设计任务和主要要求111设计任务本设计的主要内容是办公楼的设计，办公楼属于行政办公建筑类。作为一个办公空间设计，要在平面规划中自始至终遵循实用、功能需求和人性化管理充分结合的原则。在设计中，既结合办公需求和工作流程，科学合理的划分职能区域，也考虑员工与领导之间、职能区域之间的相互交流。材料运用简洁大方,耐磨,环保的现代材料,在照明采光上使用全局照明,能满足办公的需要经过精心设计,在满足各种办公需要的同时,又简洁,大方,美观,能充分体现出企业的形象与现代感112设计要求建筑法规、规范和一些相应的建筑标准是对该行

3、业行为和经验的不断总结，具有指导意义，尤其是一些强制性规范和标准，具有法定意义。建筑设计除了应满足相关的建筑标准、规范等要求之外，原则上还应符合以下要求：（1）满足建筑功能要求：（2）符合所在地规划发展的要求并具有良好的视觉效果；（3）采用合理的技术措施；（4）提供在投资计划所允许的经济范畴内运作的可行性。12建筑物所处的自然条件121气象条件建设地区的温度、湿度、日照、雨雪、风向、风速等是建筑设计的重要依据，例如：炎热地区的建筑应考虑隔热、通风、遮阳、建筑处理较为开敞；在确定建筑物间距及朝向时，应考虑当地日照情况及主要风向等因素。122地形、地质及地震烈度基地的地形，地质及地震烈度直接影响到

4、房屋的平面组织结构选型、建筑构造处理及建筑体型设计等。地震烈度，表示当发生地震时，地面及建筑物遭受破坏的程度。烈度在6度以下时，地震对建筑物影响较小，一般可不做抗震计算，9度以上地区，地震破坏力很大，一般应尺量避免在该地区建筑房屋，建筑物抗震设防的重点时7、8、9度地震烈度的地区。123水文水文条件是指地下水位的高低及地下水的性质，直接影响到建筑物基础及地下室。一般应根据地下水位的高低及底下水位性质确定是否在该地区建筑房屋或采用相应的防水和防腐措施。13建筑设计文件的内容及要求建筑初步设计内容：绘制“3平2立1剖”：“3平”即1个底层平面图，1个楼层平面图，加1个屋顶平面图；“2立”指1个南侧

5、或北侧立面图，加1个东侧或西侧立面图；“1剖”必须剖到楼梯。建筑设计文件要求：以上图纸均需达到施工图深度，弄清建筑平面、立面和剖面之间的关系，熟悉建筑施工图的表达方式及深度要求，掌握常用的建筑构造措施等。建议用2号图绘制，绘图比例、布局和张数自定，以表达清楚且符合制图习惯为原则。14工程概况华瑞公司办公楼建筑层数4层，建筑面积：5040平方米，建筑高度：18米，结构形式钢筋混凝土框架结构建筑物所在地区抗震设防烈度为6度，U类建筑场地，基本雪压：0.47KPa,基本风压：0.39KPa,地面粗糙度为B类，最高气温42度，最低气温4度15设计资料151气象资料夏季最高气温423C，冬季室外气温最低

6、-9C。冻土深度25cm,基本风荷载W。=0.50kN/m2;基本雪荷载为0.2kN/m2。年降水量680mm。152地质条件建筑场地地形平坦，地基土成因类型为冰水洪积层。自上而下叙述如下：新近沉积层（第一层），粉质粘土，厚度0.51.0米，岩性特点，团粒状大孔结构，欠压密。粉质粘土层（第二层），地质主要岩性为黄褐色分之粘土，硬塑状态，具有大孔结构，厚度约3.0米,qsk=3540kPa。粉质粘土层（第三层），地质岩性为褐黄色粉质粘土，具微层理，含铁锰结核，可塑状态，厚度3.5米，qsk=3035kPa。粉质粘土层（第四层），岩性为褐黄色粉质粘土，具微层理，含铁锰结核，硬塑状态，厚度未揭露，q

7、sk=4060kPa,qpk=15002000kPa。不考虑地下水。153地基土指标自然容重1.90g/cm2，液限25.5%，塑性指数9.1,空隙比0.683,计算强度2150kp/m2。154地震设防烈度6度155抗震等级三级156设计地震分组场地为1类一组Tg（s）=0.25smax0.16（表3.8高层建筑结构）第二部分结构设计第2章结构方案选择及结构布置21结构体系选型对于一般多层民用建筑，根据使用和工艺要求、材料供应情况和施工技术条件，常选用的结构形式有混合结构、钢筋混凝土框架结构和框架剪力墙结构等结构体系。由于混合结构整体性差，难于满足大空间的使用要求，而框架剪力墙结构多用于10

8、25层的高层建筑。而框架结构强度高、结构自重轻，可以承受较大楼面荷载，在水平作用下具有较大的延性。此外框架结构平面布置灵活，能设置大空间，易于满足建筑功能要求。故该四层办公楼选用框架结构。22框架施工方法钢筋混凝土框架结构按施工方法不同，有现浇式、装配式和整体装配式三种。现浇式框架的全部构件都在现场整体浇筑，其整体性和抗震性能好，能较好的满足使用要求。故框架采用现浇施工方法。23其他结构选型屋面结构：采用现浇钢筋混凝土肋形屋盖，屋面板厚120mm。1. 露面结构：采用现浇钢筋混凝土肋形楼盖，露面板厚120mm。2. 楼梯结构：采用钢筋混凝土板式楼梯。3. 过梁：门窗过梁均采用钢筋混凝土梁，并采

9、用纵向框架兼做窗过梁。4. 墙基础：因持力层太深，承载力高，采用自乘墙基大放脚。5. 基础：因基础持力层太深，地基承载力高，采用预制管桩基础。6. 混凝土采用C30;纵向受力钢筋采用HRB40，0其余采用HRB335.2墙体：第一层的外墙采用普通砖墙240x120x60,重度为18KN/m.第二层到第2四层，采用玻璃幕墙，重度为1.5kN/m2.内墙采用水泥空心砖，尺寸为2290x290x140.重度为9.8KN/m.227. 钢塑门窗，重度为0.35KN/m.木门，重度为0.2kN/m.第3章荷载计算3. 1恒载标准值计算屋面防水层（刚性）：30mm厚C20细石混凝土防水21.00kN/m防

10、水层（柔性）：三毡四油铺小石子0.40kN/m?找平层：15mm厚水泥砂浆0.0152032kN/m=0.30kN/m找坡层：平均40mm厚水泥焦渣找坡0.0401432kN/m=0.56kN/m保温层：60mm厚1:10水泥膨胀珍珠岩0.0601232kN/m=0.72kN/m结构层：120mm厚现浇钢筋混凝土板0.1202532kN/m=3.00kN/m抹灰层：10mm厚混合砂浆0.0101732kN/m合计6.15kN/m22. 各层楼面（含走廊）水磨石地面（10mm厚面层，20mm厚水泥砂浆打底）0.65kN/m2结构层：120mm厚现浇钢筋混凝土板0.1202532kN/m=3.00

11、kN/m抹灰层：10mm厚混合砂浆0.0101732kN/m合计3.82kN/m2梁自重hb=300mm700mm梁自重：0.3（）253kN/m=4.35kN/m抹灰层：10mm厚混合砂浆0.01（0.7-0.12+0.25/2）2173kN/m合计4.60kN/mhb=250mm600mm梁自重:梁自重:0.25()253kN/m=3.00kN/m抹灰层：10mm厚混合砂浆0.01(0.6-0.12+0.25/2)2173kN/m合计3.21kN/mhb=250mm500mm梁自重：0.25()253kN/m=2.38kN/m抹灰层：10mm厚混合砂浆0.01(0.5-0.12+0.25/

12、2)2173kN/m=0.17kN/m合计2.55kN/m柱自重hb=500mm500mm柱自重：253kN/m=6.25kN/m抹灰层：10mm厚混合砂浆0.01(0.5+0.5)2173kN/m合计6.59kN/m3. 外纵墙自重标准层纵墙：()(8.4-0.5)-1.51.520.2418kN=62.46kN铝合金窗():20.35kN=1.58kN贴瓷砖外墙面：3.0(8.4-0.5)-1.51.520.5kN=9.60kN3.0(840.5)-1.51.520.36水泥粉刷内墙面:kN=6.91kN合计底层纵墙:合计底层纵墙:80.55kN()(8.4-0.5)-1.51.520.2

13、418kN=120.48kN20.3520.35铝合金窗():kN=1.58kN贴瓷砖外墙面：3.6(8.4-0.5)-1.51.520.5kN=11.97kN水泥粉刷内墙面：3.6(8.4-0.5)-1.51.520.36kN=8.62kN合计142.65kN内纵墙自重标准层纵墙：()(8.4-0.5)-0.92.120.2418kN=123.60kN门()：20.15kN=0.57kN粉刷墙面：()(8.4-0.5)-0.92.120.362kN=10.93kN合计78.08kN/m底层纵墙：()(8.4-0.5)-0.92.120.2418kN=123.60kN门()：20.15kN=0

14、.57kN粉刷墙面：)(8.4-0.5)-0.92.120.362kN=14.34kN合计138.51kN/m4. 内隔墙自重标准层墙重：()(6.0-0.5)0.2418kN=57.02kN粉刷墙面：()(6.0-0.5)0.362kN=9.05kN合计66.07kN底层墙重：()(6.0-0.5)0.2418kN=97.42kN粉刷墙面：()(6.0-0.5)0.362kN=11.88kN合计109.30kN32活荷载标准值计算1.屋面和楼面活荷载标准值上人屋面：2.0kN/m2楼面：办公室：2.0kN/m2；走廊：2.0kN/m2雪荷载：基本雪压：0.45kN/m2屋面活荷载和雪荷载不同

15、时考虑，二者中取大值。雪荷载标准值：skurs00.45kNBC,DE轴间框架梁屋面板传荷载：板传至梁上的三角形或梯形荷载为均布荷载，荷载的传递示意图，如图24所示：图2.4荷载传递示意图恒载：236.152.1(120.3520.353)220.61kN/m活载：232.02.1(120.3520.353)26.70kN/m楼面板传荷载：荷载传递示意图如图24所示恒载：233.822.1(120.3520.353)212.80kN/m活载：2.02.1(120.3520.353)26.70kN/m梁自重：梁自重：3.21kN/m2.BC,DE轴间框架梁均布荷载为:屋面梁：恒载=梁自重+板传荷

16、载3.21kN/m20.61kN/m23.82kN/m活载=板传荷载6.70kN/m楼面梁：恒载=梁自重+板传荷载3.21kN/m12.80kN/m16.01kN/m活载=板传荷载=6.70kN/mCD轴间框架梁均布荷载为：梁自重：2.55kN/m屋面梁：恒载=梁自重=2.55kN/m活载=0楼面梁：恒载=梁自重=2.55kN/m活载=0B、E轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱：女儿墙自重(做法：墙高1100mm混凝土压顶100mm6.67kN/m6.67kN/m33/m(1.2m20.24m)天沟自重：现浇，如图2.5所示32-U二OO1I(A门:25kN/m30.6m(0.2m0.08m)0.0

17、8m(0.6m0.2)0.5kN/m21.84kN/m顶层柱恒载=女儿墙及天沟自重+纵梁自重+板传荷载214.16kN顶层柱活载=板传荷载=32.14kN标准层柱恒载=外纵墙自重+纵梁自重+板传荷载+横隔墙219.08kN顶层柱活载=板传荷载32.14kN1. C、D轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱恒载=梁自重+板传荷载204.67kN顶层柱活载=板传荷载50.30kN标准层柱恒载=内纵墙自重+纵梁自重+板传荷载+横隔墙255.12kN顶层柱活载=板传荷载57.34kN由上可作出框架在竖向荷载作用下的受荷总图，如图2.6所示：E图2.6竖向荷载作用下受荷总图nHi«a.4anU.<

18、J0»ZBX3OIL.gsOnrnnoy<HCQAttsDflNanS<M«3OL.W第4章框架结构计算4. 1简化假定建筑物是复杂的空间结构体系，要精确地按照三维空间结构来进行内力和位移分析十分困难。为简化计算，对结构体系引入以下基本假定：（1）.在正常设计、正常施工和正常使用的条件下，结构物在设计基准期内处于弹性工作阶段，其内力和位移均按弹性方法计算；（2）.楼面（或屋面）在自身平面内的刚度无限大，在平面外的刚度很小,可忽略不计。4.2计算单元多层框架结构是由纵、横向框架结构组成的空间结构体系，在竖向荷载作用下，各个框架之间的受力影响较小。本设计中取KI2作

19、为计算单元，如图4.3计算简图现浇多层框架结构设计计算模型是以梁、柱截面几何轴线来确定，并认为框架柱在基础顶面为固接，框架各节点纵、横向均为刚接。一般情况下，取框架梁、柱截面几何轴线之间的距离作为框架的跨度和柱高度。底层柱高从基础顶面算至二层楼面，基础顶面标高根据地质条件、室内外高差，定为-1.1m，二层楼面标高为4.2m,故底层柱高为5.3m。其余各层柱高为楼层高4.2m。由此可绘出框架计算简图，如图22所示：4.4梁柱截面尺寸及惯性矩多层框架结构是超静定结构，在计算内力前必须先确定杆件的截面形状、尺寸和惯性矩。1.初估构件截面尺寸及线刚度(1).梁截面尺寸NNfcNNfcFgEnNf底层柱

20、尺寸按轴压比要求计算，由公式：h11111l8128127000875583mm取h=700mmb丄1h1111600300200mm2323取b=350mm(2).柱截面尺寸式中:n轴压比取1.0;轴压比增大系数，本设计取=1.0;F柱的荷载面积；gE单位建筑面积上重力荷载值，近似取12-15kN/m2;n验算截面以上楼层层数。对于顶层中柱：3八714104Ac311818mm如取柱截面为正方形，则其边长为558mm。根据以上计算结果，并考虑其他因素，本设计中所有柱子截面尺寸都取600mm600mm非计算单元的内梁截面尺寸初估方法如上，计算从略。1. 框架梁、柱线刚度计算由于现浇楼面可以作为

21、梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架侧移形截面惯性矩）梁：I2.0匹2.0x10.8x103mm41212iEl3.0X107X10.8X103/74.6X104KN?m柱：73EI3.0105.211013.33104kNmi1l4.7EI3.01075.21103i255.2110kNml3.0相对线刚度:取i251.0。则其余各杆件相对线刚度为:'3.331040.6415.21104'6.511041.25中5.211044.501040.86边5.21104框架梁、柱的相对线刚度如图23所示，将作为计算节点杆端弯矩分配系数的依据。4.5竖向荷载下框架受荷总图作用在

22、屋面梁和搂面梁节点处的集中风荷载标准值：WkzUsUz0（hhj）B/2为了简化计算，通常将计算单元范围内外墙面的分布荷载化为等量的作用于楼面的集中风荷载。式中：基本风压w00.5KN/mUz风压高度变化系数。因建设地点处于大城市郊区，地面粗糙程度为B类；Us风荷载体型系数，查表取Us=1.3；z风振系数。由于结构高度小于30m且高宽比12.6/21=0.6<1.5，则取z=1.0；hi下层柱高；hj上层柱高，顶层取女儿墙高度的两倍；B计算单元迎风面宽度（B=7n）计算过程见表2.1表2.1风荷载标准值计算层数离地高度zUsUzW0hihjW416.61.01.31.10.54.22.4

23、15312.41.01.31.00.54.24.219.1128.21.01.31.00.54.24.219.1114.21.01.31.00.54.84.220.54.6竖向荷载下框架受荷总图侧移刚度见表2.2和表2.3表2.2横向25层D值的计算构件名称k%2ickc2kn.12Dcic2hB轴柱2x8.5x104,440.3518333C轴柱4小小440.5227238D轴柱4小小42.22x7.7x1040.51335636E轴柱2x8.5x104dd440.3518333D18333x227238x291142表2.3横向底层D值的计算构件名称k怕2ic0.5kc2kc-12Dcic

24、2hB轴柱8.5x104,“440.5415317C轴柱2x8.5x104小lc42.586.64x1040.6719005D轴柱2x8.5x104小lc42.586.64x1040.6719005E轴柱48.5x10“41.286.64x100.5415317D15317x219005x2686442.风荷载下框架位移计算水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算:UjVjDij式中：Vj第j层的剪力;Dij第j层所有柱的抗侧刚度之和;Uj第j层的层间位移。第一层的层间位移值求出以后，就可以计算各楼板标高处的侧移值的顶点侧移值，各层楼板标高处的侧移值应该是该层以下各层层间侧移之和，顶点侧移是所

25、有各层层间侧移之和。jUUjj层侧移j1nUUj顶点侧移j1框架在风荷载下侧移的计算见表2.4，如下:表2.4框架在风荷载下侧移计算侧移验算：层号Wj(kN)Vj(kN)D(kN/m)Uj(m)5/h41515911420.000161/26250319.1134.11911420.000371/11351219.1153.22911420.000581/7241120.573.72686440.001061/3962jUjj10.00217层间最大侧移值为：1/3962<1/550，满足要求顶点侧移W0.00217jiu/H=1/7649<1/650，满足要求4.7荷载计算为简化

26、计算，考虑如下几种单独受荷情况:(1) 恒载满布情况；(2) 活载分跨布置作用(分左布活载、中布活载、右布活载)(3) 风荷载作用(分左风和右风)对于第(1)种情况，采用分层法计算；第(2)种情况利用PF程序计算;第(3)情况，采用D值法计算。4.7.1恒载作用下的内力计算在竖向荷载作用下框架内力采用分层法进行简化计算，此时每层框架梁同上、下层柱组成基本计算单元。竖向荷载产生的梁端弯矩只在本层内进行弯矩分配，单位之间不再进行传递。计算步骤如下：(1) 根据各杆件的线刚度计算各节点杆端弯矩分配；计算竖向荷载作用下各跨梁的固端弯矩，并将各节点不平衡弯矩进行第一次分配；(2) 将所有杆端的分配弯矩向

27、远端传递；(3) 将个节点因传递弯矩而产生的不平衡弯矩进行第二次分配，使得各节点处于平衡状态；(4) 将各杆件的固端弯矩，分配弯矩和传递弯矩相加即可得各杆端弯矩。1.计算分配系数说明：计算时除底层柱以外，其它各层柱的线刚度先乘以0.9，取传递系数为1/3(梁和底层柱的传递系数为1/2)。分配系数按以下式计算：Skuik-nSki1式中：为节点k第Ski根杆件的相对转动刚度；nSki1为节点k各杆件相对转动刚度之和。由于本榀框架结构、受力对称，在分层法计算时可取半结构进行计算。1. 梁的固端弯矩均布恒载和柱顶集中活载偏心引起的固端弯矩构成节点不平衡弯矩，利用以下公式计算：ql2可求得各梁端弯矩，

28、如表2.5和表2.6表2.5恒载作用下固端弯矩AB跨恒载简图固端弯矩128.2KN/mrrrr呼rfJF94.0KN/m表2.6柱顶集中力产生的偏心弯矩A柱B柱C柱D柱顶层25.9KN/m0025.9KN/m其他层22.7KN/m0022.7KN/m固端弯矩第一次分配计算过程见图2.7（括号中为不平衡弯矩）(a)顶层图2.7恒载作用下分层法计算将图2.7中（a）、（b）、（C）结果叠加组合后得到框架弯矩图2.8，可以看出节点存在不平衡弯矩67.'PO.Z/30.1、r、/11f11i<-/11/!/3JJ、-/1111i.L!|4,C.1.A%dyfK.6V.VI/.：rV1J扣

29、、1111111!丿1.11U_""A/f1?rXZ.'111111111111-112'吓J-1图2.8恒载作用下弯矩一次分配图4.节点不平衡弯矩二次分配计算过程见图2.9所示：-h1174J113：/1圧3>C.itXifn'_i-'u1呼JbV（顶层）（四层）（三层）（二层）（底层）图2.9恒载作用下分层法计算（二次分配）将图2.9中各层结果组合后得到框架最终弯矩图2.1067/67/图2.10恒载作用下弯矩图根据弯矩和剪力的关系，可采用取隔离体的方法计算剪力:V|kVolk（MijkMijk）/1VrkVork(MijkMijk

30、)/1V°rk式中:简支梁支座左端和右端剪力标准值（剪力取绕隔离体顺时针转动为正）；Mijk，Mjk梁端弯矩标准值（以绕杆顺时针转为正，逆时针转动为负）。由此计算得出各杆件剪力如图2.11所示：图2.11恒载作用下剪力图横梁作用于柱子轴力值即为梁端剪力值，再加上纵梁传来的轴力值及柱自重。可得出柱轴力图，如图2.12所示：3诃&3L5$37j52.17'931738.77I-'.H&图2.12恒载作用下轴力图2. 7.2活载作用下的内力计算竖向活荷载是可变荷载，它可以单独的作用在某层的某一跨或某几跨，也可能同时作用于整个结构。对于构件的不同截面或同一截面

31、的不同种类的最不利内力往往有个不相同的活荷载最不利布置位置，最不利内力的种类来确定。本设计中将活荷载分跨布置（分为左布活载、中布活载、右布活载三种情况），并求出内力，然后叠加求出控制截面的不利内力。在分布活荷载下，其集中力会在节点处产生偏心弯矩。如下：（1）左布活荷载E柱：C柱：02）中布活荷载C柱：0D柱：03）右布活荷载D柱：0E柱：32.14kN0.1m3.21kN*m活荷载的计算采用结构力学求解器计算，杆件编号如图2.13所示:17:22)13(10)1814(11)19(27)15(12)20(26)16(20)(20)(21)10101112(17)(17)(16)(14)(15)

32、77z7T3图2.13图2.13杆件编号memberN(st)Q(st)M(st)N(en)M(en)1266.782-2.383-4.415-6.7842216.1932.0312.6766.867346.569.422.161-46.569-.4221.8244-7.144-.070-.6387.144.070.3075-6.33120.47918.1676.33119.721-15.8956-.238-3.721-3.033.2383.721-5.8977.946.7182.490-.946-.7181.817用计算机程序分别计算出左布活荷载、中布活荷载和右布活荷载作用下框架内力，计算机

33、程序计算输入、输出数据如下:Q(en)8214.163-8.713-14.593-214.1638.713-11.5489168.0538.12312.061-168.053-8.12312.3091042.1301.6071.583-42.130-1.6073.23711-6.426-1.016-2.1256.4261.016-.92512.39221.18721.126-.39219.013-14.60713-.175-7.694-8.310.1757.694-10.15714.3371.2804.312-.337-1.2803.36815160.837-8.322-12.788-12.1

34、7716124.5947.55610.60812.0611733.1562.1182.608-33.156-2.1183.74718-5.146-1.353-2.4435.1461.353-1.61619-.15021.58722.075.15018.613-13.15520.064-9.484-10.344-.06421.3281.6395.481-.328-1.6394.35122107.110-8.471-13.108-12.3062383.3247.77011.438-83.324-7.77011.8712422.0332.3833.189-22.033-2.3833.96025-3.

35、508-1.681-2.7353.5081.681-2.309(NA=864)(NW=2632)图2.14左布活荷载下弯矩图图2.16左布荷载下轴力图*中布荷载内力计算memberN(st)Q(st)M(st)N(en)Q(en)M(en)15.259-.204-.347-5.259.204-.610295.541-.158-.257-95.541.158-.485395.541.158.257-95.541-.158.48545.259.204.347-5.259-.204*5-.640.6151.828.640-.6156-1.257.000-.2581.257.000.2587-.640

36、-.615-1.861.640.615-1.82884.644-.844-1.218-4.644.844-1.314975.996-.775-1.117-75.996.775-1.2071075.996.7751.117-75.996-.7751.207114.644.8441.218-4.644-.8441.31412-.282.9862.938.282-.9862.97613-.510.000-.323.510.000.32314-.282-.986-2.976.282.986-2.938153.659-1.126-1.625-3.6591.126-1.7541656.821-1.002-

37、1.446-56.8211.002-1.5601756.8211.0021.446-56.821-1.0021.560183.6591.1261.625-3.659-1.1261.75419-.1751.2303.669.175-1.2303.71420-.370.000-.406.370.000.40621-.175-1.230-3.714.1751.230-3.669222.428-1.301-1.915-2.4281.301-1.9882337.892-1.198-1.748-37.8921.198-1.8452437.8921.1981.748-37.892-1.1981.845252

38、.4281.3011.915-2.428-1.301(NA=864)(NW=2612)图2.18中布荷载下剪力图WL1512912T34卜33审y892?66r：-bSB图2.19中布荷载下轴力图*右布荷载内力计算*memberN(slt)Q(st)M(st)N(en)Q(en)M(en)1-7.144.070.6387.144-.070-.307246.569-.422-.161-46.569.422-1.8243216.193-2.031-2.676-216.1932.031-6.8674266.7822.3834.415-266.782-2.3836.7845.946-.718-1.81

39、7-.946.718-2.4906-.2383.7215.897.238-3.7213.0337-6.33119.72115.8956.33120.479-18.1678-6.4261.0162.1256.426-1.016.925942.130-1.607-1.583-42.1301.607-3.23710168.053-8.123-12.06111214.1638.71314.59312.337-1.280-3.368-.3371.280-4.31213-.1757.69410.157.175-7.6948.31014.39219.01314.607-.39221.187-21.12615

40、-5.1461.3532.4435.146-1.3531.6161633.156-2.118-2.608-33.1562.118-3.74717124.594-7.556-10.608-12.06118160.8378.32212.78812.17719.328-1.639-4.351-.3281.639-5.48120.0649.48412.418-.064-9.48410.34421-.15018.61313.155.15021.587-22.07522-3.5081.6812.7353.508-1.6812.3092322.033-2.383-3.189-22.0332.383-3.96

41、02483.324-7.770-11.438-83.3247.770-11.87125107.1108.47113.10812.30626-.145-1.844-4.864.1451.844-6.20027-.03811.16614.313.038-11.16612.48528.10618.38712.585-.10621.813-22.865(NA=864)(NW=2632)Y2图2.21右布荷载下剪力图图2.22右布荷载下轴力图4.7.3风荷载作用下的内力计算计算方法用D值法(改进的反弯点法)进行计算，其步骤为:(1) 求各柱反弯点处的剪力；(2) 求各柱反弯点高度；(3) 求各柱杆端弯矩

42、和梁端弯矩；(4) 求各柱轴力和梁剪力。1. 第i层和第m柱所分配的剪力为：Vim弋V其中ViW,Wi见表2.1。2. 反弯点位置计算框架柱反弯点位置:Yyh(yoyiy?y3)h式中：Y反弯点高度，即反弯点到柱下端的距离；y反弯点高度比，即反弯点高度与柱高的比值；h计算层柱高；yo标准反弯点高度；yi上下梁线刚度变化时反弯点高度比修正值；%、上、下层柱高变化时反弯点高度比修正值。计算结果如表27所示：表2.7(a)B轴框架柱反弯点位置层号h/mKyoy1y2y3yyh/m44.200.860.400.000.000.000.401.2034.200.860.450.000.000.000.4

43、51.3524.200.860.500.000.00-0.050.451.3514.701.340.650.00-0.040.000.612.87表2.7(b)C轴框架柱反弯点位置层号1h/mKy0y1y2y3yyh/m44.202.110.450.000.000.000.451.3534.202.110.500.000.000.000.501.5024202.110.500.000.000.000.501.5014.703.300.550.000.000.000.552.59左风作用下内力框架柱的杆端弯矩和梁端弯矩按以下公式计算:Mc上Vim(1y)hMe下Vmyh边柱节点：Mb总jMeTj

44、1Me±j左ibMb左j7右7（Mc下j1Mc上j）ibib.右ibMb右j7右T左（Mc下j1Mc上j）中柱节点：ibib则左风作用下框架内力计算如表2.8表2.8（a）风荷载下B轴框架柱剪力和梁柱端弯矩计算层号Vj/kNDDimDim/DVim/kNyh/mMc上(kNm)Mc下(kNm)Mb总(kNm)424.99113090209090.1854.621.208.325.5410.59336.46113090209090.1856.751.3511.149.1116.68247.93113090209090.1858.871.3514.6411.9723.75161.5045

45、87099670.21713.352.8724.4438.3136.41表2.8（b）风荷载下C轴框架柱剪力和梁柱端弯矩计算层号Vi/kNDDimDim/DVm/kNyh/mMc上(kNm)Mc下(kNm)Mb总(kNm)Mb左(kNm)Mb右(kNm)41591142356360.3157.871.3512.9910.6217.677.2110.46334.1191142356360.31511.481.5017.2217.2227.8411.3616.48253.2291142356360.31515.101.5022.6522.6539.8716.2723.60173.7268644129700.28317.402.5936.7145.0759.3624.2235.14表2.8（c）风荷载下框架柱与梁端剪力层号梁端剪力柱轴力AB跨VabBC跨VB轴MbC轴VjBgVbCDN=c42.978.72-4.21-5.75-7.983