N600冲动式汽轮机回热毕设

1、N600冲动式汽轮机回热毕设华中科技大学文华学院毕业设计论文 N600-16.67/537/537冲动式汽轮机回热系统热经济性评价、7号高压加热器设计 2021年5月21日 目 录摘 要 . 1关键词 . 1Abstract . 2Key Words . 3前 言 . 41.研究背景 . 51.11.2邹县发电厂600MW机组简介 . 52. 600MW汽轮机回热系统热平衡计算. 72.1给水回热系统简述 . 72.2给水回热加热的热经济性 . 72.3影响回热过程的热经济性的因素 . 72.3.1多级回热给水总焓升温升在各加热器间的加热分配. 72.3.2最正确给水温度 . 82.3.3给水

2、回热加热级数 . 93 机组回热系统的热平衡计算 . 93.1.计算的目的及理论根底 . 93.2 计算的方法和步骤 . 103.3 根据条件进行热力计算 . 103.3.1、高压缸 . 12 I 3.3.2、中压缸 . 123.3.3、低压缸 . 123.3.4、回热系统：共8段抽汽 . 133.4. 计算回热抽汽系数及凝汽系数 . 143.5.新汽量计算及功率校核 . 173.6热经济性指标 . 194.各汽水流量绝对值计算 . 194.1高压加热器的作用 . 204.2 高压加热器的结构特点 . 205 高压加热器热力设计 . 225.1加热器传热计算的理论根底 . 225.2加热器主要

3、技术参数的选定及计算步骤 . 225.3编写加热器传热计算程序 . 25结果分析 . 27参考文献 . 28致 谢 . 29附录一 . 30附录二 . 31附录三 . 32 II华中科技大学文华学院毕业设计论文N600-16.67/537/537冲动式汽轮机回热系统热经济性评价、7号高压加热器设计摘 要高压加热器，该装置由壳体和管系两大局部组成，在壳体回热系统 ； 高压加热器 ； 热经济性 1华中科技大学文华学院毕业设计论文The heat economic evaluation of theN600-16.67/537/537 impulse steam turbineregenerativ

4、e system , the design on the 7thhigh-pressure heaterAbstractShandong Zou County power plant 600MW unit heat balance calculations, power check, and the thermal design of the low pressure heater, heat recovery system. At present, the power plant used to heat boiler feed water back to the heat extracti

5、on, its advantages are: to reduce the amount of exhaust steam into the condenser, can reduce the heat transfer area, to save material. increase the average temperature of endothermic, reduce the heat absorption of refrigerant, reducing the boiler heat load can reduce the heating surface, material sa

6、vings.High pressure heater, the device by the Department of shell and tube steam condensation segment set in the upper part of the shell cavity, the cooling section of the lower part of the set of hydrophobic, into the outlet pipe to the top to set the water supply, import and water supply export. C

7、an be imported into the shell when the superheated steam within the upper part of the main coil water heating, steam condenses into water, the condensation of hot water can be part of the water supply in the lower part of the sparse cold coil heating, condensation water from being used 2华中科技大学文华学院毕业

8、设计论文hydrophobic export out of the body. This device has low energy consumption, compact structure, occupy an area of less consumption of materials Province, and other significant advantages, and more stringent control of hydrophobic water level, the hydrophobic flow rate and reduce the hydrophobic d

9、ifference. Can be seen, the thermal design of the heat balance calculation of the heat recovery system and low-voltage heater plays an important role in the study of the thermal economy of the power plant. Key Words: turbine ; 600MW unit ; regenerator system ; high pressure heater; hot economy 3华中科技

10、大学文华学院毕业设计论文前 言 火力发电是利用燃烧燃料(煤、石油及其制品、天然气等)所得到的热能发电。火力发电的发电机组有两种主要形式：利用锅炉产生高温高压蒸汽冲动汽轮机旋转带动发电机发电，称为汽轮发电机组；燃料进入燃气轮机将热能直接转换为机械能驱动发电机发电，称为燃气轮机发电机组。火力发电厂通常是指以汽轮发电机组为主的发电厂。然而汽轮机回热系统加热器给水焓升优化分配问题是发电厂热力系统优化的重要组成局部。通过推导出各回热加热器焓升通用表达式，可以指导机组设计和节能改造，有效提高汽轮机运行热经济性。因此研究汽轮机回热系统加热器给水焓升最优分配问题具有重要意义。给水温度的提高，一方面使循环的热经

11、济性得到提高，使得燃料消耗量相对节省；另一方面，却使锅炉排烟温度升高并增加系统的投资。通过技术经济比拟得到的给水温度为最正确给水温度，但长期以来，给水温度低于最正确给水温度，而高压加热器投入率不高是给水温度偏低的主要原因。经过对高加停运情况分析得出高加频繁停运的主要原因有：一是高加疏水管道及弯头经长期冲刷，经常泄漏；二是高加钢管频繁内漏。因此，对高压加热器进行优化设计，提高高压加热器的投入率，有利于提高循环的热经济性。 4华中科技大学文华学院毕业设计论文1.研究背景1.1第一局部热经济性计算分析常采用的方法主要分为两类：从能量的数量角度分析的“热力学第一定律分析法"和从能量的

12、质量角度分析的“热力学第二定律分析法。第一定律分析法主要有热平衡法、循环函数法、等效热降法、矩阵法、偏微分理论的应用；第二定律分析法主要是热经济学法。该机组是由东方汽轮机厂与日立公司合作生产的亚临界压力、一次中间再热、冲动式、三缸四排汽机组。该机组由一个高、中压合缸和二个双流程低压缸构成。高、中压缸是具有中分面的双层缸结构，气缸的上、下半为整体铸件;低压缸为分流式三层焊接结构，分上、下半4块组成，可整体组装、分块运输。 5华中科技大学文华学院毕业设计论文汽轮发电机组轴系由汽轮机的一根高、中压转子、2根低压转子和一根发电机转子共4根转子组成。各转子通过与转子锻成一体的刚性联轴器相连接。每根转子由

13、两个轴承支持。汽轮发电机组轴系的推力轴承置于2号轴承座内。盘车装置位于低压转子与发电机转子的连接处。主蒸汽经位于高、中压缸下部的2个主气阀和4个调节气阀进入汽轮机高、中压缸的高压局部。蒸汽在高压缸中，经一个单列调节级和6个冲动式压力级后，由汽轮机车头册排入冷段再热管，送至再热器。再热后的蒸汽，由热段再热管经过位于高、中压缸中部两侧的中压主汽/调节联合汽阀进入高、中压缸的中压局部。经单流程5个冲动式压力级之后，中压缸的排气从其后端上部的排气口排出，经中、低压缸蒸汽连通管，分别从低压缸中部进入双流程2×7级的低压缸A、B，然后排入低压凝汽器A和高压凝汽器B。汽轮机共有8段用于回热系统加热

14、的非调整抽汽，第1段抽汽位于高压缸第五级后用于8号高压加热器、第2段抽汽位于高压缸排气用于7号高压加热器、第3段抽汽位于中压缸第三级后用于6号高压加热器、第4段抽汽位于中压缸排气用于除氧器和给水泵小汽轮机、第5、6、7、8段抽汽位于低压缸A、B的第1、3、4、5级后分别用于4、3、2、1号低压加热器。 6华中科技大学文华学院毕业设计论文2. 600MW汽轮机回热系统热平衡计算2.1给水回热系统简述给水回热加热是指在汽轮机某些中间级抽出局部蒸汽，送入回热加热器对锅炉给水进行加热的过程；与之相应的热力循环叫回热循环。目的是减少冷源热损失，提高电厂的热经济性。给水回热系统是火力发电机组的重要组成局部

15、，属于循环经济。其能否正常工作将直接影响机组的平安性和经济性。给水回热加热系统意义在于采用给水回热以后，一方面，回热使汽轮机进入凝汽器的蒸汽量减少了。由热量法可知，汽轮机冷源损失降低了;另一方面，回热提高了锅炉的给水温度，使工质在锅炉 在汽轮机回热系统中，各个加热器给水焓升大小对回热系统运行经济性产生 7华中科技大学文华学院毕业设计论文很大的影响。因此，在汽轮机热力系统设计过程中，加热器给水焓升的选择一直是设计和运行部门普遍重视的一个问题。目前，加热器给水焓升分配方法主要有：平均分配、等焓降分配、几何级数分配、等效热降法以及循环函数法等，这些方法由于各自的假定条件不同，所得到的结果也不相同，实

16、际应用中尚没有一种人们普遍公认的加热器焓升分配方法。同一回热系统中，每个加热器的焓升分配差异较大，各机组焓升分配并没有恪守某种规律，而是以系统最高的经济效率为目标分配的。工程上一般采用了最简单的平均分配法，平均分配法是各级加热器 ¶hi¶h¶h=0，i=0，ggg,i=0 ¶hw1¶hw2¶hwz2.3.2最正确给水温度回热循环汽轮机的绝对内效率为最大值时对应的给水温度称为热力学上的最正确给水温度。随着给水温度的的提高，一方面，与之对应的回热抽汽压力随之增加。这样，抽汽在汽轮机中做功减少，做功缺乏系数增加。另一方面，随着给水温度的提高

17、，工质在锅炉中的吸热量将会减少，汽轮机热耗率以及绝对电耗率也会受双重影响，反之亦然。因此，理论上存在着最正确给水温度。8华中科技大学文华学院毕业设计论文2.3.3给水回热加热级数当给水温度一定时，随着回热级数z的增加冷源损失将减小，汽轮机绝对内h效率i将增加。由热量法可知，随着回热级数的增加，能更充分地利用较低压抽汽，从而使回热抽汽做功增加，因此，回热循环的效率也提高了。当给水温度一定时，回热加热的级数z越多，循环热效率越高。在选择回热加热级数时，应该考虑到每增加一级加热器就要增加设备投资费用，所增加的费用应当从节约燃料的收益中得到补偿。同时还要尽量防止发电厂的热力系统过于复杂，以保证运行的可

18、靠性。因此，小机组一般1-3级，大机组7-9级。目前，600MW机组都是采用三高四低一除氧外加轴封抽汽。高压加热器均设置蒸汽冷却段和疏水冷却段，低压加热器设置疏水冷却段，以提高经济效益。哈尔滨第三电厂600MW机组采用的是八级回热抽汽。 3 机组回热系统的热平衡计算3.1.计算的目的及理论根底此次热平衡计算的目的就是要确定汽轮机在某一工况下的热经济型指标和各局部汽水流量；根据以上的计算结果选择有关辅助设备和汽水管道；确定某些 9华中科技大学文华学院毕业设计论文工况下汽轮机功率或新汽耗量。要对回热系统进行热平衡计算，必须一致计算工况下机组的类型，容量，参数，回热参数，再热参数及回热系统的连接方式

19、，机组的相对 Wi=D0h0+Drhqrh-åDjhj-Dchc1zwi=h0+arhqrh-åajhj-achc1z3.2 计算的方法和步骤(1)整理原始资料，根据给定的参数，查表或图完善相关数据列出参数表。(2)回热抽汽计算对凝气式机组按高到底进行回热抽汽量Dj或抽汽系数aj的计算。(3)物质平衡式计算由物质平衡式可计算出凝汽流量Dc或凝气系数ac的计算(4)计算结果校核利用物质平衡式或汽轮机功率方程式进行校核，误差范围在1%-2%即可。(5)热经济性指标的计算3.3 根据条件进行热力计算设计题目：600MW汽轮机组热经济性评价热平衡计算10华中科技大学文华学院毕业设计

20、论文此设计题目为模仿我国山东邹县发电厂600MW汽轮机我国东方汽轮机厂和日本日立公司合作生产，进行热平衡计算。 给定条件：型号：N600-16.67/537/537汽轮机冲动式 全名：亚临界压力、一次中间再热、单轴、冲动式、三缸四排汽汽轮机示意图： 主要技术参数： 参考书P22之表7-1 额度功率：600MW 冷却水温度：20 排汽压力：4.3/5.6 kPa 给水温度：271.5 工作转速：3000r/min； 控制系统：DEH 通流级数：40 级 高压局部：1调节级+6冲动级 11 中压局部： 5 级 低压局部： 2×7 +2×7华中科技大学文华学院毕业设计论文3.3.

21、1、高压缸：1调节级+6 冲动级 主蒸汽压力： p 0=16.67 MPa 主蒸汽温度： t 0 =538 0 主蒸汽初焓值： h=3396.5 kJ/kg 主蒸汽流量： D 0=1810 t/h 高压缸排汽压力： p gp= MPa 高压缸排汽温度： tgp =331.5 高压缸排汽焓值： h gp =3053.7 kJ/kg 高压缸排汽流量： D gp =1576.3 t/h去中压缸局部3.3.2、中压缸 2×9 级 再热蒸汽压力： p z=3.61 MPa 0 再热蒸汽温度： z0 =538 0 =3534.6 kJ/kg 再热蒸汽初焓值： h z t 再热蒸汽流量： D z

22、0=1517.4 t/h 中压缸排汽压力： p zp=1.147 MPa 中压缸排汽温度： t zp =374.0 中压缸排汽焓值： h zp =3202.2 kJ/kg 中压缸排汽流量： D zp=1380 t/h去低压缸局部3.3.3、低压缸 2×7 +2×7 级 进汽压力： p d 0 =1.147 MPatd 进汽温度： 0 =374.0 进汽初焓值： hd0 =3202.2 kJ/kg12华中科技大学文华学院毕业设计论文 进汽流量： D d 0 =1380 t/h 低压缸排汽压力： =0.0049 MPa 低压缸排汽干度： = pdphdp 低压缸排汽焓值： =2

23、598 kJ/kg 低压缸排汽流量： D =1100.54 t/h去凝汽器 dp3.3.4、回热系统：共8段抽汽分别在： 第一段抽汽于高压缸第5级后对8号高压加热器 第二段抽汽于高压缸排汽即高压缸第七级，对7号高压加热器 第三段抽汽于中压缸第3级后对6号高压加热器 第四段抽汽于中压缸排汽用于除氧器、小汽轮机第五、六、七、八段抽汽于低压缸A/B第1、3、4、5级后分别对4、3、2、1号高压加热器 机组回热计算点参数列下表。表3-1 N600-16.67/537/537三缸四排汽机组回热系统计算参数表13华中科技大学文华学院毕业设计论文3.4. 计算回热抽汽系数及凝汽系数采用相对量方法进行计算 (

24、1)8号高压加热器的计算 da8h8-hw8=hw8- hw7a8=(hwe-hw7)/hdh8-hw81189.5-1071.4 0.98´3144.3-1097.4=0.0589H8的疏水系数d8=a8=0.0589 (2)7号高压加热器H7的计算ddda7(h7- hw7)+ a8(hw8- hw7)= hw7- hw6dd(hw7-hw6)/h-ad8(hw8-hw7)a7=dh7-hw71071.4-869.6/0.98-0.0589´(1097.4-888.02=3054.3-888.02=0.0894H7的疏水系数d7=d8+a7=0.0589+0.0894=

25、0.1483 再热蒸汽系数¶rh=1-a8-a7=1-0.0589-0.0894=0.8517 14华中科技大学文华学院毕业设计论文(3) 6号高压加热器H6的计算因为除氧器出口水进入六号高压加热器，而水是不可压缩流体，所以进入六号高加的给水焓值可以按除氧器出口水焓值计算，即由热平衡得：a6h6- hw6d)+ ad7(hw7d- hw6d)= hw6-hw5dd(hw6-hw5)/h-ad7(hw7-hw6)a6=dh6-hw6869.6-803.9)/0.98-0.1483´(888.02-819.8= 3333.1-819.8=0.0217H6的疏水系数d6=d7+a

26、6=0.1483+0.0217=0.17(4)除氧器HD的计算因为进入除氧器的轴封蒸汽量很少，所以可以忽略轴封抽汽，由除氧器物质平衡可知除氧器的进水系数ac4=1-a5-ad6由能量平衡：a5h5- hw4d)+ ad6(hw6d- hw4d)= hw5- hw4dd(hw5-hw4)/h-ad7(hw7-hw6)a5= dh5-hw4=(803.9-665.7/0.98-0.17´(819.8-665.7) 3198.3-665.7=0.0453除氧器的HD进水系数ac4=1-a5-ad6=1-0.0453-0.17=0.7847(5)4号低压加热器H4的计算直接由H4的热平衡可得

27、a4a4h4-h4=hw4- hw3ac4a4=0.7847´(665.7-496.1/0.98 3071.0-519.58=0.0532H4的疏水系数为ad4=a4=0.0532(6) 3号低压加热器H3的计算15华中科技大学文华学院毕业设计论文同理，有a3h3- h3)+ ad4(h4- h3)=ac4(hw3- hw2)a3= =ac4(hw3-hw2)/h-ad4(h4-h3)h3-h3 0.7847´496.1-419.5/0.98-0.0532´(519.58-442.54) 2834.9-442.54=0.0239H3的疏水系数d3=ad4+a3=0

28、.0532+0.0239=0.0771 (7) 2号低压加热器H2的计算a2 (h2- h2)+ ad3(h3- h2)=ac4(hw2- hw1)a2=ac4(hw2-hw1)/h-ad3(h3-h2)h2-h2 419.5-325.3/0.98-0.0771´(442.54-347.92) =0.7847´2724.4-347.92=0.02804H2的疏水系数d2=a2+d3=0.02804+0.0771=0.105181号低压加热器H1的计算为了计算方便，将1号低压加热器、轴封加热器和凝汽器进行整体分析，并忽略轴封抽汽。由热井的物质平衡式，可得：c+1+d2=c4

29、。1能量平衡：1h1+d2h2+chc=c4hw1。2 。由1得: c=c41d2=0.67961 代入2得:1´2598.3+0.1051´347.92+(0.67961)´143.6=0.7847´347.9 1=0.05669凝汽系数c的计算与物质平衡校核 由热井的物质平衡式计算c=0.6796-0.0566=0.623 由汽轮机通流局部物质平衡来计算cc=1å¶j18 =1-0.0566-0.02804-0.0239-0.0532-0.0453-0.0217-0.08940.058916华中科技大学文华学院毕业设计论文=0.6

30、23两者计算结果相同，说明以上计算完全正确。3.5.新汽量计算及功率校核根据抽汽做功缺乏多耗新汽的公式来计算D0 D0= Dc0/= Dc0/(1åajYj)18(1)计算Dc0qrh=hrh-h7=3535.3-3054.3=481(KJ/h)凝汽器的比17华中科技大学文华学院毕业设计论文b=1/1-(0+0.002765+0.004422+0.019657+0.021246+0.012464+0.061078+0.044387)=1/0.833981=1.19907那么汽轮机的新蒸汽量D0=Dc0´=1731.585´1.19907=2076.2919t/h表

31、3-2 ¶jhj、¶jYj 和 Dj的计算数据3 功率校核1 Kg 新汽比内功wi其中å¶jhj计算数据见上表¶rh=1-¶8-¶7=0.8517wi=h0+¶rhqrh- å¶jhj+¶chc18=3396.5+0.8517´481-147.06378+76.3922+67.7541+163.3772+144.8830+72.3283 +273.0544+185.1993+1618.7409 18华中科技大学文华学院毕业设计论文=1057.37452kJ/kg¢据

32、此,可得汽轮发电机功率Pe为¢wPe=D0img/3600=2076.2919´1057.37452´0.99´0.985/3600计算误差：| 600-594.6839| Pe-Pe¢|´100%=0.886% ´100%=D= 600Pe=594.6839MW误差非常小，在工程允许的范围qo2616.6677汽轮发电机组绝对内效率:e=img=0.404092´0.99´0.985=39.405% 汽轮发电机组热耗率：q=3600/e=3600/0.39405=9135.8965kJ/(KW·

33、;h) 汽轮发电机组汽耗率：d=q/q0=9135.8965/2616.6677=3.4914 kJ/(KW·h)4.各汽水流量绝对值计算由Dj=D0¶j求出各处Dj，见表3-219华中科技大学文华学院毕业设计论文4.1高压加热器的作用汽轮机组热力系统中的高压加热器，是利用在汽轮机内已作过一局部功的蒸汽来加热给水，以减少排汽在凝汽器中的热损失，从而提高循环热效率。高压加热器能否正常投入运行，对火力发电厂汽轮机组的经济性和出力有很大影响，随着火力发电机组向大容量、高参数开展，高压加热器承受的给水压力和温度相应提高；在运行中还受到机组负荷突变、给水泵故障、旁路切换等现象而引起的

34、压力和温度骤变，这些都会给加热器带来损害。为此，除了在高压加热器的设计、制造、安装时必须保证质量外，更重要是在运行、维护等方面采取必要的完善措旌，才能确保加热器的长期平安经济运行。对于600Mw机组，高压给水系统设计为一个大旁路或三个小旁路，各级高压加热器采用疏水逐级自流至除氧器；运行中由于给水压力、温度较高且系统性较强，因此给水加热器的合理设计将严重影响机组的平安经济性，尤其高压加热器能否正常运行是给水设计温度的直接保证，从而对提高机组效率和保证出力存在直接的影响。4.2 高压加热器的结构特点高压加热器由壳体、管板、管束、和隔板等主要部件组成，在壳体内腔上部设置蒸汽凝结段，下部设置疏水冷却段

35、，进、出水管顶端设置给水进口和给水出口。当过热蒸汽由进口进入壳体后即可将上部主螺管内的给水加热，蒸汽凝结为水后，凝结的热水又可将下部疏冷螺管内的局部给水加热，被利用后的凝结水经疏水出口被疏流出体外。本装置具有能耗低，结构紧凑，占用面积少，耗用材料省等显著优点，并能够较严格控制疏水水位，疏水流速和缩小疏水端差。 图4-1是哈尔滨第三电厂高压加热器的结构示意图。20华中科技大学文华学院毕业设计论文 该加热器的壳体采用轧制钢板制造、全焊接结构。壳体中部设有滚动支承，供检修时抽出壳体用。在壳体相应于管板的位置处事加热器的支点，靠近壳体尾部是滚动支承，当壳体受热膨胀时，加热器的壳体可以沿轴向自由滚动。在

36、该机组的回热系统中，8号高压加热器采用的是管板-U形管外表式回热加热器，它结构紧凑、省材料、流动阻力小、换热效率高。它具有过热蒸汽冷却段和疏水冷却段。蒸汽首先进入过热蒸汽冷却段，在隔板的引导下曲折流动，把大局部过热度所含热量传递给主凝结水，到出口时，蒸汽已接近饱和状态，但仍然有少量的过热度。然后流至冷凝段，在隔板的引导下均匀地流向该段的各局部，由下而上横向流过管束，放出汽化潜热后凝结成水，称为疏水；外来的上一级疏水经扩容后也进入冷凝段。积聚在壳体底部的疏水，经端板底部的吸水口进入疏水冷却段，在一组隔板的引导下向上流动，最后从位于该段顶部壳体侧面的疏水管疏出。与此同时，给水主凝结水由进口管在水室

37、下部进水室，然后经U形管束由上而下依次吸收疏水冷却段、凝结段、蒸汽冷却段的热量，最后在水室的上部出水管流出。 21华中科技大学文华学院毕业设计论文5 高压加热器热力设计5.1加热器传热计算的理论根底通常用的加热器热计算的方法有两种：平均温差法和传热单元数法。Dtm=Dtmax-Dtmin æDtmaxö÷lnççDt÷èminø式中，Dtm为平均对数温差；Dtmax、Dtmin=ts-t2¢¢分别为加热器中最大传热温差和最小传热温差。计算出平均对数温差后可以建立传热方程式及热平衡方程： F=KA

38、Dmt ， F=qm1c1(t1-t1) ，F=qm2c2(t2-t2)其中，Dtm不是独立变量，因为只要确定了蒸汽和给水的流动布置及进、出口 温度，就可以计算出Dtm来。因此，上述方程中共有8个变量，必须给定其中的五个变量才能进行计算。5.2加热器主要技术参数的选定及计算步骤由第三局部计算可知，流进7号高压加热器的水温度为t2=199.1°c,流量为流出水温度为t2¢¢=240.6°c，加热蒸汽绝对压力为p=3.361Mpa，qm2=520.056Kg/s，疏水出口温度t1¢¢=240.6°c1选定7号高压加热器热器的局部

39、结构参数初步选定管程z=2，每管程有n1=1500根管，总的管子根数为nt=3000根管。管子的排列方式采用等边三角形排列，在垂直列上管子平均数为n=1.=60根。选定管子外径d=18mm，管子壁厚为d=2mm，内径 22华中科技大学文华学院毕业设计论文d2=14mm。2求对数平均温差Dtm查水蒸汽物性参数表，p=3.361 Mpa时，饱和蒸汽温度ts=243.3°c，故 Dtmax=ts-t2¢=243.3-199.1=44.2°cDtmin=t2¢¢-t1¢¢=240.6-222.2=18.4°c 即Dtm=Dtmax-Dtmin44.2-18.4=29.9°c 44.2æöæDtmaxölnç÷lnç÷çDt÷18.4èøèminø3求换热量Q t2+t2¢¢199.1+240.6水的平均温度tm=查水蒸汽物性参数表得：水=219.85°c，22的比热cP=4.614KJ/Kg g°c，故F=q