汽轮机课程设计

1、第二部分 使用说明书一、软件简介汽轮机课程设计教学软件设计宝典Xp是由蚂蚁虫工作室马唯唯开发的。适合热动及相关专业汽轮机课程设计使用。设计汽轮机级数不超过12级。软件特点：1查焓熵图由计算机查取，快速，准确。输入输出采用了OLE高级拖放技术，自动截取数据，无需手动输入。（参见焓熵查表通介绍）2新视图1.0包含了设计中的所有视图，可以直接打印，可以查取各个系数。3可以自动生成设计报告。4可以随时查看每一步或者每一级的详细计算过程。5可以模拟组装汽轮机通流部分。6支持dbf到 xls文件格式转换。7强大的数据逻辑性检测将大大减少人为的错误。8可以设计个性化界面。9可以播放背景音乐。软件安装最低要求

2、：1中央处理器为80486或更高。2已设虚拟内存的计算机要求内存在4MB以上，未设虚拟内存的计算机内存至少要16MB内存，安装后不少于15MB的自由空间。3与windows配套的鼠标。新视图1.0介绍(1)新视图1.0中包含了课程设中使用的各幅图，每一幅图中的符号都有解释，只需鼠标移到符号上即可。(2)系数采用鼠标移动查取。当鼠标移动时，横纵坐标值会变化。(3)压力级平均直径确定采用作图法，采用计算机作图，快速准确。点击详细过程可以看到每一段的长度，改变比例尺寸后会从新量取。焓熵查表通介绍理论来源：焓熵查表采用国际公式化委员会（IFC）提供的标准计算公式。软件特点；(1)计算和输出可采用国际单

3、位和工程单位。系统默认已知参数为国际单位。(2)查出来参数与水水蒸气性质表上的数据有所误差。误差均小于1/100。(3)采用了自动对位数字输入，系统会自动切换成英文状态输入小数。(4)可以判断在计算机范围内的两个性质参数对应的状态。(5)可以根据焓值来判断熵值的大小范围。(6)数据可以手动输入也可以使用拖放技术。操作说明：(1)焓、熵、压力、比容、一般取4位小数，温度和干度一般取2位小数进行计算。(2)如果想计算另一种单位制下的结果，选择单位制后一定要点确定才能生效。(3)建议查焓熵图时采用拖放技术，它可以自动截取有效数据，减少人为判断。设计经常要使用焓熵查表通，你可以点击就可以缩小为一个标题

4、栏大小，它悬浮在主界面上，要展开只需点一下“焓熵查表通”这几个字。在数据上点击并按住鼠标左键，数据上显示一只表示系统已抓取该数据，按住鼠标左键实现拖动。定制界面设置菜单中有界面、工具条、状态条及OLE拖放技术设置，可以根据自己的喜好来设置界面。二、使用须知：(1)每一个用户的数据表都不要重命名（系统设有保留字段，也不要随意更改数据结构的设计基准表为系统文件表，不得更改，删除，移动。(2)软件中蓝色标签表示可设参数，黑色标签表示计算结果或者是由前面导入的数据。(3)在不熟悉计算及设计步骤时，请先阅读汽轮机课程设计指导书，这样会节省你的时间。一般在熟悉操作过程后1个小时可以全部算完。(4)确定按钮

5、操作：左键计算，右键向后跳转。三、使用说明：（一）建立用户数据表或用户登录点击“用户登录”即可。如果用户存在则导入数据，如果不存在则为你新建一个数据库，可以设置密码。（二）设计内容1课程设计题目可以先以默认题试算一遍，了解其过程之后才自己设计汽轮机。2配汽方式和调节级选型有四种配汽方式和两种调节级型式（单列级）可供选择。3汽轮机总进汽量Do初步估算首先要假想一个相对内效率，然后设置后面的参数。由Po，to查ho， So，由Pc，So查Hc，之后点击“确定”。4计算调节级进汽量Dg直接点击“确定”。5确定速比Xa和理想比焓降ht首先选择调节级平均直径dm，选择速比Xa和平均反动度m后，点击“确定

6、”。6计算喷嘴前后压比n先点击“确定”计算出h1t，Po'，再由Po'，ho查P1，由h1t，So'查P1，V1t，再次点击“确定”，最后根据压比n选择喷嘴型号，最后选择喷嘴出口角。7喷嘴出口气流速度C1设置速度系数后，点击“确定”。8计算喷嘴损失hn直接点击“确定”。9计算喷嘴出口面积An设置喷嘴流量系数n后，点击“确定”。10计算部分进汽度e设置各系数后，点击“确定”。11计算喷嘴高度ln直接点击“确定”。12计算动叶高度lb设置盖度后，点击“确定”。13检验根部反动度r直接点击“确定”。14计算动叶进口气流角1相对速度w1和hw1直接点击“确定”。15确定动叶前参

7、数S1和V1先点击“确定”计算出h1，由h1，P1查S1， V1。16计算动叶理想比焓降hb和滞止理想比焓降hb(o)直接点击“确定”。17计算动叶出口气流相对速度w2先点击“确定”计算出w2t，再由w2t和m查系数，再点击“确定”。18计算动叶损失hb直接点击“确定”。19计算动叶出口面积Ab先点击“确定”计算出h2t，h2（S1由前面导入），再由h2t，S1查P2，由P2，h2查V2，再次点击“确定”。20计算动叶出口气流角2直接点击“确定”，根据1，2选择动叶型式。21计算动叶出口气流绝对速度2和出气角2直接点击“确定”。22计算余速损失hc2及轮周有效比焓降hu直接点击“确定”。23计

8、算级的理想能量o和轮周效率u（无限长叶片）直接点击“确定”。24校核轮周效率直接点击“确定”。25计算出叶高损失h1、轮周有效比焓降hu、轮周效率u设置系数a后点击“确定”。26计算叶轮摩擦损失hf和部分进汽损失he设置系数k后点击“确定”。27计算级效率和级内功率直接点击“确定”。28压力级喷嘴高度检测和压力级平均直径确定设置参数dm(I)、Xa(I)、m、n、e、1、Dg后点击“确定”，计算出ht(I) 、hn(I)、h1t。参数ho，So是由调节级导入的，如果不算调节级而直接算压力级，这两个参数需要人为的输入。由Po，ho查So，由h1t，So查V1t，由Pc，So查hc。输入末级直径d

9、m(z)，再次点击“确定”。29确定压力级的平均比焓降及级数设置重热系数，平均速比Xa后点击“确定”。30压力级排汽压力及抽汽点检测先点击“确定”计算出各级的排汽压力，再选择抽汽点，输入给定的抽汽压力（可以在此值2%波动，使各级焓降分配的合理些）有抽汽点则必须修正，请记住计算机为你修正的级数，后面第34步中的参数1就是由第几级有抽汽决定31压力级的详细热力计算（）首先选择要计算的级数，再由P2，So查h2t，然后点击“确定”。（注意：在计算下一级之前，请先保存上一级的数据。）32压力级的详细热力计算（）输入选取m，系数后点击“确定”，再由h1t，So查V1t，P1，再次点击“确定”，根据压比n

10、判断流动状态，选择喷嘴型式和出汽角1。33压力级的详细热力计算（）输入系数n和部分进汽度e，点击“确定”算出w2t，由w2t和你选择的反动度m查系数，再次点击“确定”算出h2，由h2，P2查V2，输入盖度后点击“确定”算出2，根据1，2选择动叶型式。（一般各级参数n，e，都可以不变，粗略计算认为各级系数不变。）34压力级的详细热力计算（）根据是否有抽汽点设置参数1。可以认为各级系数a，k，dp，p，zp，z，s都不变，当然你也可以自己设置这些参数，最后点击“确定”。35压力级的详细热力计算（）查取系数1，2，t（注意：这一步的1与上一步的1不同，在粗略计算时也可以认为各级的这三个参数都不变），

11、点击“确定”后，由P2，h3查S3，再由h3(o)，S3查P3(o)。看右下角的状态栏当总进程的比值为时，说明热力计算全部算完。就可以跳转到下一步进行整机组对内效率校核及修正。当总进程比值小于时，说明只是把当前级数的参数算完，再返回到31步选择下一级计算。（注意：选择级数时一定要先将上一级计算的数据保存）。36整机组相对内效率校核及修正点击“确定”即可。符合要求之后就可以查看报告。注意在计算机整机参数时应该将所有的级数算完并保存到数据库中才能计算。(1)数据汇总选择要汇总的类型（压力级数据汇总，汽轮机课程设计数据汇总，速度三角形数据汇总）你可以更改汇总路径和文件名，但路径要合法，否则会找不到。

12、建议使用路径及文件后的那个打开图标取回完整的路径及文件名。(2)文件格式转换汇总完成后，可以点击数据格式转换，将dbf数据转化成excel表格，转换完成后，为了使表格更清楚可将excel表格中所有的都删除掉。（参见报告样本中的数据表）如果不转换也可以输出。但只能输出汽轮机课程设计汇总报表（课程设计要求也只需要输出这个表）。(3)设计报告选择报告类型后，点击“确定”，要打印报告，建议使用WPS或者Word进行编辑排版后打印。四、组装汽轮机通流部分软件提供了汽轮机通流部分的各个组件，通过绘图板菜单的“图象”中的透明处理以及工具栏中的第二个“选定”工具进行组装。组装时请同时打开两个绘图板，一个用于取

13、组件，一个用于组装。取组件一般是采用全选，复制，将它粘贴到另一个绘图板里，通过“选定工具”调整组件位置。如果组件没有放到位，可以撤消操作再进行组装。依照报告样本中的流通图进行组装。五、注意事项：1因为第30步中计算量大，占有的资源较多，所以请不要在第30步打开别的程序。悬浮的焓熵查表通也必须关闭，这样才可以加快计算速度。在这一步中反应较慢，但不要认为是死机，也不要因为点击了确定没有反映而多点几次，这样它又从头开始计算，请耐心的的等待。2在学校的电脑上使用本软件，注意离开时备份数据到盘。（可能机房的电脑的硬盘设置了保护，一旦关机你的写入的文件会自动的清除）每一个用户有两个数据表，如用户是mww，

14、则该用户的数据表为mww调节级数据表.dbfmww压力级数据表.dbf将这两个数据复制到盘中，别的文件可以不用复制文件不要重命名，千万不要自己更改数据表中的数据，否则后面的数据都将变化，如果计算达不到要求，系统是不会为你创建报告的。如果电脑中你的数据表丢失了，你必须将备份盘中的两个文件复制到该程序的原始目录中，否则系统会找不到该文件。3整机计算的几个参数（，）是暂存态，这些数据只存到汽轮机课程设计数据汇总报表中。所以每次汇总之前你必须再计算一下整机参数（点击“确定”即可）。第三部分 报告样本汽轮机课程设计报告姓名：学号：班级：学校：华北电力大学汽轮机课程设计报告一、课程设计的目的、任务与要求通

15、过设计加深巩固汽轮机原理中所学的理论知识，了解汽轮机热力设计的一般步骤，掌握设计方法。并通过设计对汽轮机的结构进一步了解，明确主要零件的作用与位置。具体要求就是按给定的设计条件，选取有关参数，确定汽轮机通流部分尺寸，力求获得较高的汽轮机效率。二、设计题目 机组型号：B25-8.83/0.981 机组型式：多级冲动式背压汽轮机 新汽压力：8.8300Mpa 新汽温度：535.0 排汽压力：0.9810Mpa 额定功率：25000.00kW 转速：3000.00rpm三、课程设计： (一)、设计工况下的热力计算 1配汽方式：喷嘴配汽 2调节级选型：单列级 3选取参数： (1)设计功率=额定功率=经

16、济功率 (2)汽轮机相对内效率ri=80.5% (3)机械效率m=99.0% (4)发电机效率g=97.0% 4近似热力过程线拟定 (1)进汽节流损失Po=0.05*Po 调节级喷嘴前Po'=0.95*Po=8.3885Mpa (2)排汽管中的压力损失P0 5调节级总进汽量Do的初步估算 由Po、to查焓熵图得到Ho、So，再由So、Pc查Hc。 查得Ho=3474.9375kJ/kg，Hc=2864.9900kJ/kg 通流部分理想比焓降(Ht(mac)'=Ho-Hc=609.9475 kJ/kg Do=3.6*Pel/(Ht(mac)'*ri*g*m)*m+D 6调

17、节级详细热力计算 (1)调节级进汽量Dg Dg=Do-Dv=204.2179t/h (2)确定速比Xa和理想比焓降ht 取Xa=0.3535，dm=1100.0mm，并取dn=db=dm 由u=*dm*n/60，Xa=u/Ca，ht=Ca2/2 u=172.79m/s，Ca=488.80m/s ht=119.4583kJ/kg在70125kJ/kg范围内，所以速比选取符合要求。 (3)平均反动度m的选取 取m=6.50% (4)喷嘴理想比焓降hn hn=(1-m)* ht =(1-0.0650)*119.4583=111.6935(kJ/kg) (5)喷嘴前后压比n 根据h1t=ho-hn=3

18、363.2440和So'查焓熵图得到 P1=6.0231Mpa，V1t=0.0540m3/kg n=Po/Po'=8.8300/8.3885=0.7180 根据喷嘴叶型表选择TC-1A喷嘴，出汽角1=10.00° (6)喷嘴出口汽流速度C1 C1t=(2*hn)0.5=(2*111.6935*1000)0.5=458.46(m/s) 458.46m/s (7)喷嘴损失hn hn=(1-2)*hn=(1-0.9702)*111.6935=6.6011(kJ/kg) (8)喷嘴出口面积An (9)部分进汽度e 令y=hl+he=f(e) 使其一阶导数为零，即求y的极值，得

19、到e=0.3902 (10)喷嘴高度ln ln=An/(e*dm*sin(1) ln=0.0067/10000.3902/1100.0/sin10°=28.6(mm) (11)动叶高度lb lb=ln+=28.6+2.5=31.1(mm) (12)检验根部反动度r r=1-(1-m)*db/(db-lb)=1-(1-0.0650)*1100.0/(1100.0-31.1)=0.0378 (13)求动叶进口汽流相对速度w1和进汽角1 tg1=c1*sin(1)/(c1*cos(1)-u) w1=c1*sin(1)/sin(1) hw1=w12/2 hw1=289.852/2/1000=

20、42.0078(kJ/kg) (14)动叶前蒸汽参数 由h1=h1t+hn和P1查焓熵图得到 P1=6.0231Mpa S1=6.8111kJ/(kg*K) V1=0.0543m3/kg (15)动叶理想比焓降hb和动叶滞止理想比焓降hb(o) hb(o)=hb+hw1=7.7648+42.0078=49.7726(kJ/kg) (16)动叶出口汽流相对速度w2 w2t=(2*hb)0.5=(2*49.7726*1000)0.5=315.51(m/s) w2=其中由m和w2t 查图得到 (17)动叶损失hb hb=(1-2)*hb(o)=(1-0.9202)*49.7726=7.6451(kJ

21、/kg) (18)动叶后蒸汽压力P2和比容V2 由h2t和S1查P2，再由P2、h2查V2 查焓熵图得到 P2=5.8836Mpa，V2=0.0556m3/kg (19)动叶出口面积Ab Ab=Gb*V2/w2 (因未靠考虑叶顶漏气,故Gb=Gn) (20)动叶出口汽流角2 sin(2)=Ab/(e*db*lb) 2=arcsin(0.0109/0.3902/1100.0/31.1)=15.07° 根据1和2和动叶叶型表选取动叶叶型为TP-1A型 (21)动叶出口汽流绝对速度c2和出汽角2 c2=(w22+u2-2w2*u*cos(2)0.5 2=arctg(w2*sin(2)/(w

22、2* cos(2)-u) (22)余速损失hc2 (23)轮周效率比焓降hu'（无限长叶片） hu'=ht(o)-hn-hb-hc2=119.4583-6.6011-7.6451-8.6251=96.5870(kJ/kg) (24)级消耗的理想能量Eo Eo=hco+ht-u1*hc2 对于调节级Eo=ht(o)=ht ，得Eo=119.4583kJ/kg (25)轮周效率u'无限长叶片） u'=hu'/Eo=96.5870/119.4583=0.8085 (26)校核轮周效率 单位质量蒸汽对动叶所作的轮周功Wu Wu=u*(c1*cos(1)+c2*c

23、os(2) 轮周效率u u=Wu/Eo=96.5879/119.4583=0.8085 用两种方法计算所得轮周效率的误差为u=|u'-u|/u'*100% u=|0.8085-0.8085|/0.8085*100%=0.0000%<1%，符合要求 (27)叶高损失hl hl=a/l*hu' (系数a=1.6已包括扇形损失) (28)轮周有效比焓降hu hu=hu'-hl=96.5870-4.9691=91.6179(kJ/kg) (29)轮周效率u u=hu/Eo=91.6179/119.4583=0.7669 (30)叶轮摩擦损失hf Pf=K1*(u/

24、100)3*dm2/v (其中v=(v1+v2)/2，K=1.07 hf=2.1408kJ/kg (31)部分进汽损失he he=hw+hs 鼓风损失hw=w*ht，w=Be*1/e*(1-e-ec/2)*Xa3 斥汽损失hs=s*ht ，s=Ce*1/e*Sn/dn*Xa hw=0.8313 kJ/kg hs=3.5418kJ/kg he=0.8313+3.5418=4.3731(kJ/kg) (32)级的内效率i和级内功率Pi(s)和级后蒸汽比焓值h3 级的有效比焓降hi=hu-hf-he=91.6179-2.1408-4.3731=85.1040(kJ/kg) 级的内效率i=hi/Eo=

25、85.1040/119.4583=0.7124 级内功率Pi(s)=G* h3=4.9691+8.6251+4.3731+2.1408+3369.7254=3389.8335(kJ/kg) 7压力级比焓降分配和级数分配 (1)第一压力级平均直径dm(I)的确定 给定dm(I)=981.0mm 选取Xa(I)=0.4365，m=0.0700，1=11.50° ht(I)=Ca2/2=0.5*(*dm*n/60/Xa)2 =0.5*(*981.0/1000*3000.00/60*0.4365)2/1000=62.3131(kJ/kg) hn(I)=(1-m)*ht(I)=(1-0.070

26、0)*62.3131=57.9512(kJ/kg) h1t=ho-hn(I)=3389.8335-57.9512=3331.8823(kJ/kg) 查焓熵图V1t=0.0648m3/kg 第一压力级喷嘴流量为调节级流量减去前轴封漏汽量。 即Gn(I)=Go(I)=Gg-Gl =(204.2179-3.8000)/3.6=55.6716(kg/s) 喷嘴出口汽流速度c1t=(2*hn(I)0.5=(2*57.9512*1000)0.5=340.44(m/s) 由连续性方程Gn(I)=n*An*c1t/V1t，其中n为流量系数 而An=e*dm(I)*ln(I)*sin(1)求取ln=17.7mm

27、>12mm ，符合要求。 (2)末级平均直径的确定 给定dm(z)=1019.5mm (3)确定压力级平均直径的变化 采用作图法 (4)压力级的平均直径dm(平均) dm(平均)=(AB+(1-1)+(2-2)+CD)/(m+1)*k=999.5mm (5)压力级的平均比焓降ht(平均)ht=0.5*(*dm(平均)*n/60/Xa(平均)2 选取平均速比Xa(平均)=0.4367 ht(平均)=0.5*( (6)压力级级数的确定Z Z=(1+)*ht(p)/ht(平均)，(为重热系数) 其中ht(p)=ho-hc'=3389.8335-2898.8591=490.9744(kJ

28、/kg) ht(p)为压力级的理想比焓降，压力级入口ho=调节级出口h3 Z=(1+0.050)*490.9744/64.6263=7.9770 取整Z=8 (7)各级平均直径的求取数据见数据汇总报表 (8)各级比焓降分配 根据求出的各级平均直径，选取相应的速比，求出各级的理想比焓降ht ht=0.5*(*dm*n/60/Xa)2 (9)各级比焓降的修正 在拟定的热力过程线上逐级作出各级理想比焓降ht,计算h h=(1+)* ht(p)-ht=-0.1029(kJ/kg) (10)检查各抽汽点压力值是否符合要求 其误差小于2%，符合要求 (11)最后按照各级的dm和ht求出相应的各级速比Xa

29、8压力级详细热力计算 (1)本级的比焓降ht和本级滞止比焓降ht(o) 由调节级的计算结果，已知本级的Po，ho，Po(o)，hco， 由压力级比焓降分配，已知本级的P2，dm，Gn 由P2和So查h2t'=2970.6925kJ/kg 本级比焓降ht=ho-h2t'=3036.2443-2970.6925=65.5518(kJ/kg) 本级滞止比焓降ht(o)=ht+o*hco=65.5518+2.8358=68.3876(kJ/kg) (2)选取平均反动度m 选取m=0.0900 (3)喷嘴的理想比焓降hn hn=(1-m)*ht=(1-0.0900)*2970.6925=

30、59.6521(kJ/kg) (4)喷嘴的滞止理想比焓降hn(o) hn(o)=hn+o*hco=59.6521+2.8358=62.4879(kJ/kg) (5)喷嘴的出口汽流理想速度c1t c1t=(2*hn(o)0.5=(2*62.4879*1000)0.5=353.52(m/s) (6)喷嘴出口汽流实际速度c1 (7)喷嘴损失hn hn=(1-2)*hn(o)=(1-0.9702)*62.4879=3.5254(kJ/kg) (8)圆周速度u u=*dm*n/60=*1019.5/1000*3000.00/60=160.14(m/s) (9)级的假想速度Ca Ca=(2*ht(o)0.

31、5=(2*68.3876*1000)0.5=369.83(m/s) (10)假想速比Xa Xa=u/Ca=160.14/369.83=0.4330 (11)喷嘴等比熵出参数h1t h1t=ho-hn=3036.2443-59.6521=2976.5922(kJ/kg) (12)喷嘴前后压力比n=P1/Po(o)=1.0052/1.2948=0.7763 (13)选取喷嘴型式和出汽角1 选TC-1A喷嘴，出汽角1=12° (14)喷嘴出口面积An (15)喷嘴高度ln ln=An/(e*dm*sin(1) (16)喷嘴出口实际比焓降h1 h1=h1t+hn=2976.5922+3.52

32、54=2980.1176(kJ/kg) (17)动叶进口汽流角1和相对速度w1 1=arctg(c1*sin(1)/(c1*cos(1)-u) w1=(c12+u2-2*u*c1*cos(1)0.5 (18)动叶理想比焓降hb hb=m* (19)动叶滞止理想比焓降hb(o) hb(o)=hb+hw1=5.8997+17.9021=23.8018(kJ/kg) (20)动叶出口理想汽流速度w2t w2t=(2*hb(o)0.5=(2*23.8018*1000)0.5=218.18(m/s) (21)动叶出口实际汽流速度w2 (22)动叶损失hb hb=(1-2)*hb=(1-0.9312)*5

33、.8997=3.1713(kJ/kg) (23)动叶后参数P2，V2 根据h2、P2查焓熵表得到 P2=0.9810Mpa，V2=0.2452m3/kg (24)动叶出口面积Ab (25)动叶高度lb lb=ln+=50.3+3.00=53.3(mm) (26)检验根部反动度r r=1-(1-m)*(db-lb)/db (27)计算动叶出汽角2 2=arcsin(Ab/(e*dm*lb) (28)根据1和2在动叶叶型表中选取动叶型号 选TP1A型 (29)动叶出口绝对速度c2和方向角2 c2=(w22+u2-2*w2*u*cos2)0.5 2=arctg=(w2*sin(2)/(w2*cos(

34、2)-u) (30)余速损失hc2 hc2=c22/2=75.542/2/1000=2.8531(kJ/kg) (31)轮周有效比焓降hu'(无限长叶片) hu'=ht(o)-hn-hb-hc2 =68.3876-3.5254-3.1713-2.8531=58.8378(kJ/kg) (32)级消耗的理想能量Eo (33)轮周效率u' u'=hu'/Eo=58.8378/68.3876=0.8604 (34)校核轮周效率 单位质量蒸汽对动叶所作的轮周功Wu Wu=u*(c1*cos(1)+c2*cos(2) 轮周效率u=Wu/Eo=58.6686/68.

35、3876=0.8579 u=|u'-u|/u'*100%=0.0029小于1%，满足要求。 (35)叶高损失hl hl=a/l*hu'= (36)轮周有效比焓降hu (考虑叶高损失) hu=hu'-hl=58.8378-1.8716=56.9662(kJ/kg) (37)轮周效率u=hu/Eo=56.9662/68.3876=0.8330 (考虑叶高损失) (38)叶轮摩擦损失hf 其中Pf=K1*(u/100)3*dm2/v，hf=Pf/G Pf=1.0700*(160.1400/100)3*(1019.5000/1000)2/0.2452=18.6268(k

36、J/kg) hf=18.6268/47.9771=0.3882(kJ/kg) (39)漏气损失h 隔板汽封齿的平均直径dp=590.0mm 隔板汽封间隙p=0.5mm 汽封齿数Zp=10 则有隔板漏气损失hp=Ap/An*(Zp0.5)*hi' 这里Ap=*dp*p hi'=ht(o)-hn-hb-hl-hc2 =68.3876-3.5254-3.1713-1.8716-2.8531=56.9662(kJ/kg) Ap=*590.0/1000*0.5/1000=0.0009(m2) 选取：叶顶轴向间隙z=1.5mm围带边厚度s=0.3mm z(平均)= 1.5/53.3=0.0281(kJ/kg) 由m与db/lb查取t，由z/s查取1，由z和u/Ca查取2， 动叶顶部漏气损失 ht=1*z(平均)