浏阳河隧道仰拱栈桥设计及强度计算

1、长沙市浏阳河隧道一标暗挖段仰拱栈桥设计及结构强度检算中国中铁股份有限公司浏阳河隧道项目部2008年 10月1、全幅封闭仰拱施工方法为了加快施工速度，确保仰拱施工质量，浏阳河隧道左右线宜采用全幅封闭仰拱施工工艺。首先进行仰拱土方开挖，仰拱槽段土方采用松动爆破开挖，挖掘机配合修边及装碴，大型自卸汽车运输。仰拱槽段开挖完毕后进行初支型钢拱架成环支护，型钢间距50.8m （同上部初支型钢拱架间距），与上部初支型钢拱架采用 螺栓连接，使拱架封闭成环，纵向采用小22钢筋牢固焊接，钢筋环向间距1.0m。初支型钢拱架成环支护后，即进行仰拱砼双层钢筋制安，完成后即可进行仰拱碎浇注工作，仰拱碎为C25防水碎，灌注

2、至二衬碎设计高度后并达一定强度后，在其上接着回填C15碎至仰拱设计高度。仰拱一次施工完毕，每一次施作长度为6m。由于不影响二衬施工，边墙水沟在拱墙二衬完成后进行施工，仰拱上约36cm复合路面待隧道贯通后施工。为了减少仰拱施工对隧道内运输线路的干扰，在前方工作不需要运输时即进行槽段土方开挖，初步完成后即在仰拱槽段上方架设两片自制简易仰拱栈桥，以备大型自卸汽车通过仰拱施工段。由于并不干扰隧道内运输线路，在仰拱槽段上方通车的同时，可对仰拱进行一次性全幅施工（包括仰拱二衬钢筋砼施工及仰拱砼回填）。仰拱砼施工由专业作业队施工，确保仰拱施工段距前方开挖面不超过50 m，确保仰拱施工段距后方拱墙二衬约 50

3、m并与拱墙二衬平行作业，均衡向前推 进。仰拱施工总的要求是：仰拱开挖断面符合设计要求，不许欠挖；施作仰拱混凝土前应清除隧底虚碴、杂物和积水；超挖部分采用同级混凝土回填。2、全幅封闭仰拱施工工艺为保证砼“尺寸准确，强度合格，内实外美，不渗不漏”，把二次衬砌砼以管沟盖板顶下15cm为分界线，分边墙基础及拱墙两部分施工。 分界线以上部 分用模板台车整体浇注，分界线以下部分用人工立模浇筑。施工顺序：仰拱（有仰拱地段）超前-边墙基础-拱墙衬砌-人工立模沟槽施工。衬砌施工采取仰拱超前的施工方法，砼采用甲供的商品砼，由混凝土搅拌车运至工地现场，输送泵泵送，插入式及附着式振捣器振捣。仰拱、边墙基础钢筋绑扎前首

4、先检查净空尺寸，合格后根据测量放样的水平、中线点，设置定位钢筋，再安装主筋，保证钢筋位置的正确。堵头模板处预留的接头钢筋及与拱墙衬砌钢筋接茬处均长短错开，保证满足钢筋焊接需要，钢筋焊接采用帮焊接头。仰拱、边墙基础混凝土浇注过程中，根据混凝土浇注的进度将拼装式大样 钢模固定在钢筋骨架上方，保证仰拱混凝土的拱形。边墙基础模板安装牢固， 碎浇注高度一致。混凝土浇注采用混凝土输送泵浇注，插入式振捣器捣固，浇 注完成后及时洒水养护。仰拱、边墙基础碎浇注达到一定强度后，浇注填充碎。3、防运输干扰仰拱栈桥加工建议采用I 20工字钢制作仰拱栈桥，其由2根工字钢并排双面焊接成1组 单片梁，共4组组成一单片仰拱栈

5、桥，栈桥表面用 5mnS钢板进行横向连结。 各组工字钢之问问距约10cm每组工字钢（双根）宽约0.1*2=0.2m ,共4组工 字钢（双根）组成宽约1.1m宽的单片仰拱栈桥，组成的仰拱栈桥长约 8m某隧道加工好后并在现场应用的防运输干扰仰拱栈桥如图片1所示。图1某隧道现场所应用的防运输干扰仰拱栈桥图片4、防运输干扰仰拱栈桥设计及强度验算4.1 仰拱栈桥设计防运输干扰仰拱栈桥能在无轨运输快速施工中发挥重要作用。正是因为其 影响着隧道运输线路的通畅与否，所以仰拱栈桥的设计非常关键，其强度及稳 定性需要进行验算。（1）仰拱施工时上方通行车辆分析右线施工中采用大型运输车辆进行无轨运输。进行无轨运输时均

6、存在一个 运输系统对仰拱施工干扰的问题。但仰拱上方通行车辆与仅为前方开挖工作面 开挖及支护工序服务，并不通行衬砌施工车辆。故通过架设于仰拱上方栈桥的 主要机械可能为斯太尔25T自卸汽车、ZL50C装载机、东风自卸汽车、北方奔 驰自卸汽车、PC220挖掘机等，其自重、宽度等列于表1:表1仰拱栈桥上方通行主要机械参数表序号设备名称空载重量行走宽度轮胎宽度轮距净宽1斯太尔12T25T2795mm645mm1505mm2PC22021.7T21.7T2880mm500mm1880mm3ZLC5022.77T22.77T2950mm645mm1560mm4东风5T15T2500mm550mm1400mm

7、(2)仰拱栈桥承载确定通过表1可知，本计算以斯太尔自卸汽车重载时作为仰拱栈桥的验算荷载。但为了安全，计算以30T的公路大型自卸汽车为验算荷载(公路工程技术 规范)。计算出的仰拱栈桥只承载一辆300KN的汽车。300KN汽车技术参数如表2所示。表2 300KN汽车技术参数表总重前轴重后轴重轴距轮距前轮着地宽度及长度后轮着地宽度及长度外形尺寸KNKNKNmmmmm300602*120 4+1.4 1.80.3*0.20.6*0.28*2.5(3)设计每片梁宽度及工字钢数量据表2中所列斯太尔轮胎宽度(0.60m),并考虑斯太尔自卸汽车行走宽度 (0.4m),故设计仰拱栈桥单片宽度为1.0m。双片仰拱

8、栈桥中心距离为1.8m (300KN自卸汽车的轮距1.8m),则仰拱栈桥的外缘宽度2.8m,内缘宽度为0.8m。施工常用的工字钢有I20、122a 125a I28a ,上述各型工字钢参数如表 4 所示。表4各型工字钢参数工字钢型号I20I22aI25aI28a单位(kg/m)27.93338.143.4惯性距(cm4)237034005023.547114.14截回模量(cm3)237 ；309401.88P 508.15腿宽(mm)100110116122高度(mm)P200 1220250280设计仰拱栈桥拟采用I 20工字钢作为仰拱栈桥承载结构，由8根I 20型钢 并排全长双面焊接作为

9、主要仰拱承载梁，仰拱栈桥设计为双片，8根工字钢组成一片仰拱栈桥，每片仰拱栈桥承载汽车一侧轮胎施给的重量。假设浏阳河隧道仰拱一次施工长度为 6m,确定仰拱栈桥的长度为9m沿隧 道轴线方向仰拱栈桥与仰拱槽搭接长度为 1.5m。4.2 仰拱栈桥最不利受力状态下结构强度验算(1)仰拱栈桥上通过荷载分析由于所设计的仰拱栈桥长达9ml 300KN自卸汽车前中排轮轮心距为4.0m,中后排轮轮心间距为1.4m。斯太尔重型自卸汽车实物图片如图 2所示。一 U图2 斯太尔重型自卸汽车由于拟所采用的仰拱栈桥较长（跨径达到6m，需要计算仰拱栈桥在移动荷载作用下其应力响应，而不能仅仅进行静力分析。隧道内大型汽车运输速度

10、一般在 15km/h左右，即300KN自卸汽车在仰拱栈 桥上的行走速度约是4.0m/s o300KN自卸汽车前轴承载约6T,前排轮单侧轮胎承载约3T;后轴重约24T, 由两个间距1.4m的中后排轮承载，即每排轮胎承载约 12T。每排有中有4只轮 胎，则中后排每只轮胎承载约3T。又根据表2知单只车轮接地时长约0.2m,其 与长约6m的仰拱栈桥相比，其可视为集中荷载。设计的仰拱栈桥是由双根I 20型钢并成一片组合梁并间距0.1m放置4片 组合梁组合而成，即宽约0.6m的中后排单侧轮（2只）会作用于2片组合梁 （0.2+0.1+0.2+0.1=0.6m ）上，则单只轮胎（宽约0.3m）将始终是作用于

11、一片 组合梁上（宽约0.2m）,故单只轮胎的接地面积为 0.20*0.20=0.04m 2。单轮接 地压 30000/0.04=750000Pa。对于单根I 20型钢而言，其顶面宽约0.1m,即当300KN汽车通过时，单根 型钢将承载单只轮胎施于其约 750000*0.1*0.2=15000N的荷载。一根型钢同时 有三个轮胎作用其上，接地长度一共达到 0.6m。即在单根型钢上承载有三个长 度约0.2m的15000N的集中荷载，相距分别为前中轮心距为 4ml中后轮心距为 1.4m。（2）计算模型及简化条件可将300KN的自卸汽车通过仰拱栈桥时，仰拱栈桥在移动荷载作用下的应 力响应问题简化为：三集

12、中荷载（15000N）同时作用于一简支梁上，该简支梁 一侧固定较支；一侧为可动较支，即其可在水平方向移动。三集中荷载的移动 速度4.0m/s ,间距分别为4.0 m、1.4m。因为工字钢钢梁的质量与其上荷载相 比较小，本计算中可对之忽略不计。300KN自卸汽车轮胎宽约0.6m,在通过仰拱栈桥时，应该只是中间总宽约 0.7m的2组单梁（每组双根）为主要承载梁，左右侧的二组单梁基本上处于空 载状态。即单片仰拱梁的有效工作宽度为 0.4m（2组单片组合梁），但由于横向 连结钢板的作用，该空载的二组单片组合梁亦会分担一部分荷载。即需要考虑 栈桥荷载横向分布系数，亦就是说作用在单根型钢上的荷载会比上述计

13、算结果 （15000N要小一些。考虑到本仰拱栈桥中横向连结钢板的横向联结刚度不是 很强，即轮压荷载主要是由中间 2根单片组合梁承载。但为了增大安全系数， 仍假设中间2片组合梁承载约100%勺轮压，进行仰拱栈桥强度或刚度验算时主 要以中间2根单片组合梁所受内力为主，其承载单只轮压约为15000N拟采用ANSYS?序中的Beam188（空间）的模型对仰拱栈桥进行强度或刚 度检算。确定的计算模型如图3所示。断面为I 20型钢。图3仰拱栈桥简化计算模型首先选择I 20作为仰拱栈桥，弹性模量为210GPa泊松比为0.3,密度为 7800Kg/n3o边界条件为一侧固定较支，另一侧为可动较支。将6m的长的仰

14、拱栈桥模型划分为12个单元，则300KN自卸汽车通过每单 元时间为0.125s ,单轮通过整个仰拱栈桥时间为1.5s ,自前轮上栈桥始至后轮 下栈桥止，每单轮需要行走约6+1.4+4=11.4m,共有23个荷载步，每荷载的子 步数设为10个。查（GB706-65）表得知I 20型钢截面几何参数为：高度 h=200mm腿宽 b=100mm 腰厚 d=7mm 平均腿厚 t=11.4mmo21将以上截面几何参数输入ANSY就序后，可得出I 20型钢截面其它几何参数如图4所示（单位：断面积为m2,惯性矩为m4o抗弯,g量为m3）。1 x Cantoljfq - Figwi n rCur-2.14i i

15、 i i,1j TiiaiF卜.,jji111 1huisavWWmUAa1WU.Sint 肥 QraErf T = mE-H 皿UBJT CeXltEf Zfihr-inr Cart* YTSlwMir Carr.-HeiWunxLna Ctnubtml -*lfiE-07XtxcEiJjGttL Oqeis tfimL .1J22TGBQtjrojjdl t .1J&0F,-1.7CEtraXU ZA.FMI=.DO352 IWV图4 I 20型钢截面几何参数图（单位：国标）（3）计算结果将上参数输入所建立的ANSYSC件，实物建模后得到以下模型图，如图所示。图5单片仰拱栈桥模型图本模拟计

16、算中设定分析类型为瞬态分析法，在瞬态分析法中选完全分析法进行后处理，完全分析法采用完整的系统矩阵计算结构的瞬态响应，能较好地 模拟仰拱栈桥型钢的变形及受力。由于需要对仰拱栈桥最不利受力状态下结构强度进行验算，首先就需要知 道汽车在仰拱栈桥上行走时的最不利荷载位置。通过将车轮负载转化为集中荷 载在模型（梁单元组成）上自梁端走至梁尾，可得到各单元在不同时刻的时程 曲线，再根据时程曲线，可得到汽车前中后排轮行走至何位置时产生的挠度最 大，这一位置即是整个仰拱栈桥的最不利荷载位置。经过后处理，可得到模型中间数个节点的挠度变化曲线，如图 6所示。AN TV 25 20G&PUTT g 1图6仰拱栈桥I

17、20型钢模型中间数个节点挠度时程曲线自图6可知，有限元模型上第8号节点在车辆动载运行过程中挠度最大， 达到了 0.020m,其次是7、9号节点，5、11号节点在上图7个节点中挠度最小， 可从上图中发现以下规律，即是距离 8号节点愈远，挠度愈小。即使将所有节 点的挠度曲线进行对比，此规律仍是成立的。仰拱型钢有限元模型长为6m共被划分为12个单元，1、2号节点被分配 给起始点与结束点，起始位置为 3号节点，这样，8号节点就位于有限元模型 的正中间，为中间节点，即对本有限元计算而言，在动载运行过程中，有限元 模型中间节点挠度最大。这与有关理论分析结果是一致的，即跨中对动载的响 应最大。此跨中即为整个

18、仰拱栈桥中最不利荷载位置。汽车在仰拱栈桥上通行时间约2.875s。上述各节点挠度曲线均反映出在动 载行走至2.0s时，有限元模型上节点或单元对动载达到响应最大。 而对应有限 元计算过程可知，2.0s时为300KN汽车前轮彳T走至第16载荷步。即汽车前轮 已离开仰拱栈桥，其距仰拱后边缘约 2.0m；而汽车中后排轮刚好对称分布于仰拱栈桥跨中位置，此时仰拱栈桥跨中挠度达到了最大，此位置即仰拱栈桥最不 利位置。示意如图7所示。前排轮跨中IVJCfiL SXJUTIOJSUB TQ.Of 791 .01556b,00015.013344图7仰拱栈桥负300KN汽车动载时其最不利位置示意图根据此最不利位置

19、，应用程度进行后处理，可得到单根I20工字钢在第16载荷步时的位移、应力云图，并得到相应的量大值。计算出的位移、应力云图 如图8、9所示。AN25 2DtJa15:09:21PUTT TO, 1.126E-03.03444d.0匚羽光.00.214.006672. ”1蹩图8最不利荷载位置仰拱型钢位移图他工肛KujncuMZV 及 2CCBL5lO6：45EL0T WO, ITtELlE3nB -107ME-2x3ME-D4,2fl6E4aB9Z&Wa.738E+E8,9B5E-KJB，二配十住.曳|如十3丸干08-f，l，UUE*09图9最不利荷载位置仰拱型钢应力云图自图8、9可知，斯太尔自

20、卸汽车在仰拱栈桥上方行走，当汽车中后排轮位 于栈桥跨中两侧时，此时前轮已离开栈桥约1.7m的距离，仰拱栈桥会达到最大 位移及应力响应，最大变位达到了 20.015mm单根I 20型钢所受最大弯曲应力 达到了 111MPa同样，应用后处理程序，可得到单根I 20工字钢在第16载荷步时的剪力、弯矩云图，并得到相应的量大值。如图 10、11所示LUE STRESSSTTEFICn.T -10TIT&=2JUN I JIAM JIO- 25 2DDE1S:OT:3SPLC M 142=3羽E5-1L692-6370-1059-90(2fi-37141597图10最不利荷载（16荷载步）位置仰拱栈桥型钢

21、剪力云图图10最不利荷载（16荷载步）位置仰拱栈桥型钢弯矩云图自图10、11可知，最不利荷载位置时，其最大剪力达到了12221N,最大弯矩达到了 26080N-M最大剪力位于两侧固定处，最大弯矩位于跨中。为了对比，现将汽车位于最不利荷载位置附近几个节点时的栈桥型钢承载 的变形、应力、所受剪力、弯矩云图示如下各图。当汽车中后排轮中间点距栈桥跨中还有 0.5m时（最不利荷载步左侧），即 第15荷载步时，单根I 20型钢变形、弯曲应力剪力、弯矩云图分别如图11、12、13、14 所示。AN.1C7E-09,000595.012653.OPL91图11汽车中后排轮中间点距跨中-0.5m （左侧）时单根

22、I 20型钢变形云图-0.5m （左侧）时单根I 20型钢弯曲应力云图图12 汽车中后排轮中间点距跨中图13汽车中后排轮中间点距跨中-0.5m （左侧）时单根I 20型钢剪力云图ANLBE ETRESSSTE-15SEB =10 T1M1-1.875 涮:I JMnrzsioe-EUH=5t -笈讽 H2ZW-Z2比* 25 2(M&ir.：?7EWT 皿 I-25LO6-aQ16-11S21-9S3B-4749制曾iT7 鲫2rasaa -7a*-2204图14 汽车中后排轮距跨中-0.5m （左侧）时单根I 20型钢弯矩云图自上各图所知，当300KN气车中后排轮中间位于距栈桥跨中还有 0.

23、5m时, 仰拱栈桥最大变位达到了 19.34mm单根I 20型钢所受最大弯曲应力达到了 107MPa均小于15荷载步时的变形及应力。同样，15荷载步时，其最大剪力达到了 13593N,最大弯矩达到了 25106N-M当汽车中后排轮中间点超过栈桥跨中 0.5m时（最不利荷载步右侧），即第 17荷载步时，单根I 20型钢变形、弯曲应力剪力、弯矩云图分别如图15、16、17、图16汽车中后排轮中间点超过跨中0.5m （右侧）时单根I 20型钢应力云图LINE SIP1SSSUB =10 mE-L125JIAI4 r JIW JHm -9616ELM-LHRK =155 天ANM 216：54：s05

24、PLOT 41-4027二一5 二1274115536ELEM-L2图17汽车中后排轮中间点超过跨中0.5m （右侧）时单根I 20型钢剪力云图LB4E WniESSIEE17-10辟N即13FT?： -*=E1ELEM-7M?鼾-LJ06KTFM-1AN16 25 笺XUeSiICEU7T NO. L-18525-13-7776-2406图18汽车中后排轮中间点超过跨中0.5m （右侧）时单根I 20型钢弯矩云图自上各图所知，当300KN汽车中后排轮中间点越过距栈桥跨中 0.5m时，仰 拱栈桥最大变位达到了 19.946mm单根I 20型钢所受最大弯曲应力达到了 113MPa该荷载步时变形小

25、于15荷载步，但其承载的应力大于16荷载步时的 111MPa17荷载步时，其最大剪力达到了 15536N,最大弯夕!达到了 26581NJ- M当汽车中后排轮中间点距栈桥跨中还有 1m时（最不利荷载步左侧），即第 14荷载步时，单根I 20型钢变形、弯曲应力云图分别如图 19、20所示。AN.9C5E-10.004029,006058, 并.016116.0314如 ”.1MTW*01*16.DU图19汽车中后排轮中间点距跨中 -1m （左侧）时单根I 20型钢变形云图AIMSTFP-14BJE -1QTfNE-1-75MOV 25 2008 16:11;23Fmr g L.329ETJ4.2

26、33ZHB&卜 46 阻3口 口叱句&+妇至-1-山山.5 一 EilJd一HLL,口上61口口哑上图20汽车中后排轮中间点距跨中 -1m （左侧）时单根I 20型钢弯曲应力云图自上二图所知，当300KN汽车中后排轮中间位于距栈桥跨中还有 1m时，仰 拱栈桥最大变位达到了 18.13mm单根I 20型钢所受最大弯曲应力达到了 105MPa均小于15荷载步时的变形及应力。同样，当汽车中后排轮中间点超过栈桥跨中 1m时（最不利荷载步右侧）， 即第18荷载步时，单根I 20型钢变形、弯曲应力云图分别如图 21、22所示。图21汽车中后排轮中间点超过跨中1m （右侧）日单根I 20型钢变形云图图22 汽车中后排轮中间点超过跨中1m (右侧)日单根I 20型钢应力云图自上二图所知，当300KN汽车中后排轮中间越过栈