满堂支架验算复习课程

1、现浇箱梁支架设计验算1、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求现浇箱梁支架采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的 横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵 向设15X 15cm方木；纵向方木上设 10X 10cm的横向方木，其中在墩顶端 横梁和跨中横隔梁下间距不大于 0.25m （净间距0.15m）、在跨中其他部位 间距不大于0.3m （净间距0.2m）。模板宜用厚1.8cm的优质竹胶合板，横 板边角宜用4cm厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。 支架纵横均按图示设置剪刀撑，其中横桥向斜撑每 2.0m 设一道，纵桥向斜 撑沿横桥向共设45道。立杆的纵

2、、横向间距及横杆步距等搭设要求如下：采用立杆横桥向间距x纵桥向间距x横杆步距为60cmx 60cmx 120cm和60cmX 90cmX 120cm两种布置形式的支架结构体系，其中：墩旁两侧各 4.0m范围内的支架采用60cmX 60cmX 120cm的布置形式；除墩旁两侧各4m 之外的其余范围内的支架采用 60cmX 90cmX 120cm的布置形式。扣件式钢 管满堂支架及工字钢平台支架体系构造图见附图（一）（二） 。2、现浇箱梁支架验算 该现浇连续梁为单箱单室，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。、荷载计算1 、荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： q

3、1 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取 2600kg/m3。 q 2 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计精品文档算，经计算取I.OkPa (偏于安全)。q3施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算 模板及其下肋条时取2.5kPa ;当计算肋条下的梁时取1.5kPa ;当计算支架立柱及替他承载构件时取 I.OkPa。q4 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。q 5新浇混凝土对侧模的压力。q6倾倒混凝土产生的水平荷载，取 2.0kPa。q?支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：满堂钢管支架自重立杆横桥向间距X立杆纵桥向间距X横

4、杆步距支架自重q?的计算值(kPa)60cmX 60cmX 120cm2.9460cmX 90cmX 120cm2.212、荷载组合模板、支架设计计算荷载组合模板结构名称何载组合强度计算刚度检算底模及支架系统计算(1) +(1) +侧模计算+3、荷载计算精品文档(1)、箱梁自重一一qi计算根据结构特点，现取4个特殊截面进行验算 A-A截面处qi计算：A-A根据横断面图，则:qiW =Yc A26 5.5 1.2 0.25 2 1.675.5= 2567kPa取 1.2 的安全系数，则 qi= 25.67 x 1.2 = 30.8kPa注：B箱梁底宽，取5.5m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内

5、计算偏于安全。 B-B截面处q1计算:B-B根据横断面图，则:W Yc A 26 5.5 1.2 025 2 32“门qi =二乂=1844kPaB B55取 1.2 的安全系数，则 qi = 18.44 x 1.2 = 22.1kPa注：B箱梁底宽，取5.5m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 C-C截面处q1计算：根据横断面图，贝心C-Cq1W_Yc AB B26 5.5 1.2 0.25 25.5=3356kPa取 1.2 的安全系数，则 q1 = 33.56 x 1.2 = 40.3kPa注：B箱梁底宽，取5.5m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 D-D截面处

6、q1计算:D-D 根据横断面图，贝心qi = W = Y-A = 26 55 1.2 0.4 1.25 2 =35.9MPaB B55取 1.2 的安全系数，则 qi= 35.93 x 1.2 = 43.1kPa注：B箱梁底宽，取5.5m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内 计算偏于安全。（2）、新浇混凝土对侧模的压力一一q5计算因现浇箱梁采取水平分层以每层 30cm高度浇筑，在竖向上以V=1.2m/h 浇筑速度控制，砼入模温度 T=28C控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压 力q5=Pm K r hK为外加剂修正稀数，取掺缓凝外加剂K=1.2当 V/T=1.2/28=0.043 > 0.03

7、5h=1.5+3.8V/T=1.68mq5=Pm K r h 1.2 25 1.6850.4KPa、结构检算1、扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆 式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴 心相接，且横杆的“卜”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后 的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高 于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%。本工程现浇箱梁支架按© 48x 3.5mm钢管扣件架进行立杆内力计算，计 算结果同样也适用于 WDJ多功能碗扣架（偏于安全）。A-A截面

8、处在桥墩旁两侧各4m范围内，钢管扣件式支架体系采用60X 60X 120cm的布置结构，如图:小横杆斜撑立杆模板横向单位：m、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为NC= 30kN (参见公路桥涵施工手册中表13-5)。 立杆实际承受的荷载为：N=1.2 (N31+NG2K)+0.85 X 1.4艺NQk (组合风 荷载时)Ns1支架结构自重标准值产生的轴向力；N32构配件自重标准值产生的轴向力艺Nq施工荷载标准值；于是，有：N31K=0.6 X 0.6 X q1=0.6 X 0.6 X 30.8=11.088KNNs2K=0.6 X 0.

9、6 X q2=0.6 X 0.6 X 1.0=0.36KN艺 M=0.6 X 0.6 X (q3+q4+q7)=0.36 X (2.5+2.0+2.94)=2.679KN故：N=1.2 (N31K+N32K)+0.85 X 1.4 艺 Mk=1.2 x( 11.088+0.36 ) +0.85 X1.4 X 2.679=16.93KN v N= 30KN，强度满足要求。精品文档、立杆稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆 的稳定性计算公式：N/A+MWW fN钢管所受的垂直荷载， N=1.2 (NGi+NM +0.85 X 1.4艺Nqk (组合 风荷载时)，同前

10、计算所得；f 钢材的抗压强度设计值，f = 205N/mm参考建筑施工扣件式钢管 脚手架安全技术规范表 5.1.6 得。A© 48mrX 3.5 mm钢管的截面积 A= 489mm一轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比入查表即可求得。i 截面的回转半径， 查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录 B得 i = 15.8 mm。长细比入=L/i。L 水平步距，L= 1.2m。于是，入=L/i = 76,参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 查附录C得=0.744。M计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；2MW=0.85X1.4X WKX LaX h2/10WK=0.7u zX usX

11、 w0Uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表得 uz=1.38u s风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表6.3.1 第 36 项得： us=1.2W0基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4 W0=0.8KN/m2故： WK=0.7uzX usXw0=0.7X 1.38X 1.2X0.8=0.927KNLa立杆纵距0.6m;h立杆步距1.2m,2故： MW=0.85X 1.4X WKX LaXh2/10=0.095KNW 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范 附表B 得 W=5.08则，N/ A+M/W= 16.93*10 3/ ( 0.744*489 ) +0.095*10

12、 6/ (5.08*10 3)=65.24KN/mrh< f = 205KN/mm计算结果说明支架是安全稳定的。(2) B-B截面处跨中4m 16m范围内，钢管扣件式支架体系采用 60x 90x120cm的布置结构，如图。、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N= 30kN (参见公路桥涵施工手册中表13- 5)。立杆实际承受的荷载为：N=1.2 (Ns1k+Ns2k) +0.85 x 1.4艺NQk (组合风荷 载时)N31支架结构自重标准值产生的轴向力；N32K构配件自重标准值产生的轴向力艺N施工荷载标准值；于是，有：N31K=

13、0.6 x 0.9 x q1=0.6 x 0.9 x 22.1=11.934KNNs2K=0.6 x 0.9 x q2=0.6 x 0.9 x 1.0=0.54KN艺 N3k=0.6 x 0.9 x (q3+s+q7)=0.54 x (2.5+2.0+2.21)=3.624KN贝N=1.2 (N31K+N32K)+0.85 x 1.4 艺 =1.2 x( 11.934+0.54 ) +0.85 x1.4 X 3.624=19.28KNv N= 30KN，强度满足要求。、立杆稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆 的稳定性计算公式：N/A+MWC fN钢管所受的垂直

14、荷载， N=1.2 (N31+M2K)+0.85 X 1.4艺Nqk (组合 风荷载时)，同前计算所得；f 钢材的抗压强度设计值，f = 205N/m皤考建筑施工扣件式钢管 脚手架安全技术规范表 5.1.6 得。A© 48mrX 3.5 mm钢管的截面积 A= 489mm 一轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比入查表即可求得。i 截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规 范附录B得i = 15.8 mm。长细比入=L/i。L水平步距，L= 1.2m。于是，入=L/i = 76,参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 查附录C得=0.744。M计算立杆段有风荷载设计值产生的

15、弯距；2MW=0.85X 1.4X WKXLaXh2/10WK=0.7u zX usX w0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表得uz=1.38us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表第36 项得： us=1.2w基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4 W0=0.8KN/mi故： WK=0.7uzX usXW0=0.7X1.38X 1.2X 0.8=0.927KN/ m 2La立杆纵距0.9m;h立杆步距1.22故 ： MW=0.85 X 1.4 X WKX LaX h2/10=0.85 X 1.4 X 0.927 X 0.9 X21.22/10=0.143KNV截面模量查表建筑

16、施工扣件式脚手架安全技术规范附表B得W=5.08贝卩，N/A+M/W= 19.28*10 3/ (0.744*489 ) +0.143*106/ (5.08*10 3)=81.143KN/mrr f = 205KN/mm计算结果说明支架是安全稳定的。(3) C-C截面处在桥墩旁两侧各4m范围内，钢管扣件式支架体系采用 60X 60X 120cm的布置结构，如图:单位：m横向、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N= 30kN （参见公路桥涵施工手册中表13-5）。 立杆实际承受的荷载为：N=1.2 （N31+NG2K）+0.85 X 1.

17、4艺No< （组合风荷载时）N31支架结构自重标准值产生的轴向力；N32构配件自重标准值产生的轴向力艺Nq施工荷载标准值；于是，有：Ns1K=0.6 X 0.6 X q1=0.6 X 0.6 X 40.3=14.508KNNG2k=0.6 x 0.6 x q2=0.6 x 0.6 x 1.0=0.36KN艺 NQk=0.6 x 0.6 x 03+5+5)=0.36 x (2.5+2.0+2.94)=2.679KN故：N=1.2 (N31K+N32K)+0.85 x 1.4 艺 Mk=1.2 x( 14.508+0.36 ) +0.85 x1.4 x 2.679=21.03KN v N=

18、30KN，强度满足要求。、立杆稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆 的稳定性计算公式：N/A+MWW fN钢管所受的垂直荷载， N=1.2 (N31+M2K)+0.85 x 1.4艺Nqk (组合 风荷载时)，同前计算所得；f 钢材的抗压强度设计值，f = 205N/m皤考建筑施工扣件式钢管 脚手架安全技术规范表 5.1.6 得。A 48mrx 3.5 mm钢管的截面积 A= 489mm一轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比入查表即可求得。i 截面的回转半径， 查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录 B得 i = 15.8 mm。长细比入=L/i。L 水平步距

19、，L= 1.2m。于是，入=L/i = 76,参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 查附录C得=0.744。M计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；2MW=0.85x1.4x WKx Lax h2/10WK=0.7u zx usx w0Uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表得uz=1.38u s风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表6.3.1 第 36 项得： us=1.2W0基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4 W0=0.8KN/m2故： WK=0.7uzx usxw0=0.7x 1.38x 1.2x0.8=0.927KNLa立杆纵距0.6m;h立杆步距1.2m,精品文档故：M

20、W=0.85 X 1.4 x W Lax h2/10=0.095KNW截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附表B 得 W=5.08贝卩，N/ A+M/W= 21.03*10 3/ ( 0.744*489 ) +0.095*10 6/ (5.08*10 3)=76.5KN/mm< f = 205KN/mm计算结果说明支架是安全稳定的。(4) D-D截面处在桥墩旁两侧各4m范围内，钢管扣件式支架体系采用60X 60X 120cm的布置结构，如图：1.?I14模板斜撑 立杆|Jr/V/X/1VL /Y厂VyVA/AJAVAA/L/丁大横杆模板纵向斜撑立杆小横杆2ILI.F.单位：m 、

21、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为 120cm时，立杆可承受的最 大允许竖直荷载为N= 30kN (参见公路桥涵施工手册中表13-5)。 立杆实际承受的荷载为：N=1.2 (N31+NG2K)+0.85 X 1.4艺No< (组合风荷载时)N31 支架结构自重标准值产生的轴向力；N32构配件自重标准值产生的轴向力艺Nq施工荷载标准值；于是，有：Mi=0.6 X 0.6 x qi=0.6 x 0.6 x 43.1=15.516KN血=0.6 x 0.6 x q2=0.6 x 0.6 x 1.0=0.36KN艺 =0.6 x 0.6 x 03+5+5)=0.36 x (2.5+

22、2.0+2.94)=2.679KN故：N=1.2 (N31K+N32K)+0.85 x 1.4 艺 =1.2 x( 15.516+0.36 ) +0.85 x1.4 x 2.679=22.24KN v N= 30KN，强度满足要求。 、立杆稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆 的稳定性计算公式：N/A+M/WC fN钢管所受的垂直荷载，N=1.2 (N31+M2K)+0.85 x 1.4艺Nqk (组合风荷载时)，同前计算所得；f 钢材的抗压强度设计值，f = 205N/m皤考建筑施工扣件式钢管 脚手架安全技术规范表 5.1.6 得。A 48mrx 3.5 mm

23、钢管的截面积 A= 489mm 一轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比入查表即可求得。i 截面的回转半径， 查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录 B得 i = 15.8 mm。长细比入=L/i。L 水平步距，L= 1.2m。于是，入=L/i = 76,参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 查附录C得=0.744。M计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；2MW=0.85x1.4x WKx Lax h2/10WK=0.7u zx usx w0Uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表得uz=1.38u s风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表第 36 项得： us=1.2W0基本风压，

24、查建筑结构荷载规范附表D.4 W0=0.8KN/m2故：VK=0.7UzX usx wo=0.7 x 1.38 x 1.2 x 0.8=0.927KNLa立杆纵距0.6m;h立杆步距1.2m,故： MW=0.85x 1.4x WKx Laxh2/10=0.095KNW 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范 附表B 得 W=5.08贝N/ A+M/W= 22.24*10 3/ ( 0.744*489 ) +0.095*10 6/ (5.08*10 3)=79.83KN/mrh< f = 205KN/mm计算结果说明支架是安全稳定的。2、满堂支架整体抗倾覆依据公路桥涵技术施工技术规范

25、实施手册第 9.2.3 要求支架在自 重和风荷栽作用下时,倾覆稳定系数不得小于 1.3。K)二稳定力矩/倾覆力矩二y*Ni/艺Mw采用跨度4-20m验算支架抗倾覆能力：主桥宽度16m,长20m采用60x 90x 120cm跨中支架来验算全桥：支架横向 34 排; (16m+2< 1.5m=19m支架纵向 24 排;高度 14m;顶托TC60共需要24*34=816个；立杆需要 24*34*14=11424m;纵向横杆需要 34*12/1.2*38=12920m;横向横杆需要 24*12/1.2*13.5=3240m ;故：钢管总重( 11424+12920+3240)*3.84=105.

26、9t;(,48 x3.5 钢管自重： 38.4N/m)顶托 TC60总重为：816*7.2=5.9 t ;故 N =105.9*9.8+5.9*9.8=1095.6KN;稳定力矩二 y*N i 依据以上对风荷载计算 W=0.7uz x us x wo=0.7 x 1.38 x 1.2 x20.8=0.927KN/ m跨中 20m共受力为：q=0.927*12*20=222.5KN ;倾覆力矩二q*12/2=222.5*6=1335KN.mK）二稳定力矩 / 倾覆力矩=7395.3/1335=5.54>1.3计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求3、箱梁底模下横桥向方木验算本施工方案中箱

27、梁底模底面横桥向采用10x 10cm方木，方木横桥向跨q（KN/m）底模下横桥向方木受力简图q（KN/m）度在箱梁跨中截面处按 L= 90cm进行受力计算，在墩顶横梁截面处按 L = 60cm进行受力计算，实际布置跨距均不超过上述两值。如下图将方木简化 为如图的简支结构（偏于安全），木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉 木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可 使用。尺寸单位：cm方木材质为杉木，S w =11MPa St =1 7MPa E=9000MPaA-A截面处按截面处2.5m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L= 60cm进行 验算。 方木间距计算q= (q

28、i+ q2+ q3+ q4)XB= (30.8+1.0+2.5+2) X 2.5=90.75 kN/mM= (1/8) qL 2=(1/8) X 90.75 X 0.62=4.1kN mW=(bh2)/6=(0.1 X0.1 2)/6=0.000167m3贝n= M/( W X：S w )=4.1/(0.000167 X 11000X0.9)=2.5 (取 整数 n=3 根)d =B/(n-1)=2.5/2=1.25m注: 0.9 为方木的不均匀折减系数。 经计算，方木间距小于 1.25m 均可满足要求，实际施工中为满足底 模板受力要求，方木间距 d取0.25m,贝S n= 2.5/0.25

29、= 10。 每根方木挠度计算方木的惯性矩 I=(bh3)/12=(0.1 X0.1 3)/12=8.33 X 1 0-6m4 贝方木最大挠度:fmax=(5/384) X(qL4)/(EI) =(5/384) X(195.5 X0.64)/( 9X106X10X8.33X10-6X0.9) =4.89 X10-4m< l/400=0.6/400=1.5 X10-3m (挠度满足要求) 每根方木抗剪计算5 t = (1/2)(qL)/(nA)=(1/2) X (195.5 X 0.6)/(10 X 0.1 X 0.1 X0.9)=0.652 MPav5J =1.7MPa符合要求。 B-B

30、截面处B-B截面处按12.0m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L= 90cm 进行验算。 方木间距计算q= (q 1+ q2+ q3+ q4)XB= (22.1+1.0+2.5+2) x 12=331.2kN/mM= (1/8) qL 2=(1/8) x 331.2 x 0.92=33.5kN mW=(bh2)/6=(0.1 x0.1 2)/6=0.000167m3贝n= M/( WKS 网)=33.5/(0.000167 x 11000X0.9)=20.3 (取 整数 n=21 根)d =B/(n-1)=12/21=0.57m注: 0.9 为方木的不均匀折减系数。 经计算，方木间距小于

31、0.57m 均可满足要求，实际施工中为满足底 模板受力要求，方木间距d取0.2m，贝S n= 12/0.2 = 60。 每根方木挠度计算方木的惯性矩 I=(bh3)/12=(0.1 x0.1 3)/12=8.33 x 1 0-6m4 贝方木最大挠度:f max=(5/384) x(qL4)/(EI) =(5/384) x(663.6 x 0.94)/(70 x 9 x106x8.33x10-6x0.9) =1.200 X 10-3m< 1/400=0.9/400=2.25 X 10'3m (挠度满足要求) 每根方木抗剪计算5 t = (1/2)(qL)/(nA)=(1/2) x

32、(663.6 x 0.9)/(70 x 0.1 x 0.1 x 0.9)=0.474 MPav5J =1.7MPa符合要求。4、扣件式钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算本施工方案中 WD多功能碗扣架顶托上顺桥向采用 15x 15cm方木，方木在顺桥向的跨距在箱梁跨中按 L = 90cm（横向间隔I = 60cm布置）进行验 算，在墩顶横梁部位按L= 60cm （横向间隔I = 60cm布置）进行验算，横桥 向方木顺桥向布置间距在桥墩旁两侧 4.0m范围内均按0.25m（中对中间距） 布设，在箱梁跨中部位均按0.3m布设，如下图布置，将方木简化为如图的 简支结构（偏于安全）。木材的容许应力和弹性模

33、量的取值参照杉木进行计 算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。h/r)7lbj顶托上横桥向方木受力简图尺寸单位：cm方木材质为杉木，S w =11MPaSt =1.7MPaE=9000MPa顶托上顺桥向方木受力简图PPP90尺寸单位：cm方木材质为杉木，S w =11MPaSt =1 7MPaE=9000MPaB-B截面处方木抗弯计算p=lq/n = l(q 1+ q?+ qs+ q4)x B/n= 0.6 x (22.1+1.0+2.5+2) x12/60=3.312kNg=(ai+a)p = (0.45+0.15) x3.312=1.99kN - mW=(bh)/6

34、=(0.15 X0.152)/6=5.6 x 10'4mi5 = MU W=1.99/(5.6 xi0j=3.55MPa<0.9w= 9.9MPa (符合要求)注：0.9为方木的不均匀折减系数。 方木抗剪计算VmaX=3p/2=(3 X 3.312)/2= 4.968 kN5 t = (3/2)V max/A=(3/2) X4.968/(0.15 X0.15)=0.3312MPs<5tX0.9=1.7 X0.9=1.53 MPa符合要求。 每根方木挠度计算方木的惯性矩 I =(bh3)/12=(0.15 x 0.153)/12=4.2 x 10-5m则方木最大挠度：f ma

35、x=3PL48EI曇3 L2窃3.312 0.9348 9 10 4.2 1050.05 331224 9 1CF 4.2 1053 0.924 0.1尺=1.549 X 10-3v 0.9 X L/400=0.9 X 0.9/400m=2.025X 10-3m故，挠度满足要求A-A截面处根据受力布置图进行计算:方木抗弯计算p=lq/n = l(q 1+ q2+ q3+ q4)X B/n= 0.6 X (30.8+1.0+2.5+2) X3/10=6.534kNMax=(ai+a)p = (0.3+0.05) X6.534=2.287kN mW=(bh)/6=(0.15 X0.152)/6=5

36、.6 x 10'4ni5 = Mnax/ W=2.287/(5.6 X 10j=4.08MPa<0.9w= 9.9MPa (符合要求)注：0.9为方木的不均匀折减系数。 方木抗剪计算VnaX=3p/2=(3 X6.534)/2=9.8kN5 t = (3/2)V max /A=(3/2) X 9.8/(0.15 X0.15)=0.65MPcK：5tX 0.9=1.7 X 0.9=1.53 MPa符合要求。 每根方木挠度计算方木的惯性矩 I =(bh3)/12=(0.15 X 0.153)/12=4.2 X 10-5m 33fmaX=生匹 3L2 4a2 65354 °6

37、5 °05严34 5 3 0.62 4 0.05?48EI 24EI48 9 10 4。1024 9 10 42 10=9.7 X 10'4nK0.9 X L/400=0.9 X0.6/400m=1.35X 10'3m故，挠度满足要求5、底模板计算：箱梁底模采用竹胶板，铺设桥墩旁两侧各 4m范围的纵向间距0.25m的 横桥向方木上，以及跨中纵向间距 0.3m的横桥向方木上，取各种布置情况 下最不利位置进行受力分析，并对受力结构进行简化(偏于安全)如下图：底模及支撑系统简图q(kN/m)竹胶板,|10X 10 cm横桥向方木底模验算简图q(kN/m)7777725(或3

38、0)尺寸单位： cm通过前面计算，B-B截面处横桥向方木布置间距为 0.2m。B-B截面处底模板计算q=( q 1+ q2+ q3+ q4)l=(22.1+1.0+2.5+2) X0.2=5.52kN/m2 2q l 5.52 0.25则：Mia=0.043KN m8 8模板需要的截面模量：W=M0.04337.96 10 5mw 0.90.9 6.0 103模板的宽度为1.0m，根据W b得h为：h=6 W6 7.96 10 50.0219m 21.9mm :b1因此模板采用1220X 2440x 22mn规格的竹胶板。6、侧模验算根据前面计算，分别按10X 10cm方木以25cm和30cm

39、的间距布置，以侧模最不利荷载部位进行模板计算，则有:10 x 10cm方木以间距30cm布置q=( q 4+ q5)l=(4.0+50.4) X 0.3=16.32kN/m2 2则：ML=J 16.32 0.30.184KN m8 8模板需要的截面模量：W=M吐4 3 3.408 10 5mW 0.90.9 6.0 103模板的宽度为1.0m,根据W b得h为：.16 W .'6 3.408 10 5 esc h=L 0.0143m14.3mmX b 1因此模板采用1220X 2440 X 15mm®格的竹胶板。10 X 10cm方木以间距25cm布置q=( q 4+ q 5

40、)l=(4.0+50.4) X 0.25=13.6kN/m2 2则：ML=1360.107KN m8 8模板需要的截面模量：W+ 百詈荷讪10 5 m模板的宽度为1.0m,根据W b得h为:h=6 1.981 100.0109m 11mm根据施工经验，为了保证箱梁底面的平整度，通常竹胶板的厚度均采 用12mm以上，因此模板采用1220X 2440 X 18mn规格的竹胶板。7、立杆底座和地基承载力计算：IIEUIOI| limn mu miiESII160(90)cm 立杆承受荷载计算A-A、C-C、D-D截面处均处于桥墩左右延伸 4m范围内，间距为60x 60cm 布置立杆时，取最大受力截面

41、荷载，D-D截面处，每根立杆上荷载为：N=ax bxq= a xbx (q1+q2+q3+q4+q7)=0.6 X0.6 x (43.1+1.0+1.0+2.0+2.94)=18.014kNB-B截面处跨中12m范围内，间距为60x 90cm布置立杆时，每根立杆 上荷载为：N= ax bx q= a x bx (q1+q2+q3+q4+q7)= 0.6 x0.9x(22.1+1.0+1.0+2.0+2.21)=15.287kN 立杆底托验算立杆底托验算：N < Rd通过前面立杆承受荷载计算，每根立杆上荷载最大值为 D-D 截面处间 距60 x 60cm布置的立杆，即：N= ax bx q

42、= a x bx (q1+q2+q3+q4+q7)=0.6x0.6x(43.1+1.0+1.0+2.0+2.94)=18.014kN底托承载力(抗压)设计值，一般取 Rd =40KN;得：18.014KNV 40KN 立杆底托符合要求。 立杆地基承载力验算因属于该桥底属于软地基，下挖 2-3m之后用片石换填软土地基，后将 原地面整平(斜坡地段做成台阶)并采用重型压路机碾压密实(压实度90%),达到要求后，再填筑50cm的建筑弃渣或片石土，分层填筑，分层碾压，使压实度达到94%以上后，用10cm厚C15混凝土精平，根据经验及试 验，要求地基承载力达到f k=220KPa。立杆地基承载力验算： &

43、lt;K- f kAd式中：N为脚手架立杆传至基础顶面轴心力设计值；A为立杆底座面积 A=15cmK 15cm=225cm按照最不利荷载考虑，立杆底拖下砼基础承载力：扇800KPa < fcd =5800KPa，底拖下砼基础承载力满足要求按照力传递面积计算:A (2 0.15 tg4515)20.2025m2K调整系数；混凝土基础系数为1.0N _18.014KN_2Ad0.2025m按照最不利荷载考虑：88.96KPa < K- f k=1.0 X 200KPa将混凝土作为刚性结构，在桥墩旁两侧各4m范围，按照间距60X 60cm 布置，在1平方米面积上地基最大承载力 F为：F=

44、aX bXq= a XbX (q1+q2+q3+q4+q7)=1.0 X1.0 X (43.1+1.0+1.0+2.0+2.94)=50.04kN则，F=50.04kpav fk=1.0 X 200Kpa经过地基处理后，可以满足要求。9. 支架变形支架变形量值F的计算F= f1 + f2 + f3 + f4D-D截面处 f1 为支架在荷载作用下的弹性变形量由上计算每根钢管受力为 18.014KN,© 48mM 3.5 mm钢管的截面积为2489mm2。于是 f1= 6 *L/E6 = 18.014 - 489X 103 = 36.84N/mm ,贝卩 fl = 36.84 X 12+

45、（ 2.06 X 105）= 2.15mm f2为支架在荷载作用下的非弹性变形量支架在荷载作用下的非弹性变形f2包括杆件接头的挤压压缩31和方木对方木压缩3 2两部分，分别取经验值为 2mm 3mm即f2 =3 1+3 2= 5mm。 f3为支架基底受荷载后的非弹性沉降量，基底处理时采用二灰碎石、混凝土铺装为刚性基础暂列为 4mm（施工时以实测为准）。 f4为地基的弹性变形地基的弹性变形f4按公式f4 = c /Ep,式中c为地基所受荷载，Ep为处 理后地基土的压缩模量 6.2 取设计参数建议值。f4 =c /Ep= 142.4 + 6.2 = 23mm。故支架变形量值 F 为F= f1 +f

46、2+f3+f4=2.15+5+4+23=34.15 m10、支架施工支架采用满堂钢管脚手架。搭设时，先在混凝土放置15cm*15cm钢板垫在钢管底下，垫板下用中粗砂找平。支架顶部设置顶托，顶托上设纵梁 和横梁，其上铺设梁体模板。支架纵横向设置剪力撑，以增加其整体稳定 性，支架上端与墩身间用方木塞紧。支架采用同种型号钢管进行搭设，剪 力撑、横向斜撑立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，并且在砼浇注和张 拉过程中，进行全过程监测和专人检查。支架搭设完后，上报监理检查，经监理同意后，进行支架预压：按箱梁 重量 120%、模板重量及施工荷载组合，确定压载系数，采用砂袋（或水袋） 均匀布设堆压于支架上进行堆

47、载预压，预压前在底模和地基上布好沉降观 测点。观测点沿纵桥向分别在墩中心线处、 L/8、 2L/8、 3L/8、 4L/8、 5L/8、 6L/8 和 7L/8 跨处布设， 横桥向贝在跨中和 2 个外腹板处设点， 从而形成一 个沉降观测网。 、加载和观测加载前先观测出观测网各点初始数据， 加载完成后开始观测， 一直到沉 降趋于稳定。 、卸载并观测在地基沉降稳定后就可卸载，卸载后再观测 1 次，卸载前后的差值可 认为是地基及支架的弹性变形，在安装箱梁底模时设预拱度以消除之。根 据沉降观测值和张拉起拱度经验值对模板预拱度进行预留。预压完后，请 测量监理工程师复核中线及标高，合格后在进行下道工序。1

48、1、安全保证措施为杜绝重大事故和人身伤亡事故的发生，把一般安全事故减少到最低限度，确保施工的顺利进行，特制定如下措施：利用各种宣传工具，采取多种教育形式，使职工牢固树立“安全第一” 的思想，不断强化安全意识，建立安全保证体系，使安全管理制度化，教 育经常化。2. 各级领导在下达生产任务时，必须同时下达安全技术措施。检查工作时，必须同时检查安全技术措施执行情况。总结工作时，必须同时总结 安全生产情况，提出安全生产要求，把安全生产贯穿到施工的全过程。3. 认真坚持执行定期安全教育、安全讲话、安全检查制度，设立安全监督岗，充分发挥安全人员的作用，对发现的事故隐患和危及工程、人身 安全的事项，作到立即

49、处理，做出记录，限期改正，落实到人。4. 搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。5. 当有六级以上大风和雨天气时停止脚手架的搭设和拆除作业，雨后穿 防滑鞋作业。6. 在脚手架上进行电、气焊作业时，有防火措施和专人看守。7. 脚手架搭设时地面设有围栏和警戒标志，并有专人看守，严禁非操作 人员入内。8 旧钢管材质应符合下列规定： 表面锈蚀深度应在应不超过 -0.5mm 钢管的弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规 范表 8.1.5 的规定。 脚手架的搭设的技术要求、允许偏差应符合建筑施工扣件式钢 管脚手架安全技术规范 8.2.4 节要求。（4）现浇平台的搭设及防护措施 高速公路

50、改道防护：支架平台吊装，构件长度大，重量大，只能 半幅路进行。吊装施工前申请封锁一个方向的交通，在施工点前后沪陕高 速既有中央分隔带开口带，将车流全部导向另半幅路，做好改道指示标志 及安全防护措施。改道、防护完成后，方可进行下一步作业。在支架平台 安装、模板、钢筋安装 （吊装）施工期间，都应与沪陕高速公路管理部门协 商，封锁半幅路后再施工，保证沪陕高速公路行车的安全。 支架基础处理：为尽量减少沪陕高速公路路面的变形及污染，在 路面上垫以 1cm 厚钢板，再在钢板上安装贝雷桁架，垫底钢板伸出桁架外 侧 10cm。 贝雷桁架拼装。箱梁浇筑宽度12m支架宽15m由5片3.0 x 1.5m 贝雷桁架拼装而成，可在地上拼装完成后吊装就位。贝雷支墩分别放置于 沪陕高速中央分隔带上及沪陕高速硬路肩上。 在贝雷纵梁（工字钢纵梁