部分预应力混凝土A类梁设计讲诉

1、南京某工业大学交通学院交通工程系课程设计日、&结构设计原理课程设计题目名称 预应力混凝土简支梁设计学生学院专业班级姓 名学 号一、课程设计的内容根据给定的桥梁基本设计资料（主要结构尺寸、计算内力等）设计预应力混 凝土简支T形主梁。主要内容包括：1 预应力钢筋及普通钢筋数量的确定及布置；2 截面几何性质计算；3 承载能力极限状态计算；4 预应力损失计算；5正常使用极限状态计算；6.持久状况应力验算；7 荷载短期效应作用下的应力验算；8. 短暂状况应力验算；9. 绘制主梁施工图。二、课程设计的要求与数据通过预应力混凝土简支T形梁桥的一片主梁设计，要求掌握设计过程的数值 计算方法及有关构造要

2、求规定，并绘制施工图。要求：设计合理、计算无误、绘 图规范。（一）基本设计资料1. 桥梁跨径与桥宽标准跨径：40m（墩中心距离）主梁全长：39.96m 计算跨径：39.0m 桥面净空：净14+2 1.75=17.5 m2设计荷载：公路一I级荷载，人群荷载3.0 kN/m2，结构重要性系数0=1.13 材料性能参数（1）混凝土强度等级为C50,主要强度指标为：强度标准值fck =32.4 MPa， ftk =2.65 MPa强度设计值fed =22.4 MPa， ftd =1.83 MPa弹性模量Ee =3.45 104 MPa(2) 预应力钢筋采用1 7标准型-15.2-1860- II -G

3、B/T 5224 1995钢绞线, 其强度指标为:抗拉强度标准值抗拉强度设计值弹性模量相对界限受压区高度（3）普通钢筋fpk=1860MPafpd =1260MPa5Ep =1.95 10 MPab =0.4， pu =0.2563fsk =400MPafsd =330MPaEs =2.0105 MPab=0.53， pu =0.1985HRB335钢筋，其强度指标为:fsk =335MPafsd =280MPa5Es =2.010 MPaOVM锚具相关尺寸见附图图1主梁跨中截面1）纵向抗拉普通钢筋采用HRB40C钢筋，其强度指标为:抗拉强度标准值抗拉强度设计值弹性模量 相对界限受压区高度2）

4、箍筋及构造钢筋采用抗拉强度标准值抗拉强度设计值弹性模量（4）预应力锚具采用4 主要结构尺寸 尺寸（尺寸单位： mm ）主梁高度h =2300mm，主梁间距S =2500mm，其中主梁上翼缘预制部分宽 为1600mm，现浇段宽为900mm，全桥由7片梁组成，设7道横隔梁。桥梁结 构尺寸参见附图。（二）内力计算结果摘录g1p =24.46 kN/m预制主梁（包括横隔梁）的自重主梁现浇部分自重g im=4.14 kN/m二期恒载(包括桥面铺装、人行道及栏杆)g2p =8.16 kN/m表1永久荷载内力计算结果截面位置距支点截面距离xmm)预制梁自重二期恒载现浇段自重弯矩剪力弯矩剪力弯矩剪力M G1k

5、(kN.m)VG1k(kN)M G2k(kN.m)VG2k(kN)GmkMfNm)支点0.00.0476.970.0159.120.080.73变截面2000905.02428.05301.92142.80153.1872.45L/497503487.84238.491163.5779.56590.3440.37跨中19504650.460.01551.420.0787.120表2梁可变荷载计算结果截面位置距支点截面距离x (nm)公路一I级人群何载取大弯矩最大剪力最大弯矩最大剪力M Q1k(kN.m)对应V(kN)VQ1k (kN)对应M(kN.m)M Q2k(kN.m)对应V(kN)VQ2

6、k (kN)对应M(kN.m)支点0.00.0251.93251.930.00.032.6932.690.0变截面2000576.38287.67263.171629.5059.8632.5637.13135.65L/497501269124.73126.231206.18230.6732.4617.74183.68跨中195001747.9215.6165.111241.82307.5714.267.89155.26注：车辆荷载内力MQ1k、VQ1k中已计入冲击系数1=1.2内力组合(1) 基本组合(用于承载能力极限状态计算)Md 1 .2 MGK1P MGK1MM GK 2 1 .4M Q

7、1K 1.12M Q2KVd 1 .2 Vgk1P VGK1M VGK21 .4Vqik 1.12Vq2K(2) 短期组合(用于正常使用极限状态计算)M Q1KM S M GK1P M GK1M M GK2°7M Q2 K1(3) 长期组合(用于正常使用极限状态计算)M Q1KM L M GK1P M GK1M M GK2 0.4M Q2K各种情况下的组合结果见表3表3荷载内力计算结果截面位置项目基本组合Sd短期组合Ss长期组合SiMdVdMsVsMiVi(kN.m)(kN)(kN.m)(kN)(kN.m)(kN)支点取大弯矩0.01249.4990.0829.66950.0775.

8、7015最大剪力0.01249.4990.0829.66950.0775.7015取大弯矩2506.1191211.1651603.374767.39141488.86708.6276变截面最大剪力4065.3721181.9842014.247764.16591710.653706.0011L/4最大弯矩8325.05641.08125876.193430.56685564.745394.0822最大剪力8184.474626.69485809.215416.32415534.527388.4669跨中最大弯矩11178.3737.82527852.72619.226827429.8328.

9、542182最大剪力10299.2499.99087539.38528.606827276.88914.99418（三）设计要求 按部分预应力混凝土 A类构件设计预应力混凝土 T形主梁。三、课程设计应完成的工作1. 编制计算说明书；2. 绘制施工图（主要包括：主梁支点横断面图、主梁跨中横断面图、主梁 钢束布置图、主梁混凝土数量表、主梁钢束数量表）。首先，根据跨中截面正截面抗裂要求,NpeMs为短期效应弯矩组合设计值，由表查得Npe7852.726 10 4.0528 1080.7 2.65<96875013474.0528 1084022384.981N拟采用j15.2钢绞线，单根钢绞线

10、的公称截面积A pi139mm2，抗拉强度标准值fpk 1860MPa，张拉控制应力取con 0.75fpk 0.75 1860 1395MPa，预应力损失按张拉控制应力的20%估算。Appecon s4022384.981(1 0.20)139523604.23mm采用7束4 j15.2预应力钢筋，预应力筋束布置如图1,供给的预应力筋截 面积为2Ap 4 7 1393892mm采用HWM15-7型锚具，70金属波纹管成孔，预留孔道直径为 75mm。锚 具布置方案如图2，预应力筋束的曲线要素及有关计算参数见表4和表5正文(一) 预应力混凝土及普通钢筋数量的确定及布置(1)预应力钢筋的确定与布置

11、确定预应力钢筋数量。为满足抗裂要求，所需的有效预加力为Ms/W 0.7ftk1 epA WMs=7852.726KN.m ； A、W为估算钢筋数量时近似采用毛截面几何性质，按图1给定的截面尺寸计算：Ac=968750mmycx=l467mm ycs=833mm11483Jc=5.946 10 mm Wx=4.052810 mmep为预应力钢筋重心与毛截面重心的距离，ep ycx ap，假设ap 150mm，epmm钢束编号起弯点距跨中（mm）曲线水平长度（mm）曲线方程1019500y 4.9967 10 6x225025000145006 2y 7.72889 10

12、 x 1253,4115008000y 4.296875 10 6x2125表4预应力筋束曲线要素表表5各计算截面预应力筋束的位置和倾角计算截面 截面距离跨中（mm）锚固截面19500支点截面19020变截面点17500L/4截面9750跨中截面钢束到梁 底距离（mm）12149.9952057.6081780.239724.998825021749.9991644.1941332.639299.3831125:3,4400367.99279.6875125125合力点1174.9991109.445918.0634318.5955156.25钢束与水平线的夹角（弧度）10.1924590.1

13、878340.1731340.097129020.2927650.285950.2641880.14958803,40.1660350.162020.14927200平均值0.2170870.2119350.1955310.0822390累计角度 （弧度）100.0046250.0193260.095330.192459200.0068160.0285770.1431780.2927653,400.0040150.0167630.1660350.166035（2）普通钢筋数量的确定及布置确定翼缘的有效宽度：,' L39000b f13000mm33b'fb 12h'f2

14、00 12 1722264mm1bf 2500 mm故取 b；1600mm设预应力筋束和普通钢筋的合力点到截面底边的距离为aps 120mm，则h0 h aps 2300 120 2180mm由公式 °Md fcdbfx(h。式中：bf2264mm； hf172mm；M d11178.37KN .m代入公式得：1.1 11178.37 106 22.4 2264x(2180 |)解得x114.2mmh'f172mm则AsfcdbfXf pd A p22.4 2264 114.2 1260 3604 3789m2330米用4根直径为36mm的HRB400钢筋，提供钢筋截面面积2

15、As 4072mm钢筋重心到截面底边距离as 50.1mm（二）截面几何性质计算各阶段截面几何性质的计算结果列于表 6 表6部分预应力A类构件各阶段截面几何性质阶段截面A(mm2)ys mmyx mmepmmI4 mm3W(mm )WsI%Wxl/yxWp/ep阶段支131031.8158.692.05E+11.61E+081.98E+081.29E+091：664071使用变截面816294.21337.51962.481003.26.09E+14.56E+076.33E+076.07E+07刖911120L/4816294.21337.85962.141019.2

16、6.09E+14.55E+076.33E+075.98E+07281560跨中816294.21341.29958.701185.06.09E+14.54E+076.35E+075.14E+07281420阶段支711018.2172.262.28E+11.78E+082.24E+081.33E+093:585961变截面968847.11344.60955.391010.28.43E+16.27E+078.82E+078.43E+10372960L/4968847.11344.60955.391026.08.43E+16.27E+078.82E+078.22E+07

17、372070跨中968847.11344.60955.391188.38.43E+16.27E+078.82E+077.09E+07372530（三）承载能力极限状态计算1、跨中截面正截面承载力计算IQCMIQCM跨中截面尺寸及配筋情况如上图图中预应力束合力点到截面底边距离ap 156.25mm ，预应力束和普通钢筋合力点到截面底边距离apsfsdAsasfpdApap330 3789 50.1 1260 3892 156.25 一aps134.7 mmp fsdA fpdAp330 3789 1260 3892h0 h aps 2300134.72165.3mm上翼缘厚度为150m m,若考

18、虑承托影响，其平均厚度为hf 172mm上缘工作宽度取b'f 2264mm因为：fpdAp fsdAs 1260 3892 330 40726247680 Nfcdbfhf 22.4 2264 172 87227392N属于第一类T形，按宽度为b'f的矩形截面计算其承载力计算受压区咼度fcd b f1260 3892 330 407222.4 2264123.1mm hf172mm截面承载力为：Mdufcdbf x(hobh°p 0.53 21651147.45mm123 122.4 2264 123.1 (2165.3)13133.3kN.m 0Md计算结果表明，跨

19、中截面的抗弯承载力满足要求2、斜截面抗剪承载力计算选取距支点h/2和变截面点处进行斜截面抗剪承载力复核。截面尺寸示于图3, 预应力筋束的位置及弯起角度按表 5采用。箍筋采用R335钢筋，直径为10mm双肢箍，间距Sv 200mm 距支点相当于一倍梁高范围内，箍筋间距S100mm(1)、距支点h/2截面斜截面抗剪承载力计算 截面抗剪强度上、下限复核：0.5 10 3 2 ftd bh0°Vd0.51 10 JfTTbh。Vd为验算截面处剪力组合设计值，按内插法得距支点h/2=700mm处的数值1249.5 1182Vd1249.51.15 1197.75kN1.52 1.25b 550

20、mmh02165.3mm330.5 102 ftdbh00.5 101.25 1.83 550 -2165.3 1362.1kN0.51 10 3 Jfcu，kbh00.51 10 3 v50 360 1280.2 4294.7kN527.12kN0Vd 784.31kN 1662.02 kN计算结果表明，截面尺寸满足要求，不需配置抗剪钢筋。(2)变截面点处斜截面抗剪承载力计算截面抗剪强度上、下限复核：0.5 10 3 2 ftdbhooVd 0.51 103p!CU，Tbho其中 Vd 1182kN ； b 200mm;ho 2165.3mm ;2 1.250.5 10 3 2 ftdbh0

21、0.5 10 3 1.25 1.83 200 2165.3495.24kN0.51 103、仁，kbh。0.51 10 350 200 2165.3 1561.72kN495.42kN0Vd 1182kN 1561.72kN计算结果表明，截面尺寸满足要求，但需配置抗剪钢筋。1 2 3 0.45 10 bh° (2 0.6 p) ” feu, k svfsd, v其中 11.0;21.25；3 1.1 ；b=200mm;h0 2165.3mm2 78.5200 2000.00395ApApbAs38924072p 100(-)100(-)1.839bh02002165.3Ves1.25

22、 1.10.4510 32002165.3.(2 0.6 1.839)50 0.00395 2801320kNVpb0.7510 3f pdApb sin psvAsvbSvp28.7871 ；p3p4 4.91179其中： p1 0.09963/2 *360 5.7083 ；2si n4.91179si n8.7871 ) 389.4kNVpb 0.75 10 3 1260 3892 (sin5.70834该截面的抗剪承载能力为Vdu Ves Vpb 1320 389.4 1709.4kN0Vd 1182kN说明该截面的抗剪承载力满足要求(四) 预应力损失计算1、摩阻损失Cl1eon 1 e

23、(U kX)式中 eon 0.75 fpk 0.75 1.8601.395MPa0.25k=0.0015各截面摩阻损失的计算见表7面截钢束号123, 4总计(MPa)支点x(m)0.480.480.48（弧度）0.0046250.0068160.004015n(MPa)2.6150793.3772492.40256110.79745变截面x(m)9.59.59.5（弧度）0.0928560.1394010.080308n(MPa)51.2954166.8405547.07376212.2835L/4x(m)9.759.759.75（弧度）0.095330.1431780.166035n(MPa

24、)52.629868.5913876.14944273.5201跨中x(m)19.519.519.5（弧度）0.1924590.2927650.166035n(MPa)103.8548135.829695.29727430.27892、锚具变形损失|2反摩擦影响长度IfIfI Ep d式中：0 con 1395MPa ；I 4mm ；I 12300mm2 dlf当If l时,当x If时表示该截面不受反摩擦的影响I 4Eppc锚具变形损失的计算见表8和表9表8反摩阻影响长度计算表钢束号123ocon(MPa )139513951395I0l1(MPa)1291.14521259.1704129

25、9.70d ( 0/L(MPa/mm)0.00260.00340.00238I f (mm)12483.812544.115404.5表9锚具变形损失计算表截-面钢-束仝-123,4支点x(mm)300300300 c (MPa)124.96124.36101.27c I2(MPa)121.96121.3999.30变截面x(mm)230023002300 c (MPa)124.96124.36101.27c I2(MPa)101.94101.5682.70L/4截面x(mm)100501005010050 c (MPa)124096124.36101.27c I2(MPa)24.3624.7

26、335.2跨中x(mm)198001980019800 c (MPa)124.96124.36101.27c I2(MPa)0003、分批张拉损失|4式中 EP Ep Ec3.532张拉顺序为：123预应力分批张拉损失的计算见表10表10分批张拉应力损失计算表截面张拉束号有效张拉力Npi(N)张拉钢束偏心距enp(i 1)(mm)计算偏心距enpi (mm)各钢束应力损失i4(MPa)123123123支21235936-771.-77110.1占八、472.472831258378-358.-358.-771-775.25.205805.4721.441258378918.1918.1918

27、.-771-77-33.363.367.264646146.4721.458合计18.78.567.264变21193481594.9594.24.2截339333面312310651026.1026.594.59416.216.238138933.93412310651209.1209.1209594.5941011.711.711.193593.93933.932666合计52.9127.911.121266533619.6619.31.3L/4042601312489921045.1045.619.61923.623.6222260.60774412489921219.1219.1219

28、619.6191018.718.719.9260360.6060.604533合计73.742.319.9213跨212251731094.10931.8中6034.602312646111219.1219.10910929.329.3603604.604.633412646111219.1219.12191091091226.226.226.260360.6034.64.19合计87.355.526.2534、钢筋应力松弛损失|515(0.52于 0.26) pef pk式中： 1.0;0.3;pecon111214钢筋应力松弛损失的计算见表11截钢 束pe(MPa)i5(MPa)12341

29、234支占八、1251.681261.671286.01293.2933.7735.0938.4039.4053377049685263691变截面1188.851198.691254.11265.2225.8127.0134.0935.5759266049399315278L/41259.341263.71283.6532.8034.7835.3738.071244.3931105867222438跨中1203.791273.51299.7027.6427.6236.6840.3051203.64033331413949031表11钢筋应力松弛损失计算表5、混凝土收缩、徐变损失160.9 E

30、p cs t， t0Ep pc t， t016 ： ：1 15PSpcNpNpepAnJnpM G1K pPS21魁i22iJ n A*(As Ap)/A设混凝土传力锚固龄期及加载龄期均为28天，计算时间t ，桥梁所在环境的年平均相对湿度为75%，以跨中截面计算其理论厚度 h：h 2代.u 21580 2 80 V10022 8337507102(1400 290 180) 100、2 190 360=150.3mm查表得:3cs(t，t0)0.2210(t, t。)1.74512徐变损失计算表混凝土收缩、徐变损失的计算见表表12混凝土收缩、截面Np(kN)M G1k(kN m)预(MPa)自

31、(MPa)pc(MPa)eps(MPa)PS16(MPa)支点2637.700.04.3980.04.873405.21.8190.00458268.06变截面2628.13267.989.203-0.88510.570583.62.2680.00658690.20L/42645.24992.315.672-5.61713.420748.132230.006586114.30跨中2699.701323.0718.103-8.16514.79180023.5070.006586119.756预应力收缩组合上述各项预应力损失组合情况列于表13表13预应力损失组合表截面；1 (MPa)1 (MPa)

32、1(MPa)1234平均1234平 均支点143.133108106104315.32.96101.7121.82101.103.1.46107.4.72226.5561722602669830556926669921变截面206.196140124120145.30.87129.7168.27116.117.2.29125.7.8240638738340105143172826289.096L/4150.135131149149699.65.26111.3132.24147.149.0.67152.3.55814944942510068672274485281.801跨中191.191121

33、156152204.35.4995.29149.83147.147.3.43160.0.81896737279739337419550343302.654（五）正常使用极限状态计算1、抗裂性计算（1）正截面抗裂性计算、荷载短期效应组合作用下的抗裂性stpc 0"荷载短期效应组合作用下截面受拉边的应力ststM G1K MG2K 0.7Mq1k/(1 ynxInI。)Mq2K yox由表6查得：W,6.09 1010mm4 ； W08.43 1010mm4st4650.46 0.9587 1551.42 0.7 1747.92/1.2 307.750.609 10000.843 100

34、00.95534 10.583MPa截面下边缘的有效预压应力NpN pepnynxpcAnInN ppe Apl6As(conl)Apl6As(1395302.65)3954119.754072 10 33832.548kNpe Ap ( yxap)l6As(yxas)epn1092.35 3954 (958.7 130) 119.75 4072 (958.7 50.1)1092.35 3954 119.75 4072844.3mmpc3832.5480.968847 10003832.548 0.9587 0.84430.609 10009.289MPastpc10.583 9.2891.2

35、94MPa0.7 ftk0.7 2.65 1.86MPa且 st 0.85 pc 10.5830.85 9.2892.68MPa0计算结果表明，在短期效益组合作用下，正截面抗裂性满足要求。、荷载长期效应组合作用下的抗裂性Itpc 0荷载长期效应组合作用下，截面受拉边的应力ItItM G1KInynxM G2 K °4 M Q1K /(1)Mq2Kyox4650.46 0.95870.609 10001151.42 0.4 1747.92/1.2 307.75)0.843 10000.95534 8.63MPa最后得ltpc8.63 9.280.65MPa0计算结果表明，荷载长期效应组

36、合作用下，正截面抗裂性满足要求。（2）斜截面抗裂性验算荷载短期效应组合作用下，tpexex)20.7 ftkexpeM G1kIndnM G2k 0.7MQik/(1) M Q2k-pd。0VG1k SVG2k 0-7VQ1k /(1) VQ2k °pe Ap Sin p Sn1SniSoInblobInb上述公式中，车辆荷载和人群荷载产生的内力值，按最大剪力布置荷载，即使最大剪力对应的弯矩值，其数据可以查表14：表14计算点几何性质计算点受力阶段A1(*10 6mrr)yx1 ( mmD ( mmS1 (*10 9mrr)上梗肋 处阶段10.310000644.9491.80.19

37、992阶段20.310000776.7623.60.24078r阶段30.445000697.1536.10.31021形心位置阶段10.408365614.244.30.25082阶段20.434724746.087.50.32405阶段30.50223685.70.00.34438下梗肋 处阶段10.1824011371.81158.20.25022:阶段20.1937501240.01026.40.24025阶段30.1937501337.81113.90.259199变截面处的有效预应力N=3832.548Mpaepn=844.3 mm预应力筋弯起角度分别为：9 P1=9.0662o,

38、 9 p2=8.1583o, 9 p34= 3.3571°将上述数值代入，分别计算上梗肋、形心轴和下梗肋处的主拉应力(a)上梗肋处0- pe=5699.30.8167356993 0.63170.580110.4918 /10003.926MPaex=3.9290502*0.5801110001531879.56 0.7 47244/1.2 59860.4918 -0.5879710000.7716910000.53615.134 MPa428.05 0.19992T =0.58011 200153.18 0.24078 79.56 0.7 251.93/1.2 59.86 0310

39、210.60307 2000.77169 2001138.95 5004sin 5.98470 0.199920.58011 200 10000.595MPa0- tp=5.13425.1340.59520.068MPa(b)形心轴处5699.30- pc=0.816735699.5 0.63710.0443 /10007.25MPa0.58011(rcx=7.25905.020.58011 10000.0443153.180.60307 10000.0875=9.06MPa428.05 0.25082T =0.58011 200153.18 0.324050.60307 20079.56 0

40、.7 251.93/1.2 59.860.77169 2001138.95 5004 sin 5.9847° 0.250820.58011200 10000.691MPa2*7.167.16 “actp=0.69122(c)下梗肋处0.066 MPa0- pc=5699356993 06317 0.4324/1000 9.66 MPa0.816730.58011cx=9.6690820.580112001.1582 1.1139 7956 0-7 47244/12 59860.6030710000.771691000=6.99MPa428.05 0.25022T =0.58011 2

41、00153.18 0.240250.60307 20079.56 0.7 251.93/1.2 59.860.77169 2001138.95 5004 sin 5.9841° 0.250220.58011 200 10002.6.99, 6.99 小，2 ccclcr仆(T tp=0.424 = 0.0256MPa2 2计算结果汇总于下表计算点位置正应力cx( MPa剪应力t( MPa主拉应力b tp( MPa上梗肋处5.1340.595-0.068变截面处不同计算点主应力汇总表形心位置7.160.691-0.066下梗肋处6.990.424-0.0256计算结果表明，上梗肋处主拉

42、应力最大，其值为tp,max 0.149MPa，小于规范规定的限制值 0.7 ftk 0.7 2.651.855MPa2、变形计算1)使用阶段的挠度计算使用阶段的挠度值，按短期荷载效应组合值计算，并考虑挠度长期影响系数。对于C50混凝土，1.425 ；刚度为0.2763 1016 N mm2B00.95EcJ00.95 3.45 104 0.843 1011荷载短期效应组合作用下的挠度48L2Ms483996020.2763 107852.726 106453.88mm自重产生的挠度48L2 Mgkb0486989 106 3996020.2763 1016420.75mm扣除自重影响后的长期

43、挠度为(fs fG)1.425 (453.88420.75)47.2163996066.6 mm600 600计算结果表明，使用阶段的挠度值满足规范要求。(2)由预加力产生的反拱度及预拱度反拱长期增长系数采用2.0 ;截面刚度按跨中截面换算截面确定，取:0.2908 1016 N mm2B0 EcJ03.45 1040.843 1011预应力引起的跨中挠度为:72 Ml 2£Ml2怎式中：Mp Npep其中应力损失近似按L/4截面损失计算，ep为据支点L/3处的预应力束偏心距N p (con i )Api6 As =3832.55knpe Ap ( y0xa p ) l6 As (

44、y0xas)epeP。AApe pl6 s=844.3mm2129.697 695.633235.82kN m2.03996021663235.85 100.2763 1016560.08mmfs 1.425 66.694.905mm由于预应力产生的长期反拱值大于按荷载短期效应组合计算的长期挠度，可不设预拱度。（六）持久状况应力验算1、跨中截面混凝土法向压应力验算kcpeconN pepnWnMG1k MG2k MQ1k MQ2K)0.5 fckWnW。1092.35MPaNpconl)Apl6As 3832.95kNepnpe Ap ( yxap)l6As(yx as)peApkc=844.

45、3mm(842.56(0.4530050.7708480.51 134292 139.480.126348720.7427) 1011.97MPa0.5 fck 0.5 32.416.2MPa2、跨中截面压应力钢筋拉应力验算kcM G2k(peEP kt)0.65 fpkM Q1k M Q2KeopW0p1551.42 1747.92 307.570.843 10000.8443.611MPap ( pe EP kt) 1092.35 5.652 3.6111112.76MPa0.65 fpk 0.65 18601209 MPa3、斜截面主应力验算tp、 cp为荷载标准值效应组合作用的主拉应力、主压应力tpex2ex)222)cpex2