吊车梁计算书

1、1计算总说明11.1 计算目的和要求11.2 计算原理11.3 计算假定11.4 计算的基本资料11.5 设计工况及荷载组合31.1 工况一（正常运行）计算过程31 荷载计算31 梁的计算跨度41 内力计算41 配筋计算61.5 正截面承载力计算61.5 斜截面承载力计算81 截面尺寸复核81 验算是否按计算配谿腹筋：81 腹筋计算81.5 抗扭计算81 正常使用极限状态验算141.6 裂缝宽度验算141.6 挠度）佥算151 成果分析162.1 工况2（静负荷试验）计算过程172 荷载计算172 梁的计算跨度，172 内力计算182 配筋计算192.5 正截面承载力计算192.5 斜截面承载

2、力计算202 截面尺寸复核202 验算是否按计算配谿腹筋：202 腹筋计算203.1 工况3计算过程（动负荷试验）213 荷载计算213 梁的计算跨度213 内力计算223 配筋计算233.5 正截面承载力计算233.5 斜截面承载力计算253 截面尺寸复核253 验算是否按计算配谿腹筋：253 腹筋计算253 正常使用极限状态验算263.6 裂缝宽度验算263.6 挠度验算273 构件短期刚度Bs:273 构件长期刚度Bl:273 验算构件的挠度285总结286附图及资料28厂房吊车梁内力及配筋计算1 计算总说明1 计算目的和要求本算稿为某水电站施工详图设计阶段，利用已作出的弯矩和剪力影响线

3、图，绘出吊车梁的弯矩和剪力包络图，求出吊车梁的最大内力，最终计算出吊车梁的配筋。1 计算原理依据结构力学原理计算出吊车梁的内力影响线及最终绘出内力包络图，依据水工钢筋混凝土理论进行配筋计算及正常使用极限状态的验算。1 计算假定作出吊车梁的影响线，假定桥机车轮在梁上移动，桥机在某一位谿时的竖标值之和最大时，为荷载最不利位谿。某水电站厂房吊车梁采用预制T型梁，搁谿在主排架的牛腿上视为单跨校接简支梁。1 计算的基本资料根据厂房预制吊车梁布谿图（见附图），吊车梁的长度共有8种规格，其长度依次为：9.180m,9.160m,9.860m,8.900m,8.200m,8.880m,10.195m,9.49

4、5m。本算稿选取标准跨径为10.195m的梁进行计算，实际制造长度为10.175m,梁的净跨度为8.095m,梁的支承宽度按1.39m、0.69m计算。初拟该T形梁的梁高h=2500mm、梁肋宽计算宽度b=800mm、翼缘计算宽度bf=1600mm、翼缘计算高度h；=400mm,截面尺寸如图1.4-1。00520012800图1.4-1T形截面尺寸图混凝土强度等级为C30：fc=15N/mm2、32c=25kN/m、ft=1.5N/mm受力钢筋为II级钢筋：fy=310N/mm2箍筋为I级钢筋：fyv=210N/mm2砂浆容重：=20kN/m3L=25.5mm=12790kN8009.81=7

5、848kN4109.81=4022.1kN桥机计算跨度：大车每侧的轮子数：桥机轮子的最大轮压荷载为:最大起吊容量：桥机总重：桥机每侧轮距为:840mm/840mm/1270mm/840mm/840mm/2080mm/840mm/840mm/1270mm/840mm/840mm平衡梁重：409.81=392.4kN依据的规范及参考文献：DL/T50571996水工混凝土结构设计规范SL2662001水电站厂房设计规范中国水利水电出版社水工钢筋混凝土结构学高等教育出版社结构力学DL50771997水工建筑物荷载设计规范水利电力出版社水电站厂房设计1 设计工况及荷载组合计算过程分三种工况计算：工况一

6、：正常运行。该T型梁承受的荷载有：.永久荷载：梁自重、轨道及连接件的自重；.可变荷载：吊车吊最重件的同时在吊车轨道上移动对吊车梁所产生的影响等。工况二：静负荷试验。工况三：动负荷试验。2工况一(正常运行)计算过程1 荷载计算结构重要性系数为：丫。=1.0,因为持久状况，设计状况系数中=1.0。结构系数：d=1.2永久荷载分项系数：%=1.05,可变荷载分项系数：rQ=1.1,见水工建筑物荷载设计规范。动力系数取为：=1.05梁上作用的均布荷载标准值：梁自重标准值：gk=(0.41.62.10.8)25=58kN/mC30细石混凝土找平层标准值：gk=0.10黑1.6父25=4.0kN/m584

7、0钢轨及附件重标准值：g勘=1120+10009.81=1.489kN/m922均布荷载标准值：gb=58-4.01.489=63.489kN/m均布荷载设计值：g=,Ggb=1.0563.489=66.663kN/m移动荷载：根据厂家资料竖向最大轮压：Pmax=790kN移动（集中）荷载设计值：P=cp1.11.05790=912.45kNqmax平横向刹车力：根据DL50771997水工建筑物荷载设计规范，按小车、吊物及吊具的重力之和4%采用：T=21009.818009.814%=392.4kN1 梁的计算跨度计算跨度（单跨简支梁）：单跨最长为l=10195mm,净跨为ln=8095mm

8、,梁两端的支承宽度a分别为0.69m,1.39m。l0=1.05ln=1.05X8095=8500mm<l0=ln+a=8095+690=8785mm,取较小值。所以梁的计算跨度取8500mm吊车梁的计算简图见图2.2-1。P=912.45kNg=66.663kN8500图2.2-1梁的受力简图2.3内力计算将单跨吊车梁分成10等份，因结构及荷载对称，取半跨05共6个截面进行计算，则相邻截面间距为0.850m。a)在均布荷载P作用下，各计算截面的内力可按下式计算4.4 12M(x)=；'°Q(qlx-qx)(0<x<l,l=8.50m)(2.3.1)5.5

9、2.1Q(x)='0Q(ql-qx)(0<x<l,l=8.50m)(2.3.2)2(2.3.3)(2.3.4)将q=g=66.663kN/m代入上两式得各截面的弯矩和男力，见表2.3-1表2.3-1均布荷载作用下截面的弯矩和剪力表、截面内力、012345M(kN和)0216.74385.31505.72577.97602.05V(kN)283.32226.65169.99113.3356.660b）在吊车最大竖向轮压作用下，先求解得预制单跨简支梁的弯矩和剪力影响线，具体过程详见厂房吊车梁影响线计算算稿，影响线系数成果见表2.3-2和表2.3-3。表2.3-2弯矩影响线成果表

10、项目截面0截面1截面2截面3截面4截面5a00.3880.6640.8630.9670.988表2.3-3剪力影响线成果表项目截面0截面1截面2截面3截面4截面54.7013.8903.1762.5631.9651.410Pmin0-0.1-0.2-0.3-0.4-0.5移动荷载各计算截面的最大（最小）内力按下式计算:M二=Pl将口、P、P代入上式，得各截面的弯矩和剪力，见表2.3-4表2.3-4移动荷载作用下截面的弯矩和剪力表截面内力012345M(kN.m)03009.2605149.8686693.2777499.8837662.755Vmax(kN)4289.4273549.43128

11、97.9412338.6091792.9641286.555Vmin(kN)0-91.245-182.490-273.735-364.980-456.225c）叠加后的内力见表2.3-5荷载作用下截面的弯矩和剪力表合并求得表2.3-5截面的弯矩和剪力表截面内力012345M(kNm)03226.0005535.1787198.9978077.8538264.805Vmax(kN)4572.7473776.0813067.9312451.9391849.6241286.555Vmin(kN)283.320135.405-12.500-160.405-308.320-456.225上表数值系利用表

12、2.3-1均布荷载作用下的弯矩和男力表及表2.3-4的移动741根据表2.3-5，将弯矩和剪力包络图绘山，:见3图92.3-1弯矩包络图（单位：kN.m）93476.925577.65剪力包络图4（单位图2.3-1弯矩和剪力包络图2.4配筋计算2 正截面承载力计算梁高满足梁跨的要As。吊车预制T型该吊车梁采用预制，梁的截面尺寸参考同类的结构初拟,求，梁的高宽比h/b也满足要求，需要求受拉钢筋截面面积梁高度h=2500mm、梁肋宽b=800mm、翼缘计算宽度bff=1600mm、翼缘计算高度h：=400mm0根据2.3节的计算结果可知，梁的下部配筋需根据2.3内力计算中的弯矩包络图中的值M=82

13、64.805kN室进行计算。梁下层配筋计算，估计需配两排纵筋，Mmax=8264.805kN和，取a=100mm,22.hg=2500-100=2400mm,fc=15N/mm,fy=310N/mm（n级），2.一fyv=210N/mm（I级），？d=1.2。确定翼缘计算宽度按水工钢筋混凝土结构学中的表3-3查得：hf'/h0=400/2400=0.17>0.1,独立T型梁，所以bf=l0/3=8500/3=2833.33mmbf=b12hf=80012400=5600mm上述两值均大于实有宽度（1600mm）,故取bf=1600mm。鉴别T型梁的所属情况：dM=1.28264.

14、805=9917.766kN2mfcb；h；h0h；/2）=151600400（2400-400/2）=21120kNmQM：fcbfhfh°-hf/2所以属于第一种情况的T形梁（x<hf）,按宽度为1600mm勺矩形梁进行计算。6rdM1.28264.805103二二0.0717fcbfh#39;=1-.,1-2：s=1-1-20.0717=0.0744:二b=0.544fcbfh150.0744160024002As=13824mmfy310A。13824:-=-=100%=0.720%>Pmin=0.15%bh08002400选配钢筋2父7

15、636（As=14250mm2）。2 斜截面承载力计算2.1 截面尺寸复核根据2.3节内力计算中的剪力包络图（图2.31）,可知桥机轨道梁中的最大剪力值为Qmax=4572.747kN。验算截面尺寸，由于hw=登00-=2.5E4.0,根b800据DL/T50571996水工混凝土结构设计规范中的公式6.5.1-1得：0.25fcbh0=0.25158002400=7200kN0.25fcbh0.rdV=1.24572.747=5487.296kN故截面尺寸满足抗剪要求。2.1 验算是否按计算配谿腹筋：0.07fcbh0=0.07158002400=2016kN0.07fcbh0：:rdV=5

16、487.296kN应按计算配谿腹筋。2.1 腹筋计算初选六支箍筋，由于梁高较大（h=2500mm）,箍筋不能太细，选用e12100,即Asv=6M113.1=678.6mm2,s=100mm。a）验算配筋率：Asv678.6:-二100%=100%=0.848%Pmin=0.12%bs800100满足最小配筋率的要求。b）计算V:AsvVcs=0.07fcbh。1.25fyvh。s678.6=0.071580024001.252102400100二6291.18kN.rdV=5487.296kN故构件所配的钢筋足以抵抗荷载引起的剪力，不需要弯起钢筋来抗剪。2 抗扭计算横向水平刹车力T系通过大轮

17、子传给轨顶、由轨顶再传给吊车梁的。力的方向为水平向,力的作用位谿与竖向轮压相同,因此梁在横向水平刹车力作用下的内力计算与竖向一样，只需将大车的一个轮子横向水平刹车标准值H0代替竖向计算中的kPmax,而自重等均布包载则不予考虑。根据SL/2662001水电站厂房设计规范公式（4.2.4）计算作用于吊车梁的扭矩标准值：mT=P（-Bmaxei-Hoe2）式中：ei吊车轨道安装偏心矩，一般取2cm;e2吊车横向水平刹车力T对吊车梁截面弯曲中心的距离，e2=ha+ya;ha轨道顶至吊车梁顶面的距离，取27cm；吊车竖向轮压动力系数，1.05;Pmax吊车最大竖向轮压标准值，kN,Pmax=790kN

18、ya截面弯曲中心至截面顶面距离；h0吊车横向水平作用标准值（一个轮子）,kN,Ho=T/m=392.4/l2=32.7kN（m为作用在一侧吊车梁上的轮子数）一：一一扭矩和剪力共同作用下的组合系数，一：二0.7可求出截面弯曲中心至截面顶部的距离ya见图2.4-1h.3h(h-hf)bhf2y二-a332hf(bf)-(h-hf)b250034002=695.283(2500-400)800240016003(2500-400)800e2=270695.283=965.283mme1=20mmmT=(1.057900.0232.70,9653)0.7=33.709kN2m梁的最大扭矩（Mtmax）

19、产生在近支座截面处，和求单跨梁支座最大剪力的方法相同:MTmax=mTQLPmax4289.427=33.709=158.4661.11,05790kN卯图2.4-1换算截面图（单位:mma）验算截面尺寸:T形截面各矩形分块的抗扭刚度为:2梁肋：Wtw=(3h-b)=6280073(32500-800)=71.4710mm.h;翼缘：Wtf=2400(bf-b)=(16002一800)=6.401073mm整个截面受扭塑性抵抗矩为:Wt=WtwWtf=71.471076.4010773=77.8710mmVMbhgTmaxWt34572.747108002400158,46677.871067

20、=2.585N/10711(0.25fc)=(0.2515.0)Q1.2=3.125N/mm2截面尺寸满足要求。b）验算是否需按计算确定抗剪扭钢筋11一(0.7ft)=0.71.50=0.875N%1.2/mm2:.-MTmax=2.585N/mm2bh0Wt应按计算确定抗剪扭钢筋。C）抗弯纵筋计算：判别T型梁截面类型:1.一fcb；h；h0-hf/2=-151600400(2400-400/2)I-17600kNmd-1.2-.M=8264.805kN2m属于第一类T型截面，按bfh矩形截面计算，与前面计算配筋一致d）腹板抗剪扭钢筋计算：1）T型截面的扭矩分配:Wtw71.47710MtwM

21、Tmax158.466=145.442kN即；Wt77.87710翼缘：/Mtf/_WtfMTmax6.40107158.466=13.024kN_m一Wt77.87710）验算腹板的配筋是否按弯、剪、扭构件计算:11(0.035fcbh0)=0.035158002400=840kN：:V=4572.747kNr.1.2d不能忽略V的影响。kN_m17(0.175ftWtw)=0.1751.571.4710=156.341kN加：二Mtw=145.442rd1.2不能忽略Mt的影响，腹板应按弯、剪、扭构件计算3）3的计算：在梁所承受的荷载中，移动荷载占主要部分，它是一组移动的集中荷载,故1.5

22、VWt'10.17(.1.5)Tbh。式中:剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数;计算剪跨比,h02400<1.4,取九=1.4,其中a为集中荷载作用点至支座截面或节点边缘的距离;扭矩设计值，T=MTmax。1.5故,4572.74710.17(1.41.5)371077.8710=0.222158.46661080024004)腹板抗剪箍筋计算:AsvdV-0.07(1.5-)fcbh。1.25fyvh01.24572.747103-0.07(1.5-0.222)1580024001.2521024002,=4.62mm/mm=1.2Ast1dMtw-0.35JtWtw1.2fyv

23、Acor671.2145.44210-0.350.2221.571.47101.2%1.2210(800-252)(2500-100-25)2,=0.186mm/mm式中：A,cor截面核心部分面积，Acor=bcor二。采用六肢箍筋（n=6）,则腹板单位长度上的单肢箍筋总截面面积为:Asv1Ast1ns4.6220.186=0.956mm/mm62选用箍筋直径为钠2（ASV1=113.1mm）,则得箍筋间距为:113.1s=118.31mm,取s=100mm。0.956nASv16113.1;sv=100%=100%=0.85%.：?stvmi=0.1%svsiviminbs800100满足

24、最小配筋率的要求。5）腹板纵筋计算腹板抗扭纵筋：Afust1yvucorAst-fysAst1fyvUcorfy2102(750-2375)2=1.20.186=945mm310式中：Ucor截面核心部分的周长，Ucor=2（bcor+hcor）,以。及hcor分别为从箍筋内表面计算的截面核心部分的短边和长边尺寸。A&9457st=100%=0.047%:二7stmm=。.2%sisthiinbh80025002mm。不满足最小配筋率的要求。按最小配筋率Ast=:stminbh=0.0028002500=4000抗扭纵筋的间距不应大于300mm£梁宽b,故沿梁高分九层布谿纵筋

25、:,一Ast40002、一，2上层：=444.44mm选用2618(As=509mm)9928层:Ast4000=444.44922mm,选用2618(As=509mm)；一一Ast4000底层：+As=+13824=14268mm，选用钢筋992父7636(As=14250mm2)。e）翼缘抗扭钢筋计算：受压翼缘按纯扭构件计算（不计V的影响）1）箍筋:'770.35ftWtf=0.351.56.4010=3.3610N_mm'67'7dMtf=1.213.02410=1.5610：0.35ftWtf=3.3610Nmm可忽略扭矩的影响，按构造配箍筋。为与腹板箍筋协调统

26、一，选*12100。2）纵筋：'AstifyvU8f113.121023507509coilAst二=1.2=2023mmfys310100式中：，一一受扭构件纵向钢筋与箍筋的配筋强度比，取1.2;A,一一受扭计算中单肢箍筋的截面面积；Uwf截面核心部分的周长。（混凝土保护层厚度为25mm。'Ast2023.st=i=100%=0.10%:二6tmin=0.2%bh8002500不满足最小配筋率要求。按最小配筋率A：t=；tminbh=0.0028002500=4000mm2。stsiiiiin选配钢筋8128（As=4926mm2）。2.5正常使用极限状态验算裂缝宽度验算因该

27、梁处于室内正常环境，环境类别为一类，由附录五表1可知，荷载效应长期组合下Wmax-0.35mm;2M移127662.755Ml=r0（-gbl0+）=1.0父（63.489父8.5+）=6635.558kN却rG81.11.05（Mi是由荷载标准值按荷载效应长期组合计算的弯矩）荷载效应长期组合最大裂缝宽度计算公式：'.sld、=max=：12：3(3c0)Es:te式中:豆1构件受力特征系数，受弯构件口1=1.0；：2钢筋表面形状系数，变形钢筋:2=1.0；«3荷载长期作用影响系数，荷载效应的长期组合=1.6；c最外排纵向钢筋外边缘至受拉区底边的距离，c=25mm;d受拉钢筋

28、直径，d=36mm;Ate有效受拉混凝土截面面积，Ate=2ab=2X100M800=160000mm2;As受拉区纵向钢筋截面面积，As=14250mm2;A14250Be纵向受拉钢筋白有效配筋率，Re=0989；Ate160000Es钢筋的弹性模量，Es=2.0X105N/mm2;1.sl按荷载效应长期组合计算的构件纵向受拉钢筋应力,Ml6635.5581026sl=223.01N/mm；0.87h0As0.87240014250'sl,d、max二11H(3c-0.1)23Este223.0136=1.01.01.65(325-0.1)2.0100.089=0.206mm<

29、lwmax=0.35mm故满足裂缝宽度要求。2.5.2挠度验算根据DL/T5057-1996水工混凝土结构设计规范中4.3.4条,吊车梁主要由短期组合验算挠度，可不必再按长期组合进行验算。故正常运行工况下不进行挠度验算。2.6成果分析通过计算该吊车梁采用预制T形梁，吊车梁截面尺寸梁高h=2500mm、梁肋宽b=800mm、翼缘宽度b；=1600mm、翼缘高度hf=400mm;梁承受的最大荷载为吊车的最大轮压，根据荷载计算，该梁底部受力钢筋为1436,底部受拉钢筋分两排布谿，每排均布谿7根；抗剪箍筋选用六肢箍巾12100，翼缘按构造要求选用双肢箍*12100,纵筋8628,为了保证其配筋骨架的整

30、体性，需在梁中间配谿纵向架力钢筋，选用6618的钢筋，同时设立拉筋*12600o考虑到梁承受的荷载和跨度，分别对梁进行了裂缝宽度、扭曲、挠度等验算，均满足要求。具体的配筋见图2.6.1。4281600618312100.1436图2.6.1配筋图3工况2（静负荷试验）计算过程荷载计算永久荷载分项系数：yG=1.05,可变控制荷载分项系数尸Q=i.i。该工况是将小车停在桥机的跨中处，无冲击的起升额定起重量的1.25倍负荷，桥机总重为410t,额定起重量为2x400t。最大起吊容重：G1=24001.259.81=9810kN桥机总重：G2=4109.81=4022.1kN吊车在一侧梁上的轮子数：

31、m=12竖向轮压设计值为：G1G298104022.1P=QPmax=Q=1.1633.971kNqmiaxQ2m24根据2.1计算结果：均布荷载标准值：gb=58-4.01.489=63.489kN/m均布荷载设计值：g=Ggb=1.0563.489=66.663kN/m桥机停在如图3.1-1所示位谿做静负荷试验P=633.971kNg=66.663kN8500图3.1-1静负荷试验梁的受力简图梁的计算跨度,梁的计算跨度Io=8500mm（见第2.2节）内力计算由水工混凝土结构设计规范查得70=1.0,50=0.95。跨中弯矩第2.3节已算出均布荷载弯矩标准值：M=602.05kNm各轮对跨

32、中截面的a值见图3.3-1（左轮作用在1点弯矩影响线纵标值最840840I1p31270840P4P；8402080,840,840,P7P8P9460P：Pl780000000000图3.3-1各轮对跨中截面的a值2080PP98408408408408408401270P4P1"21.00.90.8?45670.70.60.50.40.30.20.10.0图3.3-2各轮对支座端的P值二=0.0500.099+0.149+0.224+0.227+0.178+0.055+0.006=0.9881270P10各轮对支座端的B值见图3.3-2。（左轮作用在0点剪力影响线纵标值最大）:=

33、1.0000.901+0.802+0.653+0.554+0.455+0.211+0.112+0.013=4.701竖向轮压跨中弯矩标准值:=1pl0=0.988633.9718.500=5324.088kN加则跨中弯矩标准值：M=M1杆M.二602.05-5324.088=5926.138kNm1标2标u跨中弯矩设计值：M=%1标=1.0X0.95M5926.138=5629.831kN中支座端均布荷载剪力标准值：V1e=283.32kN（见第2.3节）支座端竖向轮压剪力标准值：V2标=Pp=4.701X633.971=2980.298kN支座端剪力标准值：V标=V1标+V2标=283.32

34、+2980.298=3263.618kN支座端剪力设计值：V=7音0V标=1.0M0.95X3263.618=3100.437kN配筋计算正截面承载力计算该吊车梁采用预制，梁的截面尺寸参考类同的结构取用，梁高满足梁跨的要求，梁的高宽比h/b也满足要求，需要求受拉钢筋截面面积AS。吊车预制T型梁高度h=2500mm、梁肋宽b=800mm、翼缘计算宽度bff=1600mm、翼缘计算高度h；=400mm0梁的下部配筋根据3.3节内力计算M=5629.831kN和进行计算。梁下层配筋计算，估计需配两排纵筋，M=5629.831kN豺，取a=100mm,22.h0=2500-100=2400mm,fc=

35、15N/mm,fy=310N/mm（n级），fyv=210N/mm2（I级），？d=1.2。确定翼缘计算宽度按水工钢筋混凝土结构学中的表3-3查得：hf'/h0=400/2400=0.17>0.1,独立T型梁，所以bf=l0/3=8500/3=2833.33mm'bf=b12hf=80012400=5600mm上述两值均大于实有宽度（1600mm）,故取bf=1600mm。鉴别T型梁的所属情况：dM=1.25629.831kNm=6755.797kN3fcbfhfh0_hf/2)=151600400(2400_400/2)=21120kNmrdM<fcbfh；h0_

36、hf/2所以属于第一种情况的T形梁(x<h；),按宽度为1600mm勺矩形梁进行计算。6rdM1.25629.83110：-=-=-=0.049s_.2_2fcbfh01516002400.=1-.1-2：s=1-、1-20.049=0.050:二,b=0.544fcb；h0150.050160024002As=9290.323mmfy310A。9290.323"=100%=0.484%>"min=0.15%bh08002400选配钢筋2父6中32(As=9652mm2)。3.4.2斜截面承载力计算截面尺寸复核根据3.3节内力计算，可知桥机轨道梁中的最大剪力值为

37、V=3100.437kN。验算截面尺寸，由于匹=理-=2.5<4.0,根据DL/T50571996水工混凝土b800结构设计规范中的公式6.5.1-1得：0.25fcbh0=0.25158002400=7200kN0.25fcbh0rdV=1.23100.437=3720.524kN故截面尺寸满足抗剪要求。验算是否按计算配谿腹筋：0.07fbhn=0.07158002400=2016kNc00.07fcbh0:二rdV=3720.524kN应按计算配谿腹筋。腹筋计算初选六肢箍筋，由于梁高较大(h=2500mm),箍筋不能太细，选用%0100,即Asv=6X78.5=471mm2,s=10

38、0mm。a）验算配筋率：A.、,471P='x100%=M100%=0.589%>pmin=0.12%bs800100满足最小配筋率的要求。b）计算Vcs：一，Asv，Vcs=0.07fcbh0-1.25fvvh0cscyvs471=0.071580024001.25210，：<2400100=4983.3kN.rdV=3720.524kN满足抗剪要求。工况3计算过程（动负荷试验）荷载计算永久荷载分项系数：7G=1.050可变控制荷载分项系数兀=1.1。该工况为起升额定起重量的1.1倍的负荷，是检查各传动部件的工作性能属于短暂出现的设计状况。竖向轮压：p=790kN均布荷载

39、标准值：gb=58-4.01.489=63.489kN/m均布荷载设计值：g二%gb=1.0563.489=66.663kN/m移动荷载标准值：Pmax=1.1P=1.1790=869KN移动荷载设计值：P=cPmax=1.11.05869=1003.695kNqmax梁的计算跨度梁的计算跨度Io=5796mmo内力计算该工况为短暂设计工况，由水工钢筋混凝土结构设计规范查得%=1.0,华。=0.950因结构及荷载对称，取半跨6个截面进行计算a)在均布荷载P作用下，各计算截面的内力可按下式计算.112M(x(qlx-qx)(0<x<l,l=8.50)(4.3-1),1Q(x)=4%(

40、-ql-qx)(0<x<l,l=8.50)(4.3-2)将q=g=66.663KN/m代入上两式得各截面的弯矩和剪力，见表4.31c表4.3-1均布荷载作用下截面的弯矩和剪力表截面内力012345M(kN即)0205.903366.045480.434549.072571.948V(kN)269.154215.318161.491107.66453.8270b)在吊车最大竖向轮压作用下，先求解得预制单跨简支梁的弯矩和剪力影响线，具体过程详见厂房吊车梁影响线计算算稿，影响线系数成果见表2.3-2和表2.3-3。移动荷载各计算截面的最大(最小)内力按下式计算：M=Y0Qo(pi(4.3

41、.3)V=¥°QPp(4.3.4)将a、P、P代入上式，得各截面的弯矩和剪力，见表4.3-4M(kN.m)02858.7974892.3756358.6137124.8897279.617Vmax(kN)4074.9563371.9592753.0442221.6791703.3161222.227Vmin(kN)0-86.683-173.366-260.048-346.731-433.414根据表4.3-3,将弯矩和剪力包络图绘出,1见图剪力包络图弯矩包络图（单位：kN.m)017荷载作用下截面的弯矩和剪力表合并求得。4.3-10图4.3-1弯矩和剪力包络图0248595

42、7409386/169376/5A5158169376774093860248525（单位：kN）c）叠加后的内力见表4.3-3表4.3-3截面的弯矩和剪力表截面内力012345M(kNm)03064.7005258.4206839.0477673.9617851.565Vmax(kN)4344.1103587.2772914.5352329.3431757.1431222.227Vmin(kN)269.154128.635-11.875-152.384-292.904-433.414上表数值系利用表4.3-1均布荷载作用下的弯矩和男力表及表4.3-2的移动配筋计算正截面承载力计算该吊车梁采用

43、预制，梁的截面尺寸参考类同的结构取用，梁高满足梁跨的要求，梁的高宽比h/b也满足要求，需要求受拉钢筋截面面积AS。吊车预制T型梁高度h=2500mm、梁肋宽b=800mm、翼缘计算宽度bff=1600mm、翼缘计算高度hf=400mm0梁的下部配筋需根据4.3节内力计算中的弯矩包络图（4.3-1）中的值Mmax=7851.565kN即进行计算。梁下层配筋计算，估计需配两排纵筋，M=7851.565kN驱，取a=100mm,22,h0=2500-100=2400mm,1=15N/mm,fy=310N/mm（n级），_2fyv=210N/mm（I级）,;0=1.0,中0=0.95,；d=1.2。确

44、定翼缘计算宽度按水工钢筋混凝土结构学中的表3-3查得：hf'/h0=400/2400=0.17>0.1,独立T型梁，所以'bf=l0/3=8500/3=2833.33mm''bf=b12hf=80012400=5600mm上述两值均大于实有宽度（1600mm）,故取bf=1600mm。鉴别T型梁的所属情况：dM=1.27851.565=9421.878kNhfcbfhfh0-hf/2=151600400（2400-400/2）=21120kN讣rdM:二fcbfh；儿hf/2所以属于第一种情况的T形梁（x<h；）,按宽度为1600mm勺矩形梁进行计算

45、。rdM1.27851.565106：-=r=-=0.068_.-.2_2fcbfh01516002400一二1-二1-2：s=1-V1-20.068=0.070<=0.544fcbf、150.070160024002As=13006mmfy310As13006=100%=0.677%.：min=0.15%bh08002400选酉己车冈筋2x736(As=14250mm2)。4.4.2斜截面承载力计算截面尺寸复核根据4.3节内力计算中的剪力包络图(4.3-1),可知桥机轨道梁中的最大剪力值为Vmax=4344.110N。验算截面尺寸，由于hw=%0-=2.5£4.0，根据b80

46、0DL/T50571996水工混凝土结构设计规范中的公式6.5.1-1得：0.25fcbh0=0.25158002400=7200kN0.25fcbh0.rdV=1.24344.110=5212.932kN故截面尺寸满足抗剪要求。验算是否按计算配谿腹筋：0.07%bh。-0.07158002400=2016kN0.07fcbh0：:rdV=5212.932kN应按计算配谿腹筋。腹筋计算初选六肢箍筋，由于梁高较大(h=2500mm),箍筋不能太细，选用e12100,即Asv=6M113.1=678.6mm2,s=100mm。a)验算配筋率：一Asv678.6-s=100%=100%=0.85%kPmin=0.12%bs800100满足最小配筋率的要求。b)计算Vcs：AVcs=0.07Uh。1.25fyv一h°s678.6=0.071580024001.252102400100=6291.18kNrdV=5212.932kN满足抗剪要求4.5正常使用极限状态验算裂缝宽度验算因该梁处于室内正常环境