水池结构设计指南

1、水池结构设计指南一 材料2二 水、土压力计算3三 侧壁内力计算4四 底板内力计算6五 配筋计算9六 裂缝宽度验算9七 侧壁、底板厚度拟定 10八 抗浮验算 11九 工况组合 11十 构造要求 11 十一 按强度及裂缝宽度控制的最大弯矩值（附表三） 14 十二 例题 26钢铁厂的设计中会经常遇到水池，无论是炼铁、炼钢，还是轧钢，都存在水池。因没有统一的设计方法，导致设计方法较为离散。结合给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程（CECS 138:2002），对水池结构的设计方法进行一定的统一。一材料1砼强度等级不低于C25，严寒和寒冷地区不低于C30。2抗渗等级，根据最大作用水头与砼厚度的比值确定

2、 最大作用水头与砼壁、板厚度之比i w 抗渗等级10103030 S4 S6 S8注：抗渗等级si 的定义系指龄期为28d 的砼试件，施加i ×0.1MPa 水压后满足不渗水指标一般情况下采用S6即可满足要求。3抗冻等级最冷月平均气温低于3的地区，外露的钢筋砼构筑物的砼应具有良好的抗冻性能，按下表采用：大气温度最冷月平均气温低于10最冷月平均气温在310 抗冻等级 F200 F150砼抗冻等级Fi 系指龄期为28d 的砼试件，在进行相应要求冻融循环总次数i 次作用，其强度降低不大于25%，重量损失不超过5%。最冷月平均气温在民用建筑热工设计规范GB 50176-93中查取。如：北京

3、4.5 天津 4.0通化 16.1 石家庄 2.9承德 9.4 西安 0.9太原 6.5 本溪 12.2兰州 6.7 银川 8.9基本上除东北、西北和华北的大部分地区外，其他地区均不需要考虑砼抗冻要求。二水、土压力计算1水压力按季节最高水位计算水压力，勘察报告中一般提出勘察期间地下 水位，可根据勘察的季节及水位变化幅度确定计算水位，准永久值系数为1.0。2土压力地下水位以上土的重度取18kN/m3，主动土压力系数K a 可按1/3，准永久值系数为1.0。 地下水位以下取土的有效重度，可按10 kN/m3，3地面堆积荷载（作用于水池侧面）准永久值系数为0.5。 无特殊情况时，地面堆积荷载取10

4、kN/m2，4汽车荷载（作用于水池侧面）等代均布荷载见下表，准永久值系数为0。荷载等级 等代均布荷载汽车10级kN/m2汽车15级kN/m2汽车20级kN/m25列车荷载（作用于水池侧面）若枕木在滑裂体（与水平面夹角55°斜面形成的滑裂体）以外，准永久值系数为0。 则不需考虑；否则按60 kN/m2等代均布荷载考虑，上述均布荷载乘以主动土压力系数K a 后作为矩形分布的荷载作 三侧壁内力计算1平长壁板所谓平长壁板，即L B /HB 2（有顶板）或L B /HB 3（无顶板） 的侧壁板。取1m 宽截条按竖向单向受弯计算，下端为固接，上端为自由（无顶板时）、铰接（有顶板或局部走道板）。此

5、时应考虑水平角隅弯矩，即验算构造水平筋能否满足水平角隅处的强度及裂缝宽度。水平向角隅处弯矩：M cx =mc qH B 2q 均布荷载或三角形荷载的最大值（kN/m2）m c 见下表： 荷载类别均布荷载 池壁顶端支承条件 m c 自由 铰接 0.2180.104 三角形荷载 自由铰接2深长壁板所谓深长壁板，即H B /LB 2的侧壁板，按两部分计算：从底板顶面算起，2L B 以上部分按水平单向受弯计算，02LB 部分按双向板计算，从底板顶面算起2L B 处视为自由边。3矩形水池除上述两种情况外，即介于平长、深长之间的壁板，按双向受弯计算，以计算手册或软件进行计算。4圆形水池池壁根据水池高度、半

6、径及壁厚确定计算模型，见下表：H/S圆柱壳内力计算模型 计算可用水工结构手册图表人工计算，也可用SAP 2000软件进行计算。人工计算较繁琐，最好以SAP 2000进行计算。四底板内力计算1长条水池（净长/净宽2）（1）池壁顶以上无荷载（如无冷却塔等）或荷载较小底板底面承受由侧壁传来的弯矩，分别按基本组合设计值和准永久组合设计值计算配筋和裂缝宽度。底板顶面按构造配筋，即满足最小配筋率。按最小配筋率确定的钢筋面积：、0.21%（C30） A s =min ×bh ， min 为0.20%（C25）也可根据厚度查表，选取较小配筋，表中配筋率= As /bh0，其一定min ×h

7、/h0， A s /bhmin ，等同于A s /bh0min ×h/h0。 （2）池壁顶以上有荷载（如冷却塔等） 底板以基底净反力按 1m 宽简支板计算，但要将壁板底部弯矩加到支座处，以降低底板跨中弯矩，M z =ql 2/8-MB 。基底净反力包括壁板、顶板及上部冷却塔等设备自重， 而不包括池内水重及底板自重。采用桩基时以桩的净反力 作为集中力计算跨中弯炬，板边负弯矩等于壁板底部弯炬，跨中正弯矩以负弯矩抵消一部分。 。2一般矩形水池（净长/净宽2）（1）池壁顶以上无荷载（如无冷却塔等）或荷载较小底板底面承受由侧壁传来的弯矩，分别按基本组合设计值和准永久组合设计值计算配筋和裂缝宽度

8、。底板顶面按构造配筋，即最小配筋率和考虑超长时的构造纵筋。（2）池壁顶以上有荷载（如冷却塔等）底板以基底净反力按四边简支板计算，但要将壁板底部弯矩加到支座处，以降低底板跨中弯矩。基底净反力包括壁板、顶板及上部冷却塔等设备自重，而不包括池内 水重及底板自重。跨中弯矩的计算采用 下述方法：M y ，先根据静力计算手册按双向板计算跨中短向、长向弯矩M x 、假定底板的长边与短边由壁板所传弯矩为M x 0、M y 0，则考虑支座负弯矩后的跨中弯矩按下式计算M xx =Mx -m xx Mx 0-m xy M y 0 M yy =My -m yx Mx 0-m yy M y 0m xx 长边负弯矩在短向

9、跨中的弯矩系数 m xy 短边负弯矩在短向跨中的弯矩系数 m yx 长边负弯矩在长向跨中的弯矩系数 m yy 短边负弯矩在长向跨中的弯矩系数 上述系数见下表： 采用桩基时，以桩的净反力作为集中力计算跨中弯矩，板边负弯矩等于壁板底部弯矩，跨中正弯矩以负弯矩抵消一部分。5 圆形底板 五配筋计算1弯矩计算中，水、土压力乘以荷载分项系数1.27，地面堆积 及车辆荷载产生的侧压力乘以荷载分项系数1.4。强度计算时的池外土压力荷载分项系数取1.0；计算底板跨中弯矩时，若考虑侧壁弯矩的有力影响，则侧壁弯矩荷载分项系数取1.0。2以基本组合的设计值弯矩计算配筋面积，可人工计算，也可 以构件计算软件计算，应注意

10、保护层厚度问题，即钢筋合力点至壁边缘距离a s ，见下表：钢筋摆放顺序 水平钢筋在外 水平钢筋在内水平钢筋a （s mm 35 55竖向钢筋a （s mm 50(4040截面有效高度h 0=h-as六裂缝宽度验算1先按配筋计算结果选配出钢筋的直径及间距，然后验算裂缝 宽度。2裂缝宽度验算采用准永久组合值弯矩，水、土压力按标准值， 地面堆积荷载按标准值的0.5，汽车、列车荷载不考虑。 3裂缝宽度限值轧钢、炼钢、炼铁等水处理设施： 0.25mm 污水处理设施： 0.20mm4裂缝宽度计算按给水排水工程构筑物结构设计规范 （GB 50069-2002）附录A 进行，现有Excel 计算表格可用。 5

11、受力钢筋的保护层厚度：侧壁取30mm ，与污水接触取35mm ，当表面有水泥砂浆或涂料时可减少10mm ；底板取40mm 。受力筋可能是水平筋或竖筋。七侧壁、底板厚度拟定1侧壁厚度可参考下列表格初步拟定埋置情 况 平面形状壁顶部边界条件有板或梁 自由 有板或梁 自由 有板或梁 自由 有板或梁 自由埋深范围水平长度内有、无/高度地下水 L B /HB 有无有无 有 2 无 有 2 无 有 2 无 有 2 无 2深度平方/直径H 2/D 20 20壁厚地下水池 地下水池圆形矩形 矩形地上水池矩形2 2 2H/25H/30 H B /12 H B /15 H B /10 H B /12 H B /1

12、5 H B /18 H B /12 H B /15 H B /12 H B /10 H B /15H B /12注 1） 壁厚按50 mm的倍数取值，水池较深时应采用变厚度形式，壁厚在任何情况下不小于250 mm。 按假定厚度试算，按强度或裂缝宽度确定的配筋率应在0.30.8%2）之间，最好在0.40.6%之间。若配筋率0.3%，应减小厚度；若配筋率0.8%，应加大厚度。控制裂缝宽度最好用提高配筋率的方法，而不用加大厚度的方法。 3）2底板厚度底板厚度按壁厚的1.21.5倍，以1.2倍起算，与壁板类似，以配筋率控制。采用桩基时，为使桩与池壁中心线一致，应将底板外挑。八抗浮验算按最高地下水位计算

13、底板底面的浮托力，不计池内水重，以池壁、底板自重抵抗地下水浮托力，抗浮系数1.05。采用桩基时，可考虑加上桩的抗拔承载力特征值来抵抗浮托力。 九工况组合 1地下水池在池外水、土压力（包括地面荷载）作用下的计算，此时不考虑 池内水压力；此时不考虑地面荷载及池外地下水的作在池内水压力作用下的计算，用，但应以池外土压力抵消一部分池内水压力产生的弯矩，强度计算时，此时的土压力荷载分项系数取1.0。2地上水池地上水池指埋深较小的水池，底板顶面位于地面以下1m ，这种情况可只作在池内水压力作用下的计算。十构造要求 1. 伸缩缝间距（m ）地下水池（有覆土） 顶面外露水池40 30 20非严寒、非寒冷地区严

14、寒、寒冷地区注：超出上表限值时，以留后浇带或掺膨胀剂措施解决。2水平构造筋、敞口水池池顶构造筋见附表一、二；转角处钢 筋构造见构造附图；3受力筋及构造筋尽可能采用直径较小的钢筋，钢筋间距尽可 能100（转角处因钢筋搭接而加密除外），也200。4筋置于竖筋外侧，这两种情况竖筋保护层厚度均为30mm 。当水平筋为主要受力筋时，水平筋置于竖筋外侧，此时水平筋保护层厚度为30mm 。附表一 水池水平构造配筋：壁厚或底板厚 （mm ）未超过伸缩缝 超过伸缩缝 间距时 间距时HRB 335备注250350 400550 600750 8001000 10501250 1300150012200 14200

15、 16200 1615018150 附表二 敞口水池池壁顶面水平配筋：壁厚250950 (mm 配筋HRB3351000320U 型套箍高200 8200构造附图： 侧壁、底板转角处 侧壁、底板交接处图中l 按下列取值： 相邻壁水平较小净跨长/4或中间壁水平净跨长/4 两者取较小值，并不小于500侧壁净高/4十一按强度及裂缝宽度控制的最大弯矩值（附表三） 1受力钢筋保护层厚度按30 mm，当30mm 时，将强度弯矩值M 乘以折减系数0.95（h 600）、0.98（h 600）进行折减；将裂、0.95（h 700）。 缝宽度弯矩值M q 乘以折减系数0.90（h 700）2强度控制的最大弯矩M

16、 系指按表中给定的配筋推算出的最大弯矩设计值，应与在水、土压力及地面活荷载、车辆荷载作用下的基本组合弯矩值对应，即考虑荷载分项系数。3裂缝控制的最大弯矩M q 系指裂缝宽度为0.25 mm时，按表中给定的配筋推算出的最大弯矩值，应与在水、土压力及地面活荷载作用下的准永久组合弯矩值对应，不计车辆荷载，并考虑地面活荷载的准永久值系数0.5。4设计人计算出两种弯矩后，先核实强度对应的弯矩值，满足后再核实裂缝对应的弯矩值，两项必须都满足，即计算出的两项弯矩值必须都小于表中数值。5计算弯矩值应按钢筋直径从小到大顺序与表中最接近的弯矩值对应，查看配筋率，若0.3%或0.8%，则应考虑减小或加大侧壁或底板厚

17、度。查表时，应首优先选用直径较小的钢筋，这样可在相同裂缝宽度下降低钢筋用量。6未列入表中的配筋，小直径钢筋属不满足最小配筋率，大直径钢筋属配筋率过大，前者不得采用，后者一般也不采用。7转角处钢筋间距可能变为50、75，可按100、150的强度及裂缝控制的弯矩值分别乘以1.5、1.8。附表三 按强度及裂缝宽度控制的最大弯矩值壁、底板 厚度 (mm配筋 （HRB335） 直径强度控制的最 大弯矩M （kN ·m ）间距裂缝控制的最 配筋率 大弯矩M q (% （kN ·m ） A s /bh0 C251220031 15043 0.352501410064 20041 1505

18、3 10084 1620049 150100110 0.9530012 15055 10078 1420050 15067 100101 1620062 15081 100129壁、底板 厚度 (mm配筋 （HRB335） 直径间距 强度控制的最 大弯矩M （kN ·m ） C25 C30 裂缝控制的最大弯矩M q （kN ·m ） C25 C30配筋率(% A s /bh03001894 73 77 98 103 169 69 58 5835016 1495 101 70 52 52 93 82 89 125 91 77 77 97 104 155 1888 95 122

19、 193 400121 0.31 1493 93 146 1679 79 124 178壁、底板 厚度 (mm配筋 （HRB335） 直径间距 强度控制的最 大弯矩M （kN ·m ） C25 C30 裂缝控制的最 大弯矩M q （kN ·m ） C25 C30配筋率(% A s /bh040018200111 150143 10021820200128 150167 100266 0.87450131 0.27 1415095 950.25100169 1620081 810.24150140 100203 18200114 150166 100244 20200151

20、150191 100294 0.77壁、底板 厚度 (mm配筋 （HRB335） 直径间距 强度控制的最 大弯矩M （kN ·m ） C25 C30 裂缝控制的最 大弯矩M q （kN ·m ） C25 C30配筋率 (% A s /bh00.24 0.33 0.2950020 181002000.28 150100200150100 225500.30 161500.26 100 182000.25 150100壁、底板 厚度 (mm配筋 （HRB335） 直径间距 强度控制的最 大弯矩M （kN ·m ） C25 C30 裂缝控制的最大弯矩M q （kN &#

21、183;m ） C25 C30配筋率(% A s /bh020232 160 306 245 449 356550 22279 211 366 276 534 420 600252 326 0.36 18209 120 0.23 276 207 407 334 20256 163 0.28 338 275 496 390 22307 214 404 307 592 455 25391 285 518 365壁、底板 厚度 (mm配筋 （HRB335） 直径间距 强度控制的最 大弯矩M （kN ·m ） C25 C30 裂缝控制的最 大弯矩M q （kN ·m ） C25 C

22、30 配筋率 (% A s /bh00.25 0.33 0.2865022 200.26 250.807000.23 0.30 180.25 200.24 配筋 （HRB335） 直径间距强度控制的最 大弯矩M （kN ·m ） C25 C30裂缝控制的最大弯矩M q （kN ·m ） C25 C30配筋率 (% A s /bh0壁、底板 厚度 (mm367 0.2922 484 711700 468 25 616 899 750417 419 331 0.28 18 355 0.24526 20 435 0.29642 200 393395 222 2220.2722 5

23、22 768505 25 665 973 800444 446 334 0.26 556 560 469 0.33壁、底板厚度 (mm配筋 （HRB335） 直径间距 强度控制的最 大弯矩M （kN ·m ） C25 C30 裂缝控制的最 配筋率大弯矩M q (% （kN ·m ） A s /bh0 C25 C3020 1501002008001000.31 0.39 25200150100850100100150100 2220015010025200150100壁、底板厚度 (mm配筋 （HRB335） 直径间距 强度控制的最 大弯矩M （kN ·m ） C2

24、5 C30 裂缝控制的最 配筋率大弯矩M q (% （kN ·m ） A s /bh0 C25 C30636 0.30 20526 0.24 779900933 25612 0.29 808 28760 1000713 0.26 873 0.33 22708 0.26 25686 0.26 906壁、底板厚度 (mm配筋 （HRB335） 直径间距 强度控制的最 大弯矩M （kN ·m ） C25 C30 裂缝控制的最大弯矩M q （kN ·m ） C25 C30配筋率(% A s /bh0100028200150787 100 10011002215010087

25、9 25200150100 28200150817 100 1200676 0.27 890 0.33 25150595 0.28 100 28200476 0.27 150826 100壁、底板厚度 (mm配筋 （HRB335） 直径间距 强度控制的最 大弯矩M （kN ·m ） C25 C30 裂缝控制的最大弯矩M q （kN ·m ） C25 C30配筋率(% A s /bh0120032200702 1501001300900 25150600 100 28200480 150835 100 32200708 150 100注：1. 配筋率带下划线者为较适宜的配筋率。2. 近为前提，即壁厚或底板厚较合适。3. 当厚度受某种弯矩（如支座处）控制已确定时，矩较小部位（如跨中）配筋应采用满足最小配筋率的较小配筋，而不应采用适宜配筋率的配筋。十二. 例题长条水池，截取 1m 宽侧壁，按下端固接、上端铰接进行计算。 荷载： 土压力 qs=(18×1+10×4×1/319.33 kN/m 水压力 qw10×440 kN/m 地面荷载产生的侧压力 qm10×1/3=3.3