汽机基座施工方案

1、广州石化热电站资源综合利用改造工程 CFB机组汽机基座施工方案目 录1工程概况31.1工程简介31.2 施工现场布置32 施工准备与组织部署32.1施工准备32.1.1技术准备32.2施工组织机构43 施工力能供应73.1 施工用电布置73.2 施工用水布置73.3 施工用气74.1 汽机机座施工方案84.2 装饰工程374.3 施工机械设备配置375 施工进度计划375.1 主要里程碑计划375.2工程进度保证措施386 劳动力组织386.1人员配置387本工程采用的施工技术规范、质量标准398、质量管理408.1 质量目标408.2质量管理网络408.3质量管理制度418.4 质量管理体系

2、及质量检验体系418.5 质量控制保证措施428.6 成品保护措施438.7 主要结构质量保证措施439 HSE管理及安全施工管理459.1工作危害分析（JHA）记录表45 1工程概况1.1工程简介广州石化热电站资源综合利用改造工程CFB机组工程，其1#、2#汽机位于主厂房内，用于汽机施工的总体布置、机械配备及HSE管理等内容已在主厂房施工方案中统一考虑。1#、2#汽机基座结构形式为：底板为现浇钢筋混凝土筏板式基础，底板平面尺寸为9.20m×24.498m，厚度为0.30m，底板纵向两侧设置了2.50m(宽)×1.50m(高)截面尺寸的大梁,形成汽机基座基础，底板横向设置了

3、6条横向框架梁，形成基础横向框架。底板上布置有12条柱子，以支承汽机基座上部结构，其中截面为1300mm*1300mm共6条，1000mm*1300mm、600mm*1300mm和600mm*600mm各两条，以及布置有8个钢筋混凝土支墩，用以支承冷凝设备，最东跨在4.000米标高处有发电机出线小室楼板层，出线小室西面相连有发电机空冷器室，其楼板面标高设在3.500米处，空冷器室边墙与汽机柱相连。汽机运转层标高设在8.97米，运转层大梁梁高最大为2.50米，汽机预埋螺栓套管总共49条，其中29条133*4，20条108*4。设计标高±0.000相当于1956年广州城建高程12.900

4、。汽轮发电机基座砼等级为C30，垫层采用C15，外露砼表面（除灌浆面外）均采用清水砼做法，钢筋接头采用直螺纹连接。汽机基座定位，由汽轮发电机中心线与冷凝器中心线组成基本坐标系。1.2 施工现场布置见附图一2 施工准备与组织部署2.1施工准备2.1.1技术准备 编制详细的施工组织设计、施工方案，按程序审核、审批； 组织有关人员进行图纸会审和技术交底，并记录存档 ； 组织现场施工人员学习安全规程及有关规范、标准； 按建设单位提供的测量控制点，做好现场平面控制网及水准点测设； 收集有关的施工规范、验收规范及各种记录表格。2.1.2 物资材料准备 本工程建筑类主要材料中，钢材由业主提供，砼采用商品砼。

5、 施工周转材的准备主要建筑物混凝土工程采用木夹板施工，见表二。2.1.3施工机械准备25t汽车吊两台，载重汽车2辆，其他详见第四章“施工机械设备配置”。表二 主要周转材料供应计划表序号周转材料单位数量1方钢T252门架架1003顶托个20004钢管t805管扣个120006方木M3307木模板M220002.2施工组织机构为满足工程的施工安全、质量、进度要求，充分利用我单位专业技术专长，以及加强内外的联系、协调、指挥、管理工作，本工程施工实行项目部管理模式，由项目部对工程施工实行全面统一管理。项目部设项目经理、副经理、项目总工程师及工程部、质量部、安监部、物资部、计财部、综合部等职能部门、各施

6、工作业分部。作业分部负责各分项项目的具体施工工作；职能部门对作业分部进行业务指导与监督；项目总工程师负责整个工程的技术管理工作；项目副经理负责项目的日常生产管理工作；项目经理全面指挥管理整个工地的施工工作。组织机构见组织机构图。2.2.1 各部门主要职责范围2.2.1.1 项目经理（副经理） 认真贯彻国家和上级的有关方针、政策、法规及各项规章制度。 项目全过程施工生产的组织者、指挥者和全权责任者。作为承包商的代表，接受并贯彻项目法人、监理工程师有关工程质量、安全、施工进度等方面的指令。为承包商在本工地的安全、质量第一责任人。 协调各部门之间的关系，科学地组织和调配参加工程施工的人、财、物资源，

7、以确保工程按计划完成。 对本工程的安全、质量负责，贯彻上级有关的安全、质量、法规和条例。本工程现场组织管理机构如下图所示：广电一局广石化热电站改造工程项目部部位施工员：张伟明分部项目经理：江东南分部技术负责；陈历武测量班： 黄文杰木工二班；黄连锋砼 班：黄连锋电焊班：唐伟雄综合班： 陈新荣钢筋一班：黄荣接木工一班：胡新华电工班：杨文生现 场 组 织 机 构 网 络 图制定和执行保障施工安全、质量的措施。 自觉维护项目法人的及职工的合法权益，以确保项目法人的要求和局下达的各项经济、技术指标的全面完成。 定期向本单位领导汇报工作。2.2.1.2 技术负责 带头执行国家有关施工技术政策和上级颁发的有

8、关技术规程、规范和各项技术管理制度。 认真贯彻上级对工程质量的有关法规和制度，贯彻我单位ISO9001质量管理体系标准和程序文件，对工程质量在技术上负全面责任。 领导和组织施工组织设计和施工技术准备工作计划的编制，主持技术会议，负责解决施工中的重大技术问题，审批施工技术措施。 经常深入现场检查和指导工作，指导和协助分公司进行技术革新活动。 定期与项目法人及监理单位保持联系，协同解决工程中出现的问题。 协助项目经理搞好工程项目管理工作。2.2.1.3 工程部 负责项目实施过程中的施工技术管理工作。解决施工中存在的各种技术问题。 负责施工过程中的生产调度、协调工作。 接受监理工程师有关设计变更方面

9、的指令，确认后下达到各职能部门及各作业公司。 编制施工进度计划，并监督实施跟踪，做好工程项目的生产调度工作。2.2.1.4 安监部 负责项目施工过程中的安全管理，制定相应的管理制度并监督执行； 负责施工过程中施工安全、文明施工监督检查以及交通安全、防火防爆的管理工作； 配合监理工程师安全检查验收及现场监理工作。 定期进行现场安全检查。2.2.1.5 质量部 负责项目施工过程中的质量管理，制定相应的管理制度并监督执行；配合监理工程师质量检查验收及现场监理工作。 定期检查质量，组织工程中间验收和竣工验收检查工作，以及竣工资料汇编整理。2.2.1.6 物资部 负责材料的接收、采购、检验、运输、保管和

10、分供。 负责机具设备管理，做好机具设备的调配、运输和保管工作。 负责顾客提供产品的管理，即业主提供设备的接收、领用、检验、保管和分供等。2.2.1.7 综合部 负责协调地方关系。 负责项目部行政和后勤管理接待工作。 负责项目经理部的其它日常事务。2.2.1.8 计财部 负责项目工程的预结算。 负责财务的日常管理。 负责项目内部的经济责任制的落实工作。3 施工力能供应3.1 施工用电布置自业主提供的电源位置接配电箱至各工作面，计划用电量如表三，配电箱布置详见施工总平面布置图。表三 施工计划用电量序号计划用电量（kW）配电箱供用电部位11501汽机岛及设备基础等施工，设备及管道安装21002钢筋厂

11、、预埋件厂、木工厂、仓库、钢结构加工厂等3503现场办公室及班房合计：300kW因土建与安装工作的延续性及考虑用电设备使用的不同步性，用电负荷按上述容量的50%考虑布置，并兼顾安装时的用电负荷。3.2 施工用水布置由于本工程砼采用商品砼，施工用水只考虑砼浇筑、养护及其他施工用水，现场已布置好。3.3 施工用气3.3.1 氧气、乙炔 因本工程施工用氧气、乙炔量较少，且用户分散，故采取分散瓶装供气方式。安装和土建施工用乙炔、氧气均采取外购瓶装气供应。4.1 汽机机座施工方案 4.1.1土石方工程4.1.1.1 土石方开挖及回填基础开挖：进行负挖，开挖机械设备以反铲挖掘机为主，使用自卸汽车运输至指定

12、位置卸弃，利用推土机平整场地。（1）土方开挖应遵循从上到下，依次分层开挖的原则，每一层开挖厚度为1.5米。（2）利用机械开挖至基底设计标高时，应预留至少150mm保护层，以免机械挖掘破坏基底土的天然结构，从而降低地基承载能力。保护层的开挖采用人工挖掘、整平至基底设计标高。（3）基础四周边坡按1：0.751.0坡度进行开挖修整，基础底部开挖尺寸应按技术规范要求预留，见下页土方开挖图。在开挖基坑周边留设200500（宽）×200300（深）集水沟及300800（长）×300800（宽）×300500（深）的集水坑，以便对基坑底积水及时抽排基础回填：基础回填前，应清除填

13、方区域杂物、积水、淤泥等，应对填方基底和已完隐蔽工程进行检查和中间验收，并作出记录。回填材料按设计要求采用中粗砂等材料予以回填。方施工前，应根据工程特点、填料种类、设计压实系数、施工条件等合理选择压实机具，并通过压实试验确定填料含水量控制范围，铺土厚度和压实遍数等参数。回填料用自卸汽车运至回填区，推土机结合人工将料铺平，然后用振动棒冲水振实或压路机、打夯机压实，回填应分层进行，每层铺填厚度为200300mm。基础开挖回填工艺流程图施工排水：基础开挖常会遇到地下水和地表水大量渗入，造成基坑浸水，破坏边坡稳定，影响施工正常进行，因此必须做好基坑排水和地面截水、疏水工作，保证基础开挖的干法施工。视具

14、体情况，采用以下方法： 地面排水地面排水应结合整个厂区施工考虑，统一布置。使得在整个施工过程中，能顺利排出地表积水和从基坑中抽出的水。基坑顶面四周也可挖临时水沟，以拦截附近地表水，并尽可能将其导入系统排水沟内，以防止地表水浸入基坑内。 基坑明沟排水在基坑底部开挖轮廓线外缘的一侧或四周设临时排水沟，在四角或每4050m设一个直径（或边长）300800mm，深300500mm的集水井，排水沟做成一定坡度，将水导入集水井内，用抽水泵将水井内水抽入基坑外排水沟内。详见下图：为避免渗水造成边坡塌方，渗水性土质边坡可适当用草袋或木桩支护边坡，排水沟亦可用草袋衬护，以保证排水畅通。4.1.2 汽机基座底板施

15、工方案A、施工工艺流程：a.开挖基坑验收测量放样安装垫层四周模板投测垫层面中心线和高程清除杂物积水浇筑垫层混凝土。b.在垫层面上投测汽轮机发电机中心线与凝汽器中心线测量复测、校核在垫层面上画出基础边线、纵横梁位及柱位中心线木工搭设纵梁钢筋架绑扎纵梁钢筋绑扎横梁钢筋立柱子插筋及冷凝器支墩主筋木工用钢管架加固柱子主筋绑扎纵横梁拉钩筋绑扎底板钢筋绑扎成型拆除各种梁钢筋架进行钢筋分项工程隐蔽检查，并现场取接头样品送检全面安装模板全面加固模板及补充支撑测量柱位轴线及高程进行柱位轴线及高程复测、校核误差改正四级检查验收合格后浇筑底板混凝土并加各种插筋养护柝模。c.在底板混凝土面上放出冷凝器支墩边线绑扎钢筋

16、经四级隐蔽检查验收合格后安装模板全面加固及补充支撑搭设仓面走道平台浇筑混凝土养护拆模清理材料。B、分段施工方案a.第一次浇筑混凝土为垫层混凝土，汽机基座基坑验收后，立即安装垫层四周模板，清理杂物，立即浇筑垫层混凝土。b.第二次浇筑为底板混凝土，一次完成。c.第三次为浇大柱及-1.00米梁混凝土。d.第四次为与空冷器室相连的四个柱子与楼板一起浇注至3.500米。e.第四次浇注汽机柱至大梁底f.第五次浇筑混凝土为运转层梁、板及与空冷器室相连的四个柱。g. 钢筋制造在钢筋厂内进行加工制作，汽车运输到现场基坑边，人工或机械搬运至安装点进行散件组合形成钢筋骨架，钢筋的连接必须符合设计图纸和规范要求，钢筋

17、接头拟采用直螺纹机械连接或单面搭接焊。h. 模板工程选用1220 mm *2440 mm的覆膜胶合板、100mm×100mm方钢、48mm×3.5mm钢管和定型组合式门架为主要材料，进行模板工程的安装。在汽机底板面上搭设满堂红脚手架及铺设走道平台，作为堆放材料、行走之用。i. 混凝土运输主要采用一台三一重工HBT70和 TX混凝土汽车泵进行输送混凝土，另一台HBT60型拖泵作为备用泵，布置在现场，拟安排45台混凝土搅拌车运输混凝土，以保证混凝土浇筑工作的连续进行，保证混凝土的施工质量，同时再浇筑大柱时必须控制好浇筑速度，严禁浇筑过快，尽可能前次砼初凝前浇第二层，每层厚度控制

18、在50公分左右。宜采用边退边拆管的方法进行浇筑，靠列柱一端做为浇筑起点，靠列柱一端做为封仓终点。C、质量目标及控制措施汽机基座是火力发电厂工艺系统能量转换的关键部位结构，承受长期动力荷载，施工质量要求高。为了保证汽机基座底板大体积混凝土的施工质量，符合设计和规范要求。拟采取如下措施：a.施工方案经审核批准后，必须向施工技术人员、质监员、安监员、木工、钢筋工、混凝土工和测量工进行一次全面的技术交底。交底主要目的是使全体施工人员熟悉设计图纸和施工方案。b.加强对原材料质量状态的追踪确认，钢材必须有生产厂家出厂合格证和到工地后的抽样复检合格证，保证所用的钢材质量符合设计图纸和规范要求，并做好钢材跟踪

19、记录。钢筋的加工和现场安装组合，严格按设计图纸和钢筋混凝土结构施工及验收规范（GB502042002）施工，保证加工精度符合火电施工质量检验与评定标准2005版（土建篇）中的标准要求。c.模板工程需按施工设计和施工交底进行作业，保证轴线定位准确、尺寸正确、体型端正，保证有足够的强度、刚度、稳定性及密闭性，确保不漏浆、不移位、不变形、不炸模。d.严格控制好测量定位放样工作，底板轴线偏差控制在±5mm以内,高程偏差控制在±5mm以内。作业公司在垫层面上放好中心线和高程后，须经项目部测量班复测、校核，确保无误后，才准许绑扎钢筋。e.混凝土施工方法混凝土浇筑推进方向，由列柱起向列柱

20、推进，分层3浇注，每层厚度不大于50cm。分层浇筑推进与振捣，待底板混凝土振实过后，2小时内，用人工抛铲，将混凝土送入梁内，浇筑第3层梁内混凝土，直至梁面。用直径50mm振捣棒插入振捣，每点留振时间2030秒以上，每点间距30cm左右。控制好混凝土入仓前的温度，以当日浇筑混凝土的温度以不超过28为控制温度界线。浇筑混凝土12个小时左右后，开始将混凝土的暴露面浇清水养护，并覆盖塑料薄膜，以减少混凝土表面的水份散发，起到保温作用，以减慢混凝土表面的降温梯度和缩减混凝土内外温度极差。混凝土的浇水养护由混凝土班派专人进行，以保持混凝土暴露表面湿润为目的。计划：白天三次，中班一次，连续养护14天，做好养

21、护记录。若遇高温或烈日天气或大风天气，适当增加浇水次数。混凝土的配合比应进行优化设计，根据理论和实践经验，拟采用42.5R强度等级的硅酸盐或普通硅酸盐水泥，掺入木钙减水剂，在满足施工要求的情况下，采用较小的水灰比，以降低水泥用量，减少水化热的产生，防止温度裂缝的产生。在所有的施工面，将老混凝土表面100%凿毛，直至露出碎石为止，并冲洗干净。浇筑新混凝土前需先灌入同强度等级的砂浆，以保证新老混凝土面接触良好。严格执行“三检”制度，浇筑混凝土前的各项分项工程必须经四级检查验收合格后，方可开具浇筑混凝土准备工序合格证。4.1.3 汽机基座上部结构施工方案（一）、结构特点汽机基座上部结构为现浇钢筋混凝

22、土空间框架平台结构。在 3.500m层布置有发电机空气冷却器室，8.970m 层布置汽轮发电机运转层本体结构。结构体型较复杂，柱、梁截面尺寸较大，在结构体上的各类预埋件、预埋螺栓套管、预留孔洞，各类沟、槽、凹穴、凸台较多，施工难度大。（二）、浇筑方案由于结构体型较复杂，柱、梁截面尺寸较大，为了确保预埋螺栓套管定位精确，便于施工，初步分段为：第一次：与空冷器室相连的四个柱子与楼板一起浇注至3.500米；第二次；浇注汽机柱至大梁底；第三次：浇筑运转层梁、板混凝土。模板系统拟采用清水砼的做法，施工流程为：凿毛冲洗测量轴线放样、高程点搭设梁板顶架及外脚架绑扎柱子钢筋铺柱模、梁底模测量放样梁板底埋件埋件

23、安装梁板底埋件绑扎大梁钢筋放样侧面埋件隐蔽预检安装预埋螺栓套管安装运转层板钢筋隐蔽预检封模加固，同时安装侧面埋件安装梁板面埋件测量检查隐蔽验收浇筑混凝土养护14d模板拆除。（三）、结构施工方案（1）脚手架方案A、使用材料本工程采用扣件式钢管脚手架，所使用到的材料有48 X 3.5mm钢管、扣件、100*100方钢管、钢栅走道板、铁丝、顶托、安全网、挡脚板、垫板等。B、布置及验算脚手架按本工程情况可分为外走道脚手架及内承重脚手架，两者通过横杆连成一体，由于汽机柱与梁板砼分次浇注，故可利用井字架抱柱与外排架相连而形成连墙件。从总体布置并考虑工期，施工至运转层梁板时，与其相邻的加热器平台9.00米层

24、楼板已完成，故可利用加热器平台9.00米层楼板作为汽机的上料承重平台，本方案不需考虑上料平台的另外搭设。同时，砼泵管排架应单独搭设，与汽机内外排架独立，若采用汽车泵时可不考虑。外走道脚手架采用双排，立杆横距为1500m，纵距为1500mm，横杆步距1700mm，其中内立杆距结构边尺寸为400mm。内脚手架立杆纵横间距（除大梁底部分）均为600mm；在大梁底，排架沿梁跨度方向间距为600mm，平行梁截面间距为300mm，注意在排架顶部支撑摸板系统的横杆，与立杆连接时，在立杆必须采用双扣连接，防止滑动。所有横杆步距均为1200mm，内立杆距离柱边为300mm，内外脚手架布置详见附图。由于运转层粱高

25、最高为3500mm,故取该梁梁底支撑架作稳定性验算，详见如下计算书运转层梁模板扣件钢管高支撑架计算书 高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）,施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。 运转层大梁按600x3500mm截面验算，D=3500mm，模板支架搭设高度为9.0米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.60米，立杆的横距 l=0.30米，立杆的步距 h=1.20米。 梁顶托采用100×100mm方钢管。图 楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.5。 一、模板面板计算

26、面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.000×3.500×0.600+0.350×0.600=52.710kN/m 活荷载标准值 q2 = (1.000+1.000)×0.600=1.200kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm3； I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4； (1)抗

27、弯强度计算 f = M / W < f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.2×52.710+1.4×1.200)×0.250×0.250=0.406kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.406×1000×1000/32400=12.525N/mm2 面板的抗弯强度验算 f <

28、f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×52.710+1.4×1.200)×0.250=9.740kN 截面抗剪强度计算值 T=3×9740.0/(2×600.000×18.000)=1.353N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×52.710&

29、#215;2504/(100×6000×291600)=0.797mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 二、支撑方钢管的计算 按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.000×3.500×0.250=21.875kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.350×0.250=0.088kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+1.000)×0.250=0.

30、500kN/m 静荷载 q1 = 1.2×21.875+1.2×0.088=26.355kN/m 活荷载 q2 = 1.4×0.500=0.700kN/m 2.方钢管的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 8.117/0.300=27.055kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×27.06×0.30×0.30=0.243kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.300×27.055=4.870kN 最大支座力 N=1.1×

31、0.300×27.055=8.928kN 方钢的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3； I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4； (1)方钢管抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.243×106/166666.7=1.46N/mm2 方钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (2)方钢管抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满

32、足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪强度计算值 T=3×4870/(2×100×100)=0.730N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=115.00N/mm2 方钢管的抗剪强度计算满足要求! (3)方钢管挠度计算 最大变形 v =0.677×21.963×300.04/(100×210000.00×8333333.5)=0.001mm 方钢管的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取方钢管的支座力 P= 8.928kN 均布荷载取托梁的自重

33、 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 经过计算得到最大弯矩 M= 1.319kN.m 经过计算得到最大支座 F= 23.461kN 经过计算得到最大变形 V= 0.0mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3； I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.319×106/166666.7=7.91N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于20

34、5.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪强度计算值 T=3×14504/(2×100×100)=2.176N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=115.00N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.0mm 顶托梁的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水

35、平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.149×9.000=1.340kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.350×0.600×0.300=0.063kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.000×3.500×0.600

36、15;0.300=15.750kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 17.153kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+1.000)×0.600×0.300=0.360kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 六、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 21.09kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A

37、 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果： = 140.01N/mm2，立杆的

38、稳定性计算 < f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 86.83N/mm2，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.020； 公式(3)的计算结果： = 115.89N/mm2，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 模板承重架应尽量利用墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 落地式扣件钢管外脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为12.0米，立

39、杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.50米，立杆的步距1.70米。 采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.40米，水平间距4.50米，采用双扣连接。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设3层。 一、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m 活荷载标准值 Q=3

40、.000×1.500/3=1.500kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.500=2.356kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=2.356×1.5002/8=0.663kN.m =0.663×106/5080.0=130.442N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.175+1.500=1.713k

41、N/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.0×1.713×1500.04/(384×2.06×105×121900.0)=4.498mm 小横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500×1.500/3=0

42、.262kN 活荷载标准值 Q=3.000×1.500×1.500/3=2.250kN 荷载的计算值 P=(1.2×0.058+1.2×0.262+1.4×2.250)/2=1.767kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.267×1.767×1.500=0.716kN.m =0.716×106/508

43、0.0=140.945N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.05mm 集中荷载标准值P=0.058+0.262+2.250=2.570kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1.883×2570.100×1

44、500.003/(100×2.060×105×121900.000)=6.50mm 最大挠度和 V=V1+V2=6.557mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500×1.

45、500/2=0.394kN 活荷载标准值 Q=3.000×1.500×1.500/2=3.375kN 荷载的计算值 R=1.2×0.058+1.2×0.394+1.4×3.375=5.267kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(k

46、N/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.125×12.000=1.498kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.350×3×1.500×(1.500+0.350)/2=1.457kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11 NG3 = 0.110×1.500×3/2=0.247kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×12.000=

47、0.090kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.292kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.500×1.500/2=6.750kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 0.840 Us 风荷载体型系数：

48、Us = 1.000 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.450×0.840×1.000 = 0.265kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=13.40kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/