钻井工程课程设计报告

1、东北石油大学华瑞学院薛程159x264钻井液性能井号地质年代井段(D1)钻井液类型密度(g/cm3)漏斗粘度(s)PH值静切力(Pa)塑性粘度(D1P-S)屈服值(Pa)N值K值失水(API)古625明2段-第四系0-123搬土泥浆1.05-1.222-45古625嫩3段-明2段213-1450复合离子钻井液1.05-1.1522-35895-18-154-7.65-75.1-31-5古6252-3段-嫩2段1450-1860复合离子钻井液1.15-1.235-40891-215-237-12.60-.65.3-.41-4古625青2-3段-2-3段1860-2000复合离子钻井液1.3-1.

2、3540-45892-2.525-2812-1455-604-51-45水力参数井号钻头尺寸(mm)井段(m)泵压(MPa)钻头压降(MPa)环空压降(MPa)冲击力(kN)喷射速度(m/s)钻头水功率(kW)比水功率(%)上返速度(m/s)功率利用率古6254440-2138.047.05.986.011043252.3487.79古625215213-120015.4711.533.948.47136597162.374.52古6252151200-146016.9614.812.155.08151398101.1987.32古6252151460-19068.966.242.734.37

3、9220951.4969.57古6252151926-200017.5914.72.895.37142395101.1983.57古6252151906-1926006钻井参数井号井段(m)钻头尺寸(nun)钻头类型生产厂喷嘴组合钻压(kN)转速(rpm)排量(1/s)泥浆密度(g/cm1)古6250-213444X3A江汉14+14+1430-4065-7045-481.05-1.2古625213-12002153B13+13+13160-180195-20048-541.05-1.15古6251200-1460215J11江汉12.7+8.7120-14070-11024-281.15-1

4、.2古6251460-1906215PM21012.7+12.7+12.730-40195-20030-351.2-1.35古6251926-2000215ATJII江汉12.7+9.35120-14070-11024-281.3-1.35古6251906-1926215RC-475川.克12.7+10.350-8065-7035-401.3-1.357.套管柱设计参数井号套管类型套管层位井段(m)外径(nun)钢级段重(t)长度(m)壁厚(nun)累重(t)抗拉系数抗挤系数古625常规表层0-140139J-557.721403.5446.852.3914.21古625常规油层140-950

5、139J-556.281016.8743.311.81.44古625常规油层950-1995139J-557.72104526.4426.444.241.288.注水泥设计参数井号套管层位固井前密度要求(g/cni)上返深度(m)水泥塞面深度(m)水泥浆密度(g/cm,)漏失量5)水泥品种标号注水泥量(袋)外加剂品种外加剂量(kg)古625表层1.201.85-1.90A级8320古625油层1.359051.85-1.920G级10170第2章井身结构设计2.1 钻井液压力体系2.1.1 最大泥浆密度Pmax-Ppmar+b(2-1)式中：Pmax为某层套管钻进井段中所用最大泥浆密度,g/c

6、m,；/max为该井段中所用地层孔隙压力梯度等效密度,g/cnf；Sb为抽吸压力允许值的当量密度,取0.036g/cm才艮才居邻井数才居可知420m的破裂压力梯度为0/420,=L51g/cnf咽为Alk01420m且相近所以确定表层套管下入深度初选点为h=420mo2校核表层套管下人到初选点4201n过程中是否会发生压差卡套管参考邻井根本参数得：在此井段41Klx=0-95g/cm3,/7pmin=0.9g/cm3mm=213m,由公式2-3得:AprI=9.81x2130.95+0.036-0.9x10-3=1.797MPa由于A/%v,所以不会发生压差卡套管,故表层套管的下入深度为420

7、m-3确定表层套管下入深度初选点试取“打=2100？,参考邻井参数得：由公式2-2,将各值代入得：Aik=1.14+0.036+0.024+0.06=1.26g/cm3根据邻井数据可知2100m的破裂压力梯度为Pr2oom=L6g/cm,由于P“kPf2100m且相近,所以确定油层会管下入深度初选点为H=2100m.4校核油层套管下入到2100m过程中是否发生压差卡套管参考邻井根本参数得：在此井段/,ppilun=0.95g/cm3Hmm=500w,由公式2-3式得：A/?r2=9.81x5001.14+0.036-0.95xl0-3=11,085MPa由于为乙工为所以不会发生压差卡套管,故油

8、层套管的下入深度为2100ni.2.3井身结构设计结果井身结构设计表井号工程井深(01)套管下深(m)套管外径(nun)钻头尺寸(mm)SJ0046表层425444420339SJ0046油层21002152095139第3章套管柱强度设计3.1 油层套管柱设计3.1.1 计算的相关公式1 .某井段的最大外挤压力P=0gDx10-3(3-1)式中：/为该井段所用泥浆的最大密度,g/cnf；.为某段钢级的下深度,m.2 .某段钢级套管的最大下入深度Dn=r(3-2)PdgxlO-3式中：0为某段钢级套管抗外挤强度*MPa；Sd为最小抗外挤平安系数取L25.3,套管浮力系数Ps(3-3)式中：A为

9、某段所用钢材的密度,取7.8g/cn/.4.平安系数抗拉平安系数：5,=1.83.1.2按抗外挤强度设计由下向上选择第一段套管由公式3T可知最大外挤压力为/入=0gRx10-3=1.35x9.81x2095xlO-3=27.72(MPa)而允许抗外挤强度为pc=pjS)=27.72xl.25=34.65(MPa)查?钻井手册(甲方)?选择第一段套管表3-1第一段套管钢级选钢级外径(mm)壁厚(mm)均重(N/m)抗拉强度(kN)抗挤强度(MPa)径(mm)S(kN)C-75168.278.94350.3202138.266150.42313.13.1.3确定第二段套管的下入深度和第一段套管的使

10、用长度1.查?钻井手册(甲方)?选择第二段套管表3-2第二段套管钢级选择钢级外径(mm)壁厚(mm)均重(N/m)抗拉强度(kN)抗挤强度(MPa)径(nun)S(kN)K-55168.277.32291.9129020.477153.61401.2由公式3-2可知第二段套管下入深度为=20.4771.35x0.00981x1.25=1238.22(m),那么第一段套管使用长度为4=A.？=2095-1238.22=856.78m,套管根数为n=二=差=94.15根,实际取=95根.9.19.1故第一段套管实际使用长度为4=95x9.1=8M.5m,第二段套管实际下入深度为A=2095-8.5

11、=1230.5m2.双轴应力校核套管实际所受的挤压力为5=Pdg02=L35x0.00981x1230.5=16.28MPa查?钻井手册甲方?可知2313以6.xl0-=517.47(MPa)-jt(0.168272-0.15042)16.28517.47=0.0315根据曲线可知区=0.9818,贝bx限=2021x0.9818=1978kN,因此套管=250.421(kN)o实际所受拉力为bz=LqKB=350.3x864.5x10-3x1-故b/X5=250.421x1.8=450.758(kN)bx=,满足双轴应力校核要求.3.1 .4校核第二段套管使用长度第二段套管使用长度为&=2=

12、123O.5m,套管根数为号=135.21根,实际取135根.第二段套管实际使用长度为L2=135x9.1=1228.5?.第二段套管所受最大拉应力为=LqkR+217.292=291.9x1230.5x10-3“一1.357.8+250.421=547.438(KN)bxcrf=547.438xl.8=985.388(KN)1290(KN)满足抗拉强度要求.3.2 表层套管柱设计由公式3T可知,最大外挤压力为=pdgDxlO-3=1.2x9.81x420xl0-3=4.94MPa而允许抗外挤强度为Pc=八Sd=4.94x1.25=6.175MPa查?钻井手册甲方?选择表层套管：表3-3表层套

13、管钢级选择钢级外径(nun)壁厚(mm)均重(N/m)抗拉强度kN抗挤强度MPa径(nun)S(kN)J-55339.719.65795.42286.42.771320.43794.3那么表层套管的根数为=*=45.6件艮,实际取=45根,所以实际使用长度为L=45x9.l=4O9.5m.抗拉强度校表层套管所受最大拉应力为=%Kb=415x795.4x10-3x1一1.27.8=279.26(kN)itrzx=279.26x1.8=502.688(kN)1432.3(kN),满足抗拉强度要求.3.3套管柱设计结果表3-4套管柱设计参数表井号交管类型套管层位井段(H1)钢级外径(m)壁厚(mm)

14、长度(m)SJ0046常规表层0-415J-55339.719.65415SJ0046常规油发0-1230.5K-55168.277.321230.5SJ0046常规油层1230.5-2095C-75168.278.94864.5第4章钻柱设计4.1 钻铤的设计根据钻头直径选择钻铤外径,钻铤长度取决于选定的钻铤尺寸与所需钻铤重if4.1.1 所需钻铤长度的计算公式(4-1)式中：W为设计最大钻压,kN；S为平安系数,此取Sn=1.2；相为钻井液浮力系数；鼠为所需钻铤的长度,m；表为每次开钻所需钻铤单位长度重量,N/m；为每次开钻所需钻铤的根数,每根钻铤的长度9.1m.4.1 .2计算钻柱所受拉

15、力的公式=(/)+(4乂/)及(4-2)式中：为钻柱所受拉力,kN；4为钻铤长度,m；尖为钻铤单位长度重量,N/m；(4-3)L为钻杆长度,m；夕为钻杆单位长度重量,N/m.P外挤=PdgL式中：外挤为钻杆所受外挤压力,MPa；A为最小钻井液密度,g/cn?.4.2 钻铤及钻杆长度的计算4.2.1 一次开钻钻具组合1.0-420m(1)钻铤长度确实定查?钻井手册(甲方)?选择钻铤,钻铤外径203.2mm,径71.4mm,均重c/c=2190N/m.此时Kb=1-且=1一2=0.865,最大钻压W=40kN.A7.8那么钻铤长度为4=If40x1.252.19x10-3x0.846=26.99(

16、m),所用根数为=2.97(根).从而实际用3根钻铤,钻铤实际度为4=9.lx3=27.3(m).(2)钻杆长度计算及平安校核查?钻井手册(甲方)?选择钻杆,钻杆外径139.7mm,径121.4mm,均重9=319.71明1】,钢级口级,钻杆4=1426.36kN,平安系数为*=1.25.计算最大平安静拉载荷为： 平安系数法：Fdl=0.9Fy/s,=0-9x-6-36=1026.98(kN) 设计系数法：Fdl=0.9F/(392.7(m)FaqcxLc_855.812.19x26.99qxKp-q319.71x0.827-0.31971校核钻杆抗挤强度为外挤=pdgL=1.2x0.0098

17、1x392.7=4.62(MPa)TD=45.59(MPa)故平安校核所选钻铤及钻杆满足要求o4.2.2二次开钻钻具组合1.420-1200m(1)钻铤长度确实定查?钻井手册甲方?选择钻,钻铤外径152.40mm,径57.20mm,均重4=1212N/m1U此时Kb=1-=1-=0.827,最大钻压为W=180kN.A7.8那么钻铤长度为4=上反=224.48m,所用根数为%01.212x0.827n=三罕=24.67根.从而实际用25根钻铤,钻铤实际长度为&=25x9.l=227.5m.2钻杆长度计算及平安校核查?钻井手册甲方?选择钻杆钻杆外径127.0mm,径101.60mm均重q=373

18、.73N/m,钢级D级,钻杆%=1729.92kN,平安系数为1.25,钻杆长度为1=1200-22705=972.5m,根数为学e=106.9根,实际取106根,钻杆实9.1际长度为L=106x9.1=964.6m.计算最大平安静拉载荷为：/nQy177QQ9St=.二=1245.5kN设计系数法：Fa=0,9k/4/=1096.43kN拉力余量法:工=0.9Fy-MOP=0.9x1729.92-200=1356.93kN比拟三种平安校核知设计系数法计算的F,值最小.那么钻杆许用长度为力西黑3-牛熊mWm校核钻杆抗挤强度P外挤=pdg=1.35x0.00981x972.5=12.87MPar

19、D=68.27MPa故平安校核所选钻铤及钻杆满足要求o2.1200-1460m1钻铤长度确实定查?钻井手册甲方?选择钻铤,钻铤外径152.40mm,径57.20mm,均重4=1212N/m.此时3=1-=1-=0.827,最大钻压W=140kN.Ps7.8那么钻铤长度为4=一：=175,所用根数为%ab1.212x0.827=77=19.2根,从而实际用19根钻铤,钻铤实际长度为Lc=19x9.1=172.9m,2.钻杆长度计算及平安校核查?钻井手册甲方?选择钻杆,钻杆外径127.Omni,径101.60mm,均重q=373.73N/m,钢级D级,钻杆=1729.92kN,平安系数为.=1.2

20、5.12g71钻杆长度为L=1460172.9=1287.lm,根数为=逐厂=141.4根,实际取=141根,从而钻杆实际长度为L=141x9.1=1283.1m计算最大平安静拉载荷为： 平安系数法：F1=0.9Fy/st=.刃；92=245.5kN 设计系数法：工=0.9/by/%=以792=1096.43kN 拉力余量法：Fal=0.9Fy-MOP=0.9x1729.92-200=1356.93kN比拟三种平安校核知设计系数计算的F,值最小.那么钻杆许用长度为=2986(m)1287.l(m)1096.43_1.212x172.90.37373x0.8270.37373校核钻杆抗挤强度P外

21、挤=Pdg=135x0.00981x1287.1=17.028MPaaD=68.27MPa故平安校核所选钻铤及钻杆满足要求-3.1460-1906m1.钻铤长度确实定查?钻井手册甲方?选择钻,钻铤外径152.40mm,径57.20mm,均重9c=1212N/m.此时Kb=1-=1-Ps1.357.8=0.827,最大钻压W=40kN.w-S40x1/、那么钻铤长度为4=疗=I*xO.827=49.88m所用根数为二鬻=5.48根.从而实际用6根钻铤,实际钻铤长度为4=6x9,l=54.6m.2钻杆长度计算及平安校核查?钻井手册甲方?选择钻杆,钻杆外径127.0mm,径101.60mm,均重片3

22、73.73N/m,钢级D级,钻杆=1729.92kN,平安系数为=1.25,钻杆长度为1=1906-54.6=1856.12m,根数为与,=203.97根,实际取203根,钻杆实际长度为L=203x9.1=1847.3m.计算最大平安静拉载荷为： 平安系数法：F,=0.9Fy/st=S9*要=245.5kN/1.25 设计系数法：Fal=0.9Fy,/Ty/o-,=9x17；9-92=1096.43kNf1乙 拉力余量法：Fal=0.9Fy-MOP=0.9x1729.92-200=1356.93kN比拟三种平安校核知设计系数法计算的工值最小.那么钻杆许用长度为八缶一号小5612(m)校核钻杆抗

23、挤强度p外挤=pdg=1.2x0.00981x1856.12=24.556MParD=68.27MPa故平安校核所选钻铤及钻杆满足要求O4.1960-1926(1)钻铤长度确实定查?钻井手册(甲方)?选择钻铤：钻铤外径152.40mm,经57.20nlm,均重%=1212N/m此时1.357.8=0.827.W=80KN,那么钻铤长度为L=-=,*=99.77m,钻铤根数为n=2ZZ=10.96根从而Kb1.212,0.8279.1实际用11根钻铤,钻铤长度为L：=11x9.1=100.l(m).(2)钻杆长度计算及平安校核查?钻井手册(甲方)?选择钻杆,钻杆外径127.On皿,径101.60

24、mm,均重q=373.73N/m,钢级D级,钻杆=1729.92kN,平安系数为*=1.25,钻杆长度为L=1926-100.1=1826.23(m),根数为二二=200.68(根),实际取200根,钻杆实际长度为L=200x9.1=1820(m).计算最大平安静拉载荷为：平安系数法：F,=Q9F、jS,=0-9x19-92=1245.5kN设计系数法：Fal=0.9%/5=C=1096.43kN拉力余量法：工I=0.9Fy-MOP=0.9x1729.92-200=1356.93kN比拟三种平安校核知设计系数法计算的值最小.那么钻杆许用长度为=3222m1826.23m1096.43_1.21

25、2x100.1=0.37373x0.8270.37373校核钻杆抗挤强度外挤=pdgL=1.35x0.00981x1826.23=24.161MPa=68.27MPa故平安校核所选钻铤及钻杆满足要求o5.1926-2100m1钻铤长度确实定查?钻井手册甲方?选择钻铤：钻铤外径152.40mm,经57.20inn】,均重表=1212NIm此时Kg=1-包=1一一二=0.827,W=140KN,那么钻铤长度为Ps7.8140x1.25-1.212-0.827=174.59m17459/、钻铤根数为门二丁厂=19.18根,从而实际用20根钻铤,钻铤长度为=20x9.1=182m2钻杆长度计算及平安校

26、核查?钻井手册甲方?选择钻杆,钻杆外径127.On皿,径101.60mm,均重q=373.73N/m,钢级D级,钻杆6=1729.92kN,平安系数为5=1.25,钻杆长度为L=2100T82=1918m,根数为*=210.77根,实际取210根,钻杆实际长度为L=210x9.1=1911m计算最大平安静拉载荷为：/noy17?QQ7st=.:=1245.5kN设计系数法：Fal=0.9Fy!4/g=J=1096.43kN拉力余量法：Fal=0.9Fy-MOP=0.9x1729.92-200=1356.93kN比拟三种平安校核知设计系数法计算的F,值最小.那么钻杆许用长度为1096.431.2

27、12x174,59qxKpq=0.37373x0.8270.37373校核钻杆抗挤强度外挤=/?dgL=1.35x0.00981xl918=25.375(MPa)o-D=68.27(MPa)故平安校核所选钻铤及钻杆满足要求.4. 3钻柱设计结果钻柱设计参数表工程井段(m)钻头尺寸(mm)钻铤外径(nun)钻杆外径(mm)钻杆长度(m)钻铤长度(m)一开0-420444.5203.2139.7392.727.3二开420-1200215.9152.4127.0191.7227.5二开1200-1460215.9152.4127.01287.1172.9二开1460-1906215.9152.41

28、27.01856.154.6二开1906-1926215.9152.4127.01826.2100.1二开1926-2100215.9152.4127.01918.0182.0第5章钻井液设计5.1钻井液的计算公式5.1.1 井筒钻井液体积V井筒5-1式中：匕卜筒为井筒钻井液的体积,/；R为第i段井径；.为第i段井眼长5. L2地面循环量由于井深为2100m,选择30钻机那么地面循环量为匕必.=1201.5. L3损耗量损耗量为%耗=唳简+%环卜20%(5-2)5. L4需要参加粘土、清水的量匕=喙+(5-3)(5-4)加土_%5%1式中：.上为所力口入粘土的密度,取2000Kg/nf；%架为

29、所配钻井液的最大体积小；机上为所加粘土质量,t；V水为配制钻井液所需要的水的体积,m5.3 开钻需要参加重晶石量5 .3.1一次开钻需要参加重晶石量一而土一?水5-5式中：机电为参加重晶石的量,t；0为一次开钻钻井液的密度,g/m.6 .3.2二次开钻需要参加重晶石量加里=%(22-乃)(5-6)式中：团羽为参加重晶石的量,t；02为二次开钻钻井液的密度,g/m.5.4 钻井液设计由5-1可知Vjf；3=-x0.44452x420+x0.21592x1680=126.508m3由5-2可知匕,诋=126.508+120x20%=49.3021一那么所需钻井液原浆体积为V原浆=丫井筒+%环+匕员

30、耗=126.508+120+49.302=295.8lnf由5-3与由5-4可知粘土质量为%=295.8120+照20+幽p、2000由式(5-4)可知水的质量为噎=嘿=288.6.周由式(5-5)可知一次开钻需要参加重晶石量为=295.81x1.2-14.43-288.6=51.95(t)由式(5-6)可知二次开钻需要参加重晶石量为5. 3.1井筒钻井液体积1 一次开钻井筒的钻井液体积由公式5T可知匕筒I=：x0.44452X285=44.2036m32 .二次开钻井筒的钻井液体积由公式5T可知匕卷=；x0.21592x2100-285+44.2036=110.6164m3因此在钻井过程中乙

31、倘=110.6164m3.3 .3.2钻井过程中所需的钻井液体积由公式5-2可知Vr.1G=110.6164+120x20%=46.1233m那么所需钻井液原浆体积为丫原浆=9嘀+%环=110.6164+120+46.1233=276.739Xm3实际取九罢=2801/.5.3.3 需要参加的水量和土量由公式5-3和公式5-4可知粘土质量为,=2.=13.66.20+照20+幽p、2000由公式5-4可知水的量为%=旦竺=273.26水5%5%/5.3.4 钻井液密度转换1. 一次开钻时所需重晶石的量由公式5-5可知所参加重晶石量的为2. 一次开钻时所需重晶石的量由公式5-6可知所参加重晶石量

32、的为?币2=280x(1.251.2)=9(05.5钻井液设计结果钻井液设计参数表工程钻井液密度(g/cm3)重晶石用量(t)钻井液体积(m3)土量(t)水量(一)一开1.249.1428013.66273.2二开1.259第6章钻井水力参数的设计6.1泵的选择6.L1确定最小排量2(6-1)2=就:一dKa(6-2)式中：为最低环空返速m/s；pa为钻井液密度g/cm；dh,&,为井径和钻柱外径,cm；Q&为携岩屑的最小排量L/s.6.L2计算不同井深循环压耗系数0.57503(“一产(6-3)0.57503(6-4)(6-5)式中：=1.07xl0-3MPa-s,8-L-18；为钻井液塑性

33、粘度,Pa-s；4为钻铤长度,m；分为钻杆径,cm；(、4为钻铤径、外径,cm.6.L3临界井深确实定1计算按最大钻头水功率方式下的临界井深第一临界并深为(6-6)D=几/2.8Q8m第二临界井深为(6-7)式中：B=0.51655；p1为额定泵压,MPa；.为额定排量,L/s.2计算按最大射流冲击力方式下的临界井深第一临界并深为(6-8)(6-9)PL98m第二临界井深为Pr1.9?0产m6. 2泵的各种参数计算6.1.1 一开时泵的计算1.0-420m根据邻井参数可知选择缸套直径为.=180mm的型号为SL3NB-1000A的钻进泵两台并联使用,因此额定排量为Qt=31.03x2=62.0

34、6L/s,额定泵压为=14.5MPa.由钻柱设计和邻井参数可知,钻井液密度/=L2g/cn?,井眼直径dh=44.45cm,钻杆外径=13.97cm.由公式6-1可知：最低环空返速为V产0.342m/s,根据6-2可知：携岩所需的最小排量为2=x44.45213.972x0.342=47.83L/s,故Q,.Qr选择的钻井泵合理.由钻柱设计和邻井参数可知,钻井液塑性粘度pv=0.01Pa-s,钻井液密度Pg=1.2g/cm,钻杆外径=13.97cm,钻杆径=12.14cm,钻铤长度4=27.3m,钻铤径人=7.14cm,钻铤外径4=20.32cm井眼直径dh=44.45cm.那么由公式6-5可

35、知/h=1.28xO.O1020.516550.5750312.1448(44.45-13.97)3(44.45+13.97产由公式6-6可知Kq=1.28x0.012x27.3x0.51655+0.57503=1.5x10(44.45一20.32)3(44.45+20.32严=3.27xl0-4由公式6-7可知4=1.07x10-3+3.27xl()T-1.5X10-6x27.3=1.356x10-3那么根据最大射流冲击力由公式6-10计算临界并深得d互Q=2296(m)1.9xl.5xl0-6x62.06181.5x10-6由于.=420m氏可知：喷嘴的当量直径为0.08lpdef2C2p

36、()+力月川=0.856(cm)因此喷嘴的直径为0.081xl.2x60,0620.982x14.5-(1356x1O-3+1.5x10-6x420)x60.06184=杉=049/m)6.2.2二开时泵的计算1.420-1200m根据邻井参数可知选择缸套直径为.=170mm的型号为SL3NB-1000A的钻进泵两台,其额定排量为.,=27.68x2=55.36L/s,额定泵压为pr=16MPa.由钻柱设计和邻井参数可知,钻井液密度0d=1.35g/cnf,井眼直径41=21.59cm,钻杆外径4=12.7cm贝匕=竺/1=瓜=0.626(m/s)0dh1.35x21.59根据公式6-5可知,

37、携岩所需的最小排量为Q=_Lx(21.592-12.72)x0.626=14.98(L/s)故Q0=51.85L/s,因此选择的钻井泵合理.由钻柱设计和邻井参数可知,钻井液塑性粘度pv=0.01Pa-s,钻井液密度p=1.2g/cm,钻杆外径dp=12.7cm,钻杆径4=10.16cm,钻铤长度Lc=227.5m,钻铤径d,=5.72cm,钻铤外径4=15.24cm,井眼直径dh=21.59cm.由公式(6-5)可知nnifO-516550.575031人in-em=1.35xO.Olxnr+3=4.56x10Ll0.1648(21.59-12.7).59+12.7)L由公式(6-6)可知k0

38、.8nnio,2q0.516550.575032a,=1.35xO.Olx227.5xt+.-=1.4x10L5.7248(21.59-15.24)(21.59+15.24)L8.由公式(6-7)可知a=1.07xIO、+L4xIOT-4.56x10x227.5=1.403x10-2那么根据最大钻头水功率根据公式6-8计算第一临界井深得=-2163(m)161.403XICT?-2.8x4.56x10-6x55.36,84.56x10由最大钻头水功率根据公式6-9计算第二临界井深Dp,28x456二:4.9/一黑鉴=65%(m)由于D氏DDu可知：最优排量为QopiPr2.8(a+mD)162

39、.8(1.403x1O-3+4.56x1O-6x1200)1.8,=23.47(L/s)喷嘴的当量直径为zl126pd.t0.126xl.35x23.472t、4c=li；=1.571(cm)prC216x0.982因此喷嘴的直径为4=i5712=0.907(cm)-2.1200-1460m根据邻井参数可知选择缸套直径为.=170mm的型号为SL3NB-1000A的钻进泵一台,其额定排量为Q=31.87L/s,额定泵压为=18.5MPa.由钻柱设计和邻井参数可知,钻井液密度必=L35g/cm,井眼直径dh=21.59cm.dp=12.7cm,那么Va=_=0.626(?/s).根据公式(6-5)1.35x2L59可知：携岩所需的最小排量为Q=Ax(21.592-12.72)x0.626=14.99(L/s)故Q0,因此选择的钻井泵合理.由钻柱设计和邻井参数可知,钻井液塑性粘度pv=0.01Pa-s,钻井液密度pd=1.35g/cm,钻杆外径4=12.7cm,钻杆径4=10.16cm,钻铤长度4=172.9m*钻铤径