大桥现浇箱梁预压方案及计算

1、目 录一、荷载计算2二、加载物堆载4三、沉降观测点布设4四、卸载并观测5现浇连续箱梁预压计算支架预压可以消除非弹性变形，可得出比较准确的弹性变行数值，对理论计算进行证明，为支架的预拱度提供可行的实际依据，并验证了支架的强度，刚度和稳定性. 一、荷载计算 此处取右幅箱梁第二联五孔计算，取全联箱梁重量按平均宽度计算箱梁单位面积荷载。第二联箱梁钢筋混凝土自重G=2262.9m3X26kN/m3=58939.4kN即5893.9吨，偏安全考虑取安全系数r=1.2,预压施加荷载G=120%G=70727.28kN即7072.7吨。以全部重量作用在底板上计算单位面积压力：F=G·r/S=5893

2、9.4X1.2÷(19.21X105)=35.06kN/m2. 右幅箱梁第二联五孔底板平均宽度为（20.264+21.479m）/2=20.87m右幅第二联五孔箱梁预压施加荷载为:20.87m X35m X 35.06kN /m2 X 1.2=3073t箱梁各部分荷载计算如下：根据箱梁各部分受力的不同，因此要分块计算箱梁荷载分布，箱梁分块见下图：1腹板斜腹板近似矩形计算砼厚度为2.0m2.0m×26KN/m352KN/m2腹板宽度仅为0.6m，每跨此部分长35m，在此范围内，荷载为：0.6m×35×52KN/m2×1.2=1310KN即131

3、吨。2箱室顶底板边缘部分：砼有效厚度为0.69m。0.69m×2617.94KN/ m2该部分宽度为1.6m, 每跨此部分长35m，在此范围内荷载为：1.6m×35×17.94KN/m2×1.2=1205.5KN,即121吨。3. 箱室的顶、底板部分：砼厚度为0.25m（顶板和底板平均厚度）0.25×266.5KN/顶、底板平均宽度为（3.818×2+2.706×2）/4=3.262m，每跨此部分35m，在此范围内 ，荷载为：2×3.262m×35×6.5KN/m2×1.2=1781N

4、即178吨。4横梁部分砼厚度为2m2m×26KN/m352KN/m2宽度为1m和2m，在此范围内，荷载为：宽度为1m：1m×29.834m×52KN/m2×1.2=1861KN即186.1吨。宽度为2m：2m×29.834m×52KN/m2×1.2=3722KN即372吨。5.翼缘板部分平均厚度为（0.2+0.55）/2=0.375m0.375×26KN/m39.75KN/m2宽度为3.5m，在此范围内，荷载为：3.5m×35m×9.75KN/m2×1.2=1433.25KN即143吨

5、。预压荷载平面布置图如下：二、加载物堆载根据本施工条件的具体情况，我部采用砂袋预压法，重量根据设计要求为梁重的 120%预压时，应尽量符合混凝土浇注的顺序，纵向5m分段，横向分层，从中间向两端，逐级进行加载。其加载过程为： 060% G80% G100% G在预压前，将梁底各部分进行放线分块，以确定各荷载分布的位置。砂子采用人工装袋，吊车吊送，吊送前先对每一批吊送的砂袋进行过磅称量，并记录在案。砂袋吊送上支架后，根据放线的荷载分布情况进行人工堆放。加载时严格按照荷载布置图的重量堆放砂袋。在堆放砂袋时将观测点空出，以便水准尺能够竖直插入进行测量观测。三、沉降观测点布设在整个加载过程中，每施加一级荷载，观测并记录一次。支架在在受压 30分钟后，进行下一级加载。在加载过程中随时测量观测点的变化情况,我部根据实际情况，在沿路线方向每 5 m 布置一排观测点，每排布置三点，具体布置形式如下图： 四、卸载并观测全部加载后，不可立即卸载，需持续施压24h，并随时对观测点进行观测，直至变形稳定后，再进行卸载。卸载必须对称，逐级进行。卸载的同时，并对不同的观测点进行标高测量，然后通过预压前后同一点标高差值及支架的弹性变形量，梁的挠度等得出底模的预拱度之和，通过 U 型托座调整底模标高。预拱度最高值设在梁的跨中，其他各点的预拱度由中间最高值向两端零值按二次抛物线进行分配