锅炉房设计说明书

1、锅炉房和锅炉房工艺课程设计题目：锅炉房设计班级：姓名：学号：指导教师：二零一六年七月摘 要本设计为兰州市某工业园区锅炉房工艺设计。在文中系统详细地解释了该锅炉房设计的原理和设计所依数据，并给出了合理的设备选型依据和主要设备的型号。根据建筑设计节能要求，计算出最大热负荷为39.2t/h。本设计选用台SHF20-2.45/400-H型锅炉。单台锅炉额定容量为20t，工作压力为2.45MPa。本锅炉房原水硬度和含氧量不符合锅炉给水要求，需要进行软化和除氧处理。根据补给水的流量，本设计选用一台1200的固定床逆流再生钠离子交换器，选用S0405-0-0热力除氧器各一台。最后通过计算确定管段的尺寸及水泵

2、和风机型号。关键词：燃煤蒸汽锅炉；水处理引 言锅炉对人民的生活生产扮演着极其重要的角色，无论是居民的冬季供暖，家庭及旅馆，体育馆，健身中心等建筑物内的生活热水，还是工厂内为生产提供动力及热量，都需要锅炉来提供热量。随着社会的飞速发展，锅炉设备以广泛应用于现代工业的各个部门，成为发展国民经济的重要供热设备之一。随着城市建设和保护环境的需要，尽管燃油，燃气的锅炉日益增多，但由于我国以煤为主的能源结构，锅炉燃料还是以煤为主，燃煤锅炉约占80%。它们的热效率普遍较低，而且排放的大量烟尘和有害气体，严重污染了环境，需要节能减排的潜力巨大。因此，我们当前面临的是节能和环保两大课题。能源是国家经济的命脉，国

3、民经济的基础，与经济和环境的可持续发展有着息息相关的联系。节约能源，降低污染对国民的身心健康负责，是当下政府所必需做的。加强新燃烧技术和新炉型的开发投入我国在洁净煤燃烧的研究和开发上已经取得了一些成果。根据目前我国燃料的使用程度，煤的使用仍然占大部分，燃油燃气锅炉虽然发展很快，但由于其建设的经济条件、设计经验相对来说比较不成熟，再者其所用燃料的输送问题很难解决及成本价格太高，故燃煤锅炉仍是将来的主流趋势。燃煤锅炉房初投资小，经济实用性强，做燃煤锅炉房的设计具有现实意义。一锅炉房及锅炉房工艺课程设计原始数据（资料）（一）呼和浩特盛乐园区已知面积规划面积：2.48km2建筑密度： 0.3建筑面积：

4、0.74km2供热面积： 0.95×0.74=0.7km2=0.7×106m2（二）水质资料总硬度H： 3.65mmol/L非碳酸盐硬度HFT： 0mmol/L 碳酸盐硬度HT： 3.65mmol/L总碱度A： 4.29mmol/L溶解氧： 0.6mg/L溶解固形物： 610mg/L（三）热负荷部门采暖热负荷回收率:90%生产热负荷回收率:50%生活热负荷回收率:0二锅炉型号和台数的确定热负荷计算1.最大计算热负荷（计算确定法）Q=K0（K1Q1+K2Q2+K3Q3+K4Q4）+K5Q5式中，K0 管网热损失及漏损系数，取1.1Q1、Q2、Q3、Q4 采暖、通风、生产、生活

5、的最大热负荷，t/h(无通风，Q2为零)K1、K3、K4 采暖、生产、生活的同时使用系数，分别为1、0.8、0.5K5 自用汽热负荷同时使用系数，取为1Q1=0.7×106×16/0.72=15.56t/h其中节能建筑耗热量指标取 16w/m2Q3=Q1=15.56t/hQ4=8t/h Q5=4t/hQ=1.1×(1×15.56+0.8×15.56+0.5×8)+1×4=39.2t/h2.平均热负荷（1） 采暖平均热负荷QPY1=1Q1=0.6×15.56=9.34t/h1 采暖系数，取0.6（2） 生产平均热负荷

6、QPY3= QPY1=9.34t/h (3)生活平均热负荷 QPY4=1/g×Q4=1/9.8×8=0.82t/h (5)锅炉房平均热负荷 QPY=K0（QPY1+ QPY3+ QPY4）=1.1（9.34+9.34+0.82）=21.45t/h3.年热负荷（1） 采暖年热负荷D1=24n/ QPY1=(24×183)/(9.34)=470.24t/yn 采暖天数，183天 （2） 生产年热负荷D3=8nSQPY3=8×306×3×9.34=68592.96t/yS 每昼夜工作班次数，3 n3 年生产天数，一般为306天/年（3） 生

7、活年热负荷D4=8n4SQPY4=8×306×3×0.82=6022.08t/y (4)锅炉房年热负荷 D0=K0(D1+D3+D4)=82593.81t/y（一） 锅炉型号和台数确定 燃料选择依据工业锅炉房设计规范第11条锅炉燃煤的选择，应根据国家的能源政策，按供需的可能，采用就近煤种，并应尽量采用低质煤种。故本设计采用鄂尔多斯的褐煤。依据工业锅炉房设计规范第8条规定锅炉的选择，应综合考虑下列要求：应能满足供热参数的要求；应能有效地燃烧所采用的燃料；应有较高的热效率，并应使锅炉的出力、台数和其它性能均能有效地适应热负荷变化的需要；应有较低的基建和运行管理费用；宜

8、选用燃烧设备相同的锅炉。 （1）锅炉型号的确定在热负荷和燃料确定后，即可综合考虑下列因素，进行锅炉类型的选择。应能满足供热参数的要求，应能有效地燃烧所采用的燃料，应有较高的热效率，应能使锅炉的出力、台数和其它性能有效地适应负荷的变化，应有较低的基建和运行管理费用，且宜选用燃烧设备相同的锅炉。同一锅炉房最好采用容量和型号相同的锅炉。故选用SHF20-2.45/400-H。（2） 锅炉台数确定锅炉房采用的锅炉的台数，应根据负荷到调度、锅炉的检修和扩建的可能因素确定，一般不少于两台。当选用一台锅炉能满足负荷和锅炉检修的需要时，宜安装一台锅炉。锅炉房的锅炉总台数，新建时一般不超过五台；扩建和改建时台数

9、一般不超过七台。综上根据锅炉房最大计算热负荷为39.2t/h，燃料为褐煤，同时考虑该厂热负荷是以生产负荷为主，生产用汽昼夜变化较大的特点，本设计确定选用SHF20-2.45/400-H型锅炉四台。锅炉房非采暖季与采暖季时2台运行。因此，锅炉房容量定为40t/h。二、水处理设备的选择及计算1.软化系统选择SHF20-2.45/400-H型锅炉对给水和锅水的水质的要求：给水总硬度 0.03 mmol/L给水含氧量 0.05 mg/L给水pH值（25） 7锅水总碱度 12 mmol/L锅水含盐量 <3500 mg/L本锅炉房原水为城市自来水，硬度不符合锅炉给水要求，需进行软化处理。阳离子交换软

10、化法处理效果稳定，设备及运行管理很简单。低流速逆流再生钠离子交换系统具有出水水质好，再生液的耗量低，且再生效果亦比顺流再生好的优点，所以本设计水处理确定选用“固定床低流速逆流再生”钠离子交换系统。树脂作为交换剂，还原剂采用食盐。选用两台钠离子交换器，轮换运行使用。2.锅炉房总软化水量的计算(1)生产能力G由锅炉补给水量、热水管网补给水量、水处理设备自耗软水量和工艺生产需要软水量确定(本设计不考虑工艺生产需要的软水量)。总的软化水量（由后面计算得出）： Gzr=19.316 t/h根据呼市原水硬度 3.65mge/L，查表可知软水设备型号为NSD3-16/30。直径D=30in=76.2cm ，

11、截面积F=（D2）2 = 0.456m2锅炉补给水量： Gglb =1+Ppw100Q-Gn t/h 其中=0.5% , Ppw=6.94% Gglb =1+0.5%+0.0694100×40-40×90%=4.03 t/h水处理自耗软水量一般用于逆流再生工艺的逆流冲洗过程，其流量可按预选的离子交换器直径估算: Gzh=F=5×0.456×1=2.28 t/h热水管网补给水量:Grwb =Q1×90%×4%=15.56×0.9×0.04=0.56 t/h水处理设备生产能力：G=1.2( Gglb+Gzh+Grwb)

12、 G=1.2×(4.03+2.28+0.56)=10.644 t/h采用锅外化学处理，补给水、给水、锅水中碱度与溶解固形物的冲淡或浓缩是同比例的。由查表可知，不同锅炉工作压力下Na2CO3的分解率不同，故本设计中分解率=80%，锅炉补给水碱度Aglb为4.29mmol/L，锅炉补给水溶解固形物Sglb为610mg/L。锅水相对碱度= AglbSglb = 80%×4.29610 =5.63×10-3<0.2，不需要除碱。(2)排污率Ppw大小与给水品质有关，根据给水及锅水的碱度和含盐量由下式计算取二者较大值。Ppw=（1-）AgsAg-Ags×10

13、0%其中，凝结水回水率:=GhsD=20.440=51%按含盐量计算的锅炉排污率:Ppw=（1-51%)×4343500-434=6.94%所以，锅炉排污量为: Dpw=D×Ppw=40×6.94%=2.78 t/h最后求得锅炉房总给水量为: Gzg=40+2.78+40×0.005=42.98 t/h(3)锅炉房凝结水总回收量Ghs等于生产负荷、采暖负荷、等厂区凝结水回收量Ghs及除氧器凝结水回收量Ghs之和。生产负荷凝水回收量：15.56×0.8×0.5=6.32 t/h采暖负荷凝结水回收量：15.56×0.9=14.0

14、04 t/h厂区热用户凝结水回收量：Ghs=6.32+14.004=20.324 t/h忽略除氧器顶部排气损失，除氧器凝结水回收量Ghs就是除氧器耗汽量Dq，t/h。计算如下：其中，热力喷雾式除氧器工作压力0.023MPa，除氧器水温tcs为104，除氧器热效率为0.98。Gzr+Ghs+Ghs=GzgGzrics-izr+Ghsics-ihs=Dq（iq-ics）×0.98代入数据:Gzr+20.324×103+Dq=42.98×103Gzr435-54+20.324×103435-398=Dq(2682-435)×0.98求得Dq3.34

15、t/h，即除氧用蒸汽带来的凝水回收量Ghs为3.34 t/h所以，锅炉房凝结水总回收量为：Ghs=Ghs+Ghs=20.324+3.34=23.664 t/h本设计锅炉房总软化水量Gzr等于锅炉房总给水量Gzg与锅炉房凝结水回收量Ghs之差。Gzr=Gzg-Ghs=42.98-23.664=19.316 t/h3.离子交换器的选择计算序号名称符号单位计算公式或数据来源数值1总的软化水量Gzrt/h计算值19.32 2软化速度Wm/h根据原水硬度H选定20.00 3总的软化面积Fm2Gzr/W0.97 4实际软化面积F'm2选用1200交换器1.13 5树脂装填高度hm离子交换器规格2.

16、00 6实际软化速度Wm/hGzr/F'17.09 7交换剂密度（干燥状态）t/m2离子交换器规格0.80 8交换剂重量gRtFh1.8089交换剂的工作能力Ege/m3据树脂特性1500.00 10离子交换器的软化能力EsgeFhE3390 11每小时需软化的克当量E'sge/hGzr（H-H'）=19.32(2.9-0.03)55.45 12时间裕度取用0.95 13连续软化时间th0.95×Es/E's58.0814小反洗、还原、逆洗、小正洗、及正洗时间t'h取定2.50 15工作周期Tht+t'52.14 16还原时食盐单位耗量

17、bg/ge选取110.00 17食盐纯度%取用95.00 18每次还原理论耗盐量Bkg（bEs）/（1000）393 19小反洗流速W1m/h选取12.00 20小反洗时间t1min选取20.00 21小反洗用水量G1tW1F't1/604.52 22小反洗小时用水量G'1t/hW1F'13.56 23逆流冲洗流速W2m/h选取2.00 24逆流冲洗时间t2min选取30.00 25逆洗用水量G2tW2F't2/601.13 26逆洗小时用水量G'2t/hW2F'2.26 27小正洗流速W3m/h选取15.00 28小正洗时间t3min选取10.

18、00 29小正洗用水量G3tW3F't3/602.83 30小正洗小时用水量G'3t/hW3F'1.13 31正洗流速W4m/h选取15.00 32正洗时间t4min选取10.00 33正洗用水量G4tW4F't4/602.83 34正洗小时用水量G'4t/hW4F'16.95 35离子交换器还原一次总用水量GtG1+G2+G3+G411.30 36离子交换器小时最大耗水量G't/hGzr+G'436.27 4.盐溶液制备的计算采用盐溶解器制备盐溶液，有浓度不易控制，设备腐蚀严重等缺点。所以，本设计采用盐溶液池作为还原液的制备设备

19、。考虑到工业用盐含杂物较多，因此在浓盐溶液池中有过滤装置。(1)配置盐液用水量Q1，其中Cy取6%Q1=B1000Cy=3931000×0.06=6.55m3(2)还原一次所需浓盐液池的体积V1，其中Cby取26%V1=1.2×B1000Cby=1.2×3931000×0.26=1.8m3(3)还原一次稀盐溶液池的体积V2 V2=1.2Q1=1.2×6.55=7.86m3(4)盐溶液泵的容量QyQy=1.2×Q1×60h=1.2×6.55×6060=7.86m3h离子交换器再生（盐液）系统简单，管路不长，

20、盐溶液泵扬程Hy可取150200kPa。所以，本设计盐溶液泵选用102型离心塑料泵两台，一台运行，一台备用。盐泵流量为11m3h，扬程167kPa，电功率1.7kw，转速2900r/min。5.锅炉给水的除氧(1)决定除氧方法，选择除氧设备本设计锅炉要求给水含氧量低于0.05 mg/L，给水温度为130，且根据规范，本设计属于单台蒸发量为2t/h以上的工业锅炉，所以需要考虑除氧。因热力喷雾式除氧器有较好的除氧效果，而且，当除氧器的出力在较大范围内变动时，除氧效果仍可保持稳定。出水含氧量可降至0.03mg/L以下，能满足锅炉给水的水质要求。锅炉房待除氧的最大水量GG=Gzg-Ghs=42.98-

21、3.34=39.64 t/h综合考虑以上因素，本设计选用S0405-0-0型喷雾式热力除氧器一台，额定出力40t/h，工作压力0.02MPa，工作温度104，进水温度40.选配一个20m3的除氧水箱以作锅炉给水箱之用。(2)除氧耗汽量计算由前面计算可知除氧器耗汽量Dq为3.34 t/h ，而热力喷雾式除氧器的特点，当除氧器没有冷却器时，除氧器排气中的蒸汽损失量约为除氧器总耗汽量的1%。所以，实际耗汽量为：Gq=3.34（1+0.01）=3.674 t/h连续排污扩容器产生的二次蒸汽量Dq=476kg/h(3)凝结水箱中混合水温的计算其中，凝结水供回水温度为：13/95 th=Gzrtzr+Gh

22、sthsGzr+Ghs=19.32×13+20.324×9519.32+20.324=55.04能满足S0405-0-0型喷雾式热力除氧器对进水温度（40）的要求。6.锅炉排污(1)SHF20-2.45/400-H型锅炉有连续排污装置，为了节能，设计中选用连续排污扩容器一台，以回收部分排污水的热量。扩容器产生的二次蒸汽用于给水除氧，排出的高温热水引至锅炉房浴室水箱，通过盘管加热器加热洗澡水。锅炉的定期排污引入排污降温池，冷却到40以下再排入下水道。为了锅水化验需要，本设计锅炉单独设有一台锅水取样冷却器。(2)排污扩容器计算由于压力降低而汽化所形成的二次蒸汽量：其中，DpwD

23、pw=2.78 t/h，锅炉工作压力P=2.45MPa下饱和水的焓i取956.95kJ/kg，扩nbv容器工作压力下（取用1表压）饱和水的焓i1=558kJ/kg，扩容器压力下饱和蒸汽的焓i1=2730kJ/kg，二次蒸汽的干度x取0.98，排污管损失系数取0.97Dq=Dpw（i-i1）（i1-i1）x=2.78×103（956.95×0.97-558）（2730-558）×0.98=476kg/h扩容器所需的容积计算如下：其中，容积富裕系数本设计取1.4，二次蒸汽比容值为0.9018m3/kgV=KDqvRv=1.4×476×0.90186

24、00=1 m3根据计算所需扩容器容积，本设计选用800型连续排污扩容器一台，其容积为1.5m3。三、给水设备和主要管道的选择计算1给水系统与设备(1)给水系统组成根据锅炉房容量，凝结水为余压回水以及给水采用热力除氧等多种因素，本锅炉房采用二级给水系统。凝结回水及软水（锅炉补给水）都流入锅炉房补给水箱，然后由除氧水泵将水送至除氧器除氧。除氧后，由锅炉给水泵升压，经水煤器进入锅炉。 为使锅炉各给水泵之间能互相切换使用，本锅炉房采用集中给水系统。(2)给水泵的选择 考虑本锅炉房是三班制，全年运行，并以生产负荷为主，故设计选用二台给水泵。二台蒸汽往复泵作为备用水泵。 按规范规定，本设计二台34并联工作

25、电动机给水泵所需满足的流量为 Qdd=1.1Gzg =1.1×42.98=47.248t/h,单台汽动给水泵流量为 Qqd= 0.4×Gzg=0.4×42.98=17.192t/h。给水泵扬程 H =1000(P+p)+H1+H2+H3+H4 =10002.45+0.06+10+4+8+50 =2582kpa 根据计算，本设计选用DG25-35型锅炉给水泵二台，单台流量20m3/h扬程为2660kpa电机功率37KV。ZQ-G20/34蒸汽往复泵二台，流量为20m3/h,扬程为3400kpa。(3) 给水箱的容积和安装高度 给水箱的容量主要根据锅炉房的容量和软水设

26、备的设计出力、运行方式等来确定。本设计按所有运行锅炉在额定蒸发量时所需25-30分钟的给水量计算，选用 40×1/2=20t作为锅炉房的给水箱。并且在本设计中凝结水箱与给水箱同用一个水箱。且一隔为二，以备检修时可相互切换使用。给水箱的安装高度与给水泵输送温度较高的给水，要求给水箱有一定的安装高度，使给水泵有足够的灌注头，以免发生汽蚀和影响正常给水。 给水箱的安装高度应不小于下列计算的给水泵最小灌注高度Hgsmin Hgsmin=pbh-Pgs+h+Hfg+hy m =270.02kpa-101.325kpa+5kpa+4kpa935.52×9.82.7 22.08m（4）除

27、氧水泵回锅炉房的凝结水和软水混合输送，混合水量Gh=Gzr+Ghs,=39.644t/h鉴于除氧器工作压力为0.023MPa，凝结水箱最低水位与除氧器凝结水进口的高度差小，以及锅炉房中凝结水与软水在凝结水箱中混合后输送管路较短，故选用XA50/32型离心泵两台，一台运转，一台备用。每台除氧水泵流量为40m³/h，扬程340kpa。2.主要管道直径锅炉房中各管道内经Dn可按推荐流速计算 Dn=594.5Gv mm其中，蒸汽比容为0.14m3/kg，水的比容为0.000998m3/kg，二次蒸汽比容为0.9018m3/kg。管段名称流 量（t/h）推荐流速(m/s)计算直径(mm)选用直

28、径(mm)备 注蒸汽母管4040222.44DN250蒸汽压力:2.45Mpa二次蒸汽压力0.2Mpa锅炉给水总管47.248291.28DN100自来水总管30272.74DN80二次蒸汽0.6615118.42DN125软化水管19.32240.54DN40四、送引风机系统的设计1机械通风的烟囱。烟囱的作用主要是产生引力，把烟气排到大气，根据环境卫生的要求，满足烟尘和二氧化碳的高空排放需求。根据本锅炉房总的额定蒸发量为2×20 t/h，查表可知高度为45m。2.烟囱高度与断面确定（1） 出口处烟气温度烟囱高度为45m，则烟囱的温降为 =AHyzD=0.4×4540=2.

29、85（2）烟囱出口直径（内经） 烟囱出烟口速度 2，=15m/s则 d2=Vyfn0.785×2'=6.61×22×0.785=6.61×20.785×15=1.06m 取值 1.1m烟囱出口实际烟速为： 2=Vyfn0.785×d22=6.61×20.785×1.12=13.91m/s（2） 烟囱下口直径（内经） d1 =d2+2iHyz=1.1+2×0.02×45=2.9m烟囱的平均直径为： dj=d1+d22=2.9+32=2.95m流过烟囱的平均烟速为： yzpj=VYJn0.7

30、85dpj2=6.61×20.785×2.952=1.79m/s3.理论空气量和理论烟气量由于燃料为烟煤（Vdaf=16.14%>15%)，故：理论空气量 ，即m3/kg实际空气量 ，即 理论烟气量 ，即实际烟气量 即 4.送、引风机的选择计算依据【锅炉房设计规范GB50041-2008】第8.0.2条规定：锅炉风机的配置和选择，应符号下列要求：应选用高效、节能和低噪声风机；风机的计算风量和风压，应更加锅炉额定蒸发量或额定热功率、燃料品种、燃烧方式和通风系统的阻力计算确定，并按当地气压及空气、烟气的温度和面度对风机特性进行修正；炉排锅炉和循环硫化床锅炉的风机，宜按1台

31、炉配置1台鼓风机和1台引风机，其风量的富裕量，不宜小于计算风量的10%，风压的富裕量不宜小于计算风压的20%。煤粉锅炉风量和风压的富裕量应符号现行国家标准小型火力发电厂设计规范GB50049的规定满足风机在正常运行条件下处于较高的效率范围。5.送风机的选择计算（1）送风机所需风压的确定： Hsf=2 为送风机流量储备系数,取1.1，b为大气压力。因缺空气阻力计算资料,如按煤层及炉排阻力为1600Pa、风道阻力为300Pa估算,则送风机所需风压为Hsf=2=1.2（2000+500）=3511Pa其中, 2为送风机压头储备系数,取1.2, tsf为送风机设计条件下的空气温度,由风机样本查知为20

32、。所以,选用G4-73-11X5型送风机,规格：风量63998 m3/h,风压3660Pa；电机型号Y280M-4,功率90KW。（2）引风机的所需的风压计算1锅炉本体的阻力按锅炉制造厂提供资料,取h1=1500Pa2省煤器的阻力=200Pa3除尘器的阻力=1000Pa4烟囱抽力和烟道阻力350Pa由于本系统为机械通风,烟囱的抽力和阻力均略而不计,烟道阻力=100Pa因此,锅炉引风系统的总阻力约为：=3050Pa引风机所需风压=3633Pa其中风压储备系数2取1.2,引风机设计条件下介质温度tyf=200。所以，本设计选用Y547-12.4D型引风机，其流量55680m3/h，风压3678Pa

33、；功率7.72kw。6.烟气除尘设备的选择链条锅炉排出的烟气含尘浓度大约在2000mg/m3N以上，为减少大气污染，本锅炉房选用麻石水膜除尘器（见锅炉房实用设计手册P195），其主要技术数据如下：处理烟气量96250m3/h，进口截面尺寸1650×1200mm。烟速10-12m/s；出口截面尺寸1620mm，烟速8-12m/s；烟气净化效率9092%；阻力损失600800Pa。除尘后，烟气的含尘浓度为C02000（10.90）=200mg/m7.烟囱设计计算依据【锅炉房设计规范GB50041-2008】第8.0.4条规定：锅炉风道、烟道系统的设计，应符合下列要求：应使风道、烟道短捷、

34、平直且气密性好，附件少和阻力小；单台锅炉配置两侧风道或2条烟道时，宜对称布置，且使每侧风道或每条烟道的阻力均衡；当多台锅炉共用1座烟囱时，每台锅炉宜采用单独烟道接入烟囱，每个烟道应安装密封可靠的烟道门；当多台锅炉合用1条总烟道时，应保证每台锅炉排烟时互不影响，并宜使每台锅炉的通风均衡。每台锅炉支烟道出口应安装密封可靠的烟道门；宜采用地上烟道，并应在其适当位置设置清扫人孔；对烟道和热风道的热膨胀应采取补偿措施。当采用补偿器进行热补偿时，宜选用非金属补偿器；应在适当位置设置必要的热工和环保等测点。依据【锅炉房设计规范GB50041-2008】第8.0.5条规定：在烟气容易积聚的地方，以及当多台锅炉

35、共用1座烟囱或1条总烟道时，每台锅炉烟道出口处应装设防爆装置，其位置应有利于泄压。当爆炸气体有可能危及操作人员的安全时，防爆装置上应装设泄压导向管。依据【供热、锅炉房及其环保设计技术措施】第3.3.11条相关规定：水平烟道顺气流方向已有i=0.03的向上坡度；烟道在适当的位置应设置清扫孔，其尺寸不应小于400（宽）mm500（高）mm。烟道和热风道，每隔25m应设伸缩缝。金属烟道和热风道应作保温层。锅炉本体、省煤器、除尘器、引风机等有旁通烟道时，应在旁通烟道的流速较低的直管段上布置严密的闸板阀。当采用通过省煤器并接回到给水箱的循环管时，可不设旁通烟道。鼓风机的进口应做网格，网格的有效截面不应小

36、于风机进口的截面积。多台锅炉合用总烟道、风道时，在与总烟道、风道连接的支烟、风道上，应装设能完全开启的闸板阀或调风蝶阀。室外烟道应避免在墙上产生凝结水，烟道外表面应作粉刷，并应考虑排雨水措施。为便于烟道清灰，烟道宽度不应小于0.6m，高度不宜小于1.5m。依据【锅炉房设计规范GB50041-2008】第8.0.6条规定：锅炉房烟囱高度应符合现行国家标准锅炉大气污染物排放标准GB13271和所在地的相关规定。锅炉房在机场附近时，烟囱高度应符合航空净空的要求。本锅炉房的三台锅炉合用一个烟囱，拟用红砖砌筑，根据锅炉房容量，由教材8-6锅炉房容量在20t/h时，选定烟囱高度为45m以上。烟囱设计主要是

37、确定其上、下口径。（1）烟囱上、下口径的计算 出口处烟气温度 烟囱高度为50m，则烟囱的温降为其中修正系数A，可根据砖烟囱平均比厚<0.5m，由教材表8-5查的为0.4。如此，烟囱出口处的烟温 (a烟囱出口直径: = =128385m3/h 若取烟囱出口处的烟速为12m/s，则烟囱出口直径 本锅炉房烟囱的出口直径取为3m。(b烟囱底部直径:若取烟囱锥度i=0.02；则烟囱底部直径为 五、运煤除灰方式的选择依据【工业锅炉房设计手册第二版】第八章运煤和除灰规定：运煤除灰系统是燃煤锅炉房的一个重要组成部分，关系到锅炉房的安全经济运行。运煤系统是煤从煤场到炉前煤斗的输送，其中包括煤的转运、破碎、筛选、磁选和计量等。煤经过燃烧后的残余物称为灰渣，一般把炉排下面的渣斗或煤粉炉的