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文档简介

1、参 考 算 例(一)有关资料北京地区铺设无缝线路,相关已知条件如下:1.轨温:最高轨温:Tmax=62.6最低轨温:Tmin=-22.82.轨道特征(1)钢轨:为60kg/m的钢轨、按预期磨耗6mm计算;缓冲区钢轨采用每根长25m的标准轨;(2)轨枕:混凝土型轨枕,每公里铺设1840根;(3)扣件:接头扣件为24mm、10.9级螺栓,六孔夹板;中间扣件为弹条型,橡胶垫板;(4)道床:碎石道碴,顶宽3.3m,曲线外侧加宽0.05m。3线路等级及最小曲线半径(1)线路等级:I级线路;(2)最小曲线半径:Rmin600m。4行驶机车东风4型内燃机车;最高行驶速度: Vmax=120km/h;轮重和轴

2、距排列如图1所示。115000115000115000115000115000115000180180840180180图1 机车轮重与轴距(二)设计步骤和方法1强度计算 轨道有关资料钢的弹性模量:E21×104Mpa;钢轨的线膨胀系数:0.0000118/;轨钢容许应力:s365Mpa;钢轨对水平轴的惯性矩:Jx2879cm4;钢轨对竖直轴的惯性矩:Jy498cm4;轨底断面系数:w1375cm3;轨头断面系数:w2291c m3; 支座弹性系数:D300kNcm;=0.012283/cm支座弹性系数:D700kNcm;=0.0153/cm轨枕间距:a54.5cm。表1 已知条件参

3、数TmaxTminED钢轨D轨下基础K钢轨K轨下基础数值62.6-22.8210000000.01183000007200000.0122830.015288单位N/cm2mm/m·N/cmN/cmcm-1cm-1参数sJxW1W2PHrFa数值36528793752915700009177.4554.5单位mpacm4cm3cm3NN/cmcm2cm参数f0efopfl0QJyR数值0.30.30.240087498260000单位cmcmcmcmN/cmcm4cm参数Lea1Beb数值25095501512027.5单位cmcmcmcmcmcm(1)计算P0 检算钢轨用P0表2

4、以第1轮位作为计算轮位P0计算表计算值轮 位P0(N)项目P0(N)115000115000115000115000x(cm)01803601200kx02.2114.42114.739=1.000-0.1530.008070.00000P0(N)115000-17636.915927.7584-0.063498290.8表3 以第2轮位作为计算轮位P0计算表计算值轮 位P0(N)项目P0(N)115000115000115000115000x(cmx2.210902.21112.528=-0.15336 1.0000-0.153 0.000 P0(N)-17636.

5、9115000-17636.90.43179726.6P0取较大的为98290N检算轨下基础用P0表4 以第1轮位作为计算轮位P0计算表计算值轮 位P0(N)项目P0(N)115000115000115000115000x(cm)01803601200kx02.7518595595.50418.346=1.0-0.0350.000030.00000P0(N)115000-3999.7413.9280.00049111004表5 以第2轮位作为计算轮位P0计算表 计算值轮 位P0(N)项目P0(N)115000115000115000115000x(cmx2.75202

6、.75215.598=-0.0348 1.00000 -0.03480.00000 P0(N)-3999.741115000-3999.741-0.0171107001 P0取较大的为111004N(2)钢轨静弯矩计算(见课本P73例题) N·m(3)轨枕上静压力计算(为检算轨下基础做准备)(4)轨枕上的动压力计算Rd=(1)R0=(1+0.36+0.15)*46244=69829N(5)钢轨动弯矩计算钢轨动弯矩Md: Md=(1)f·M0速度系数: 偏载系数:采取未被平衡欠超高h=75mm=0.002·h=0.002×75=0.15横向水平力系数f:

7、f1.6 所以Md(10.480.15)×1.6×20006=52175N·m(6)钢轨动弯应力计算轨底动弯应力1: MPa轨头动弯应力2: MPa(7)钢轨制动应力列车制动时,在列车前面的钢轨受压,后面的钢轨受拉。采取钢轨制动应力f10MPa(8)容许的轨温变化幅度计算根据强度条件,计算容许的轨温变化幅度,其条件式为: dtfs而 t=2.5·t (MPa)所以,轨底容许的降温变化幅度为:轨头容许的升温变化幅度为: 2稳定压力计算(1)线路条件原始弹性弯曲矢度:f0e=0.3cm ;原始塑性弯曲矢度:fop0.3cm;线路容许弯曲矢度:f0.2cm;原

8、始弯曲半波长:400cm;等效道床阻力:Q87N/cm;钢轨对竖直铀的惯性矩:Jy498cm4;轨道框架换算系数:2。(2)温度压力计算有塑性原始弯曲圆曲线的合成曲率为: /cm有关数据计算:2EJY2×9.87×21×106×5242.06×1011N·cm验算变形曲线长度:=20.43×104cm2=452.0cm因计算得=452.0cm,与400cm相差较大,再设0=452.0cm,重新计算f'0e:cm将f'0e=0.383cm代入,验算变形曲线长度:=21.01×104cm因计算得=458

9、.3cm,与 452cm还有一定误差,再设0=458.3cm,重新计算f'0e:cm将f'0e=0.394cm代入,验算变形曲线长度:=21.08×104cm=459.1cm=459.1cm与上面的=458.3cm相接近,因此将221.08×104cm,f'0e=0.394cm代入下式,求温度压力PN。 N(3)容许温度压力计算采取安全系数:K1.25容许温度压力PN(4)容许的升温变化幅度计算根据稳定性条件,计算容许的升温变化幅度。钢轨断面积F77.45cm2容许的增温变化幅度为:<=70.3(强度条件允许温升)所以 3锁定轨温计算由强度和稳

10、定条件确定锁定轨温铺轨下限锁定轨温(受稳定条件限制): 铺轨上限锁定轨温(受强度条件限制):故 20.8<tsf<63.5(2)确定的锁定轨温规范中规定锁定轨温的取值为式中 ts,tc允许温升和允许温降; Tmax,Tmin当地历史最高、最低轨温; tk中和轨温修正值,取05。但考虑到为了便于施工,一般应保证设计锁定轨温较中间轨温的上浮一个值,本设计采用:f一般应保证设计锁定轨温较中间轨温的上浮值,取为35。故分析得出其范围为2325由于取为25时其施工锁定轨温为2030,其下限超出上述条件确定出的下限,故取为26,其施工锁定轨温为2131。(3)确定铺轨锁定轨温的范围根据上述条件

11、确定的的锁定轨温为26是合理的锁定轨温,而且在由强度和稳定条件计算所得的锁定轨温范围之内,所以最后选定锁定轨温为:设计锁定轨温tsf=263153.841662.662621-22。.8图2 锁定轨温示意图铺轨锁定轨温范围:tsf上= tsf5=31tsf下= tsf5=21故锁定轨温范围为2131如图2所示。4伸缩区长度与防爬设备的布置(1)伸缩区长度计算接头阻力PH570kN;道床单位纵向阻力r91N/cm;最大降温幅度tmax降:tmax降= tsf上Tmin=31+22.8=53.8最大升温幅度tmax升:tmax升=Tmaxtsf下=62.621=41.6最大温度拉力Ptmax拉:P

12、tmax拉=250·Ftmax降=250×77.45×53.8=1041.7kN最大温度压力Ptmax压:Ptmax压=250·F·tmax升=250×77.45×41.6=805.48kN温度拉力引起的伸缩区长度:m温度压力引起的伸缩区长度:m为安全起见,伸缩区长度采用75m。(2)防爬器的布置一根轨枕上中间扣件的阻力Pc16kN;一根轨枕的道床纵向阻力Rs10kN;从上述可看出,中间扣件阻力大于道床纵向阻力,可不需要在伸缩区布置防爬器,但中间扣件扭力矩应经常保持在80120N·m范围内,中间扣件阻力才能达到上述

13、要求。5.缓冲区预留轨缝计算(1)长轨端的伸缩量长轨一端的伸长量长伸mm长轨一端的缩短量长缩mm(2)标准轨端的伸长量短伸 =1.4mm标准轨一端的缩短量短缩: =3.2mm(3)长轨与标准轨之间的预留轨缝1最高轨温时,保证轨缝不顶严的预留轨缝值1:1长伸短伸=1.9+1.4=3.3mm最低轨温时,保证螺栓不受力的预留轨缝值1:1构(长缩短缩)=18(7.5+3.2)=7.3mm所以,长轨与标准轨之间的预留轨缝1:即 3.3 mm <1<7.3 mm采用 。(4)标准轨与标准轨之间预留轨缝2最高轨温时,保证轨缝不顶严的预留轨缝值2 : 22短伸=2×1.4=2.8mm最低轨温时,保证螺栓不受力的预留轨

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