综采工作面供电设计计算1

1、3043综采工作面供电设计编制单位： 机电科 编制： 设计： 审核： 2010年8月4日目 录1、工作面概况41.1、设备选用41.1.1工作面设备41.1.2顺槽机电设备41.2、工作面设备布置如附图52、综采工作面供电系统负荷计算52.1、电压等级52.2、负荷统计63、移动变电站容量选择93.1 1#移动变电站的选择93.2 2#移动变电站的选择93.3 3#移动变电站选择93.4 4#移动变电站选择103.5 5#移动变电站的选择104、供电系统的拟定及高压电缆选择104.1、移变用高压电缆选择104.1.1供采煤机用高压电缆选择104.1.2供刮板机用高压电缆选择114.1.3供乳化

2、液泵、喷雾泵用移动变电站用高压电缆选择124.1.4供皮带机用高压电缆选择134.2、高压配电装置选择14进线总开关、联络开关选择154.2.2各出线开关选择154.3支线电缆选择164.3.1采煤机、刮板机用高压电缆选择164.3.2电缆截面选择165、供电系统短路电流计算205.1综采工作面移动变电站到煤机电机处电缆短路电流计算205.2高压系统短路电流计算205.2.1 3043工作面2500KVA移变二次出口端短路电流计算：205.2.2 3043工作面2000KVA移变二次出口端短路电流计算：225.2.3 3043工作面800KVA移变二次出口端短路电流计算：235.2.4 304

3、3工作面500KVA移变二次出口端短路电流计算：235.2.5 3043皮带机头1000KVA移变二次出口端短路电流计算：245.3 低压系统短路电流计算256、过电流保护装置的整定296.1 1#移动变电站296.2 2#移动变电站326.3 3#移动变电站356.4 4#移动变电站376.5 5#移动变电站397、3043工作面保护接地措施427.1 井下保护接地装置的装设原则427.2保护接地的安装地点和要求437.3保护接地装置的安装和接地438、供电系统实施注意事项43综采工作面供电设计1、工作面概况3043工作面所在煤层为3号煤层，304采区。3043工作面两顺槽长度为1680m，

4、工作面切眼长度260m，煤层厚度4.8-5.2m，平均厚度5.17m，采煤方法为走向长壁一次采全高。1.1、设备选用工作面设备采煤机，采用太原矿山机器集团有限公司生产的MG650/1605-WD型电牵引采煤机。总装机功率为1605KW，其中2台截割电动机，每台功率650KW，额定电压3300KV，额定电流136A，功率因数（COS）0.85；交流牵引电动机2台，功率90KW；交流破碎电动机1台，功率90KW；油泵电机1台，功率35KW。工作面刮板输送机，采用山西煤矿机械制造有限责任公司的SGZ900/2×700型输送机，机头及机尾配用额定功率为700/350KW，额定电压为3300V

5、的双速电动机，其额定电流150/74A。顺槽机电设备A、破碎机，采用山西煤矿机械制造有限责任公司生产的PLM2200型破碎机，其额定功率为200KW，额定电压1140V，额定电流116A。B、转载机，采用山西煤矿机械制造有限责任公司生产的SZZ900/375/187型转载机，其额定功率为375/187KW，额定电压为3300V，额定电流87/55A。C、顺槽带式输送机，采用焦作市新立康输送机械有限公司生产DSJ-120/150/2×355型可伸缩胶带输送机，额定功率为2×355KW，额定 1140V，额定电流×2129A，带速3.15m/s，带宽1.2m。D、乳化

6、液泵，无锡煤矿机械有限公司生产的BRW400/31.5×4A型3台，额定功率250KW，额定电压1140V，额定电流146A。E、喷雾泵，无锡煤矿机械有限公司生产的BPW400/16型2台，额定功率90KW，额定电压1140V，额定电流55.1A。F、离心泵,额定功率90KW，额定电压1140V，额定电流55.1A。G、采煤机、转载机、破碎机控制开关，采用KBSGZY-8SKC92152500KVA型负荷中心，额定电压3300V、1140 V，额定电流3×500A（8回路）。刮板输送机控制开关，采用QJR350/3.3型高压软起动器，额定电压3300V，额定电流350A，由

7、KBSGZY2-T-2000/6/3.3型移动变电站供电。H、乳化液泵控制开关采用ZJT1-250/1140型变频控制装置，额定电流250A(三组合)，喷雾泵控制开关采用QBZ4×315型组合开关，额定电压1140V，额定电流4×315A（四回路）。1.2、工作面设备布置如附图2、综采工作面供电系统负荷计算2.1、电压等级304（3）变电所经过1500米送来高压6KV，经过移动变电站分别向用电设备供电。（1）3300V电压，采煤机、刮板输送机和转载机（2）1140V电压，破碎机、乳化液泵、喷雾泵、带式输送机。（3）660V电压，调度绞车、污水泵等。2.2、负荷统计根据用电设

8、备电压等级，设备的布置拟选用5台移动变电站，按移动变电站分组进行负荷统计（见下表1）表1 综采工作面负荷统计1#移动变电站设备名称部位电动机型号电机数额定功率（KW）额定电压（V）额定电流（A）功率因数（COS）MG650/1605-WD型电牵引采煤机截割电机YBCS-6502650×23300136×20.80SZZ900/375/187型转载机YBSD-375/187-4/8(双速电动机)2375187330087550.85PLM2200型破碎机20011401160.85小结功率PPN2270KW加权平均功率因数COSwm0.80表22#移动变电站设备名称型号电动机

9、型号电动机数额定功率（KW）额定电压（V）额定电流（A）额定功率因数（COS）SGZ900/700×2型刮板输送机SGZ900/700×2YBSD-700/350-4/8(双速电动机)2700/350×23300150/74×20.82小结功率PPN1400KW加权平均功率因数COSwm0.82表3：3#移动变电站设备名称型号电动机型号电动机数额定功率（KW）额定电压（V）额定电流（A）额定功率因数（COS）BRW400/31.5×4A型1#乳化液泵BRW400/31.5×4AYBSS-31525011401460.85BRW400/

10、31.5×4A型2#乳化液泵BRW400/31.5×4A25011401460.85BRW400/31.5×4A型3#乳化液泵乳化液泵BRW400/31.5×4A25011401460.85小结功率PPN750KW加权平均功率因数COSwm0.85表4：4#移动变电站设备名称型号电机型号电机数量额定功率（KW）额定电压（V）额定电流（A）额定功率因数（COS）BPW400/16型1#喷雾泵BPW400/1690114055.10.85BPW400/16型2#喷雾泵BPW400/1690114055.10.85离心泵190114055.10.85小结功率P

11、PN90×3=270KW加权平均功率因数COSwm0.85表5：5#移动变电站设备名称型号电机型号电机数量额定功率（KW）额定电压（V）额定电流（A）额定功率因数（COS）皮带机前电机135511401290.85皮带机后电机35511401290.85液压自动涨紧15.5114040.85小结功率PPN710+5.5=71.5KW加权平均功率因数COSwm0.853、移动变电站容量选择根据供电系统的拟定原则，拟选择5台移动变电站。由于采煤机（总装功率1605KW），刮板输送机（700×2KW），单机容量较大，再考虑过电流保护装置灵敏系数要求，分别由1台移动变电站来供电。3

12、.1 1#移动变电站的选择1#移动变电站拟向采煤机、转载机、破碎机供电，其计算负荷为Sca=式中Kde：需用系数，取kde=0.4+0.6=0.4+0.6×=0.824COSwm：加权平均功率因数，取0.80选取1台KSGZY-2500/6,6000V/3300V/1140V，额定容量为2500KVA2338.75KVA，满足供电的要求。其中3300V容量为2200KVA ,1140V容量为300KVA。3.2 2#移动变电站的选择2#移动变电站拟向刮板输送机供电，变压器的容量计算值为Sca=式中Kde：需用系数取Kde=1,COSwm=0.82选用1台KSGZY2-T-2000/6

13、型移动变电站，6000V/3300V,额定容量2000KVA1707.3KVA,满足要求。3.3 3#移动变电站选择3#移动变电站拟向乳化液泵等供电，变压器的计算容量为：Sca=式中Kde=0.4+0.6COSwm取0. 82选用一台KSGZY-800/6型移变电站，6000V/1200V,其额定容量800KVA731.7KVA，满足要求。3.4 4#移动变电站选择4#移动变电站拟向喷雾泵、离心泵等供电，变压器的计算容量为：Sca=式中Kde=0.4+0.6COSwm取0. 85结合实际情况考虑一定的备用量，选用一台KSGZY-500/6型移变电站，6000V/1200V,其额定容量500KV

14、A190.6KVA，满足要求。3.5 5#移动变电站的选择5#移动变电站拟向胶带输送机供电，变压器的计算容量为SCa=式中：Kde取1COSwm取0.85 选用KSGZY1000/6型移动变电站，6000V/1200V，其额定容量1000KVA835.3KVA,满足要求。4、供电系统的拟定及高压电缆选择4.1、移变用高压电缆选择供采煤机用高压电缆选择电缆长度为1500m，电压为6KV，移变的容量为2500KVA按经济电流密度选择I=218.4A根据采区年利用小时30005000，选用铜芯电缆其经济密度为Icd=2.25所以Ae=97mm2选用MYPTJ3×95+3×35/3

15、+3×2.5的铜芯橡套电缆按长时允许电流校验所选截面查表：MYPTJ3×95电缆的长时允许电流为245A>218.4A符合要求。按电压损失校验高压配电线路允许电压损失取5%得U=6000×5%=300V线路实际电压损失Ums=140.6V300V电压损失符合要求V小于300V，电压损失满足要求按热稳定条件校验短路电流周期分量的稳定值为Iss=3.67KVA电缆最小热稳定截面Amin=12.6mm2故选用电缆MYPTJ3×95+3×25/3+3×2.5符合要求供刮板机用高压电缆选择电缆长度为1500m，电压为6KV，移变的容量为2

16、000KVA4.1.2.1按经济电流密度选择I=134.7A根据采区年利用小时30005000，选用铜芯电缆其经济密度为Icd=2.25所以Ae=59.9mm2选用MYPTJ3×70+3×25/3+3×2.5的铜芯橡套电缆4.1.2.2按长时允许电流校验所选截面查表：MYPTJ3×70电缆的长时允许电流为205A>134.7A符合要求。4.1.2.3按电压损失校验高压配电线路允许电压损失取5%得U=6000×5%=300V线路实际电压损失Ums=117.6300V电压损失符合要求V小于300V，电压损失满足要求4.1.2.4按热稳定条件校

17、验短路电流周期分量的稳定值为Iss=3.67KVA电缆最小热稳定截面Amin=12.6mm2故选用电缆MYPTJ3×70+3×25/3+3×2.5符合要求4.1.3供用高压电缆选择电缆长度为1500m，电压为6KV，移变的容量为800KVA+500KVA4.1.3.1按经济电流密度选择I=125.1A根据采区年利用小时30005000，选用铜芯电缆其经济密度为Icd=2.25所以Ae=55.6mm2故选用MYPTJ3×50+3×25/3+3×2.5的铜芯橡套电缆4.1.3.2按长时允许电流校验所选截面查表：MYPTJ3×50

18、+3×25/3+3×2.5电缆的长时允许电流为170A>125.1A符合要求。4.1.3.3按电压损失校验高压配电线路允许电压损失取5%得U=6000×5%=300V线路实际电压损失Ums=120300V电压损失符合要求V小于300V，电压损失满足要求4.1.3.4按热稳定条件校验短路电流周期分量的稳定值为Iss=3.67KVA电缆最小热稳定截面Amin=12.6mm2故选用电缆MYPTJ3×50+3×25/3+3×2.5符合要求4.1.4供皮带机用高压电缆选择电缆长度为60m，电压为6KV，移变的容量为1000KVA4.1.4

19、.1按经济电流密度选择I=96.2A根据采区年利用小时30005000，选用铜芯电缆其经济密度为Icd=2.25所以Ae=42.8mm2故选用MYPTJ3×50+3×25的铜芯橡套电缆4.1.4.2按长时允许电流校验所选截面查表：MYPTJ3×50电缆的长时允许电流为170A>96.2A符合要求。4.1.4.3按电压损失校验高压配电线路允许电压损失取5%得U=6000×5%=300V线路实际电压损失Ums=3.3300V电压损失符合要求V小于300V，电压损失满足要求4.1.4.4按热稳定条件校验短路电流周期分量的稳定值为Iss=3.67KVA电缆

20、最小热稳定截面Amin=12.6mm2故选用电缆MYPTJ3×50+3×25/3+3×2.5符合要求4.2、高压配电装置选择304（3）变电所一段采用双回路供电，供电电压6KV，电源引自中央电所，共有四回馈出线，分别向采煤机、刮板机、皮带机、及分段开关处于断开位置。当其中一回进线出现故障时，分段开关合上，由一回线路承担全部负荷。进线总开关、联络开关选择根据上面计算In=574.4A故进线总开关选用两台容量为630A的高压配电装置，联络开关选用一台容量为630A的高压配电装置。4.2.2各出线开关选择控制采煤机用移动变电站高压配电装置选择根据上面计算In=218.4

21、A故选用一台容量为200A的高压配电装置。控制刮板机用移动变电站高压配电装置选择根据上面计算In=134.7A故选用一台容量为200A的高压配电装置。控制皮带机用移动变电站高压配电装置选择根据上面计算In=96.2A故选用一台容量为200A的高压配电装置。控制高压配电装置选择根据上面计算In=125.1A故选用一台容量为200A的高压配电装置。4.3支线电缆选择 采煤机、刮板机用高压电缆选择4.3.1.1电缆型号确定采煤机、刮板机功率在1000KW以上，单机功率较大，为保证设备正常启动，降低起动时电压损失，应采用3.3KV电压供电。且采煤机、刮板机移动性较大，故采煤机用电缆选用MCPT1.9/

22、3.3型采煤机用金属屏蔽监视型橡套软电缆，刮板机用电缆选用MCPTJ1.9/3.3型矿用移动属屏蔽监视型橡套软电缆。4.3.2电缆截面选择采煤机电缆截面选择电缆长度为500m，电压为3.3KV，采煤机功率为1605KWa、按经济电流密度选择I=280.8A根据采区年利用小时30005000，选用铜芯电缆其经济密度为Icd=2.25所以Ae=124.8mm2选用MCPT3×120+1×50+7×6型铜芯橡套电缆b、按长时允许电流校验所选截面查表：MCPT3×120+1×50+7×6电缆的长时允许电流为335A>330.4A符合要求

23、。c、按电压损失校验高压配电线路允许电压损失取5%得U=3300×5%=165V线路实际电压损失Ums=47.7165V电压损失符合要求V小于300V，电压损失满足要求d、按热稳定条件校验短路电流周期分量的稳定值为Iss=6.42KVA电缆最小热稳定截面Amin=22.1mm2故选用电缆MCPT3×120+1×50+7×6符合要求刮板机电缆截面选择后电机高速运行时电缆选择电缆长度为500m，电压为3.3KV，刮板机功率为700KWa、按经济电流密度选择I=144.1A根据采区年利用小时30005000，选用铜芯电缆其经济密度为Icd=2.25所以Ae=6

24、4mm2故选用MCPTJ3×70+1×35+7×6型铜芯橡套电缆b、按长时允许电流校验所选截面查表：MCPTJ3×70电缆的长时允许电流为235A>129.7A符合要求。c、按电压损失校验高压配电线路允许电压损失取5%得U=3300×5%=165V线路实际电压损失Ums=32.8165V电压损失符合要求V小于300V，电压损失满足要求d、按热稳定条件校验短路电流周期分量的稳定值为Iss=6.42KVA电缆最小热稳定截面Amin=22.1mm2故选用电缆MCPTJ 3×70+1×35+7×6符合要求根据后电机高

25、速运行时电缆选择情况，当后电机低速运行时，功率为350KW是高速时的一半，选用MCPTJ 3×70+1×35+7×6电缆，符合要求。同理前电机高、低速电缆也选择MCPTJ 3×70+1×35+7×6型电缆也符合要求。转载机电缆截面选择转载机电机高速运行时电缆选择电缆长度为200m，电压为3.3KV，刮板机功率为375KWa、按经济电流密度选择I=77.2A根据采区年利用小时30005000，选用铜芯电缆其经济密度为Icd=2.25所以Ae=34.3mm2故选用MCPTJ3×50+1×25+7×6型铜芯橡套

26、电缆b、按长时允许电流校验所选截面查表：MCPTJ3×50电缆的长时允许电流为190A>77.2A符合要求。c、按电压损失校验高压配电线路允许电压损失取5%得U=3300×5%=165V线路实际电压损失Ums=10.7165V电压损失符合要求V小于300V，电压损失满足要求d、按热稳定条件校验短路电流周期分量的稳定值为Iss=6.42KVA电缆最小热稳定截面Amin=22.1mm2故选用电缆MCPTJ 3×50+1×25+7×6符合要求根据电机高速运行时电缆选择情况，当电机低速运行时，功率为187KW是高速时的一半，选用MCPTJ 3&#

27、215;50+1×25+7×6电缆，符合要求。4.3.2.破碎机、乳化液泵、喷雾泵、皮带机电缆截面选择按机械强度、供电电压选用MYP型按电缆长时允许电流选择破碎机、乳化液泵、喷雾泵、皮带机、离心泵电机电缆截面并按电机额定电流进行验算后选择结果如下：设备名称电缆型号破碎机MYP-0.66/1.14-3×35+1×16乳化液泵MYP-0.66/1.14-3×70+1×25喷雾泵MYP-0.66/1.14-3×35+1×16皮带机MYP-0.66/1.14-3×95+1×35离心泵MYP-0.66/1

28、.14-3×35+1×165、供电系统短路电流计算5.1综采工作面移动变电站到煤机电机处电缆短路电流计算、短路电流计算时，其电压取平均电压，各电压等级的平均电压见下表表6： 标准电压电压等级的平均电压值标准电压/KV0.1270.220.380.661.143.361035平均Uar/kv0.1330.230.400.691.203.46.310.5375.1.2短路点的选定，综采工作面供电计算，选移动变电站高压电缆进线端作为短路点，计算三相短路电流，校验移动变电站的高压开关的断流能力，计算两相短路电流，整定前级6KV隔爆开关中的继电保护装置。元件电抗的计算，6KV高压供电

29、系统，在计算短路电流时，忽略短路回路中各元件的电阻。系统折算电抗Xsy=0.23其中，6KV系统的平均电压Uar·1=6.3KV,3300V系统平均电压Uar·2=3.4KV。5.2高压系统短路电流计算5.2.1 3043工作面2500KVA移变二次出口端短路电流计算：（1）高压电缆电阻、电抗：从中央变电所至304(3)采区变电所，电缆为铜芯3×185mm2L=3700m=3.7Km查表得R0=0.116/Km、XO=0.06/Km此段高压高压电缆电阻R1=3.7×0.116=0.4292 电抗X1=3.7×0.06=0.222从304(3)采

30、区变电所至3043工作面1#移变,电缆为铜芯3×95mm2L=1500m=1.5Km查表得R0=0.247/Km、XO=0.075/Km此段高压电缆电阻R1=1.5×0.247=0.3705 电抗X1=1.5×0.075=0.1125高压电缆总电阻Rg=0.4292+0.3705=0.7997总电抗Xg=0.222+0.1125=0.3345（2） 2500KVA移变电阻、电抗： 2500KVA移变为三绕组变压器3300V为2200KVA，1140V为300KVA。 a、2200KVA出口端最小两相短路电流计算查表得，KSBG变压器二次电压3300V,容量2200

31、KVA,阻抗ZY-2000/10/3.3KV移动变电站，电压U%=5.5%，负载损耗PN=4950W.RT=0.0118ZT=U%=0.289XT=0.2887系统短路容量按50MVA计算,计算得系统阻抗XX=0.023R=0.7997/1.622+0.0118=0.3165X=0.023+0.3345/ 1.622+0.2887=0.4392两相短路电流：Id2(2)=3140Ab、300KVA出口端最小两相短路电流计算查表得: 300KVA Rb=0.0337 Xb=0.2022系统短路容量按50MVA计算,计算得系统阻抗XX=0.023R=0.7997/52+0.0337=0.06568

32、8X=0.023+0.3345/ 52+0.2022=0.23858两相短路电流：Id2(2)=2424.2A5.2.2 3043工作面2000KVA移变二次出口端短路电流计算：1）从304(3)采区变电所至3043工作面2#移变,电缆为铜芯3×70mm2L=1500m=1.5Km查表得R0=0.284/Km、XO=0.072/Km此段高压电缆电阻R1=1.5×0.294=0.441 电抗X1=1.5×0.072=0.108高压电缆总电阻Rg=0.4292+0.441=0.8702总电抗Xg=0.222+0.108=0.332)移动变电站阻抗查表得，KSGZY-2

33、000/6/3.3KV移动变电站，阻抗电压U%=5.5%，负载损耗PN=4950W.RT=0.0143ZT=U%=0.3179XT=0.3176系统短路容量按50MVA计算,计算得系统阻抗XX=0.023R=0.8702/1.622+0.0143=0.3459X=0.023+0.33/ 1.622+0.3176=0.46633）两相短路电流：Id2(2)=2926A5.2.3 3043工作面800KVA移变二次出口端短路电流计算：1）从304(3)采区变电所至3043工作面3#移变,电缆为铜芯3×50mm2L=1500m=1.5Km查表得R0=0.412/Km、XO=0.075/Km

34、此段高压电缆电阻R1=1.5×0.412=0.618 电抗X1=1.5×0.075=0.1125高压电缆总电阻Rg=0.4292+0.618=1.0472总电抗Xg=0.222+0.1125=0.33452)移动变电站阻抗查表得，KSGZY-800/6/1.2KV移动变电站，R0=0.0135、XO=0.1072系统短路容量按50MVA计算,计算得系统阻抗XX=0.023R=1.0472/52+0.0135=0.0554X=0.023+0.3345/ 52+0.1072=0.143583）两相短路电流：Id2(2)=3896A5.2.4 3043工作面500KVA移变二次出

35、口端短路电流计算：1）从304(3)采区变电所至3043工作面3#移变,电缆为铜芯3×50mm2L=1510m=1.51Km查表得R0=0.412/Km、XO=0.075/Km此段高压电缆电阻R1=1.51×0.412=0.622 电抗X1=1.51×0.075=0.11325高压电缆总电阻Rg=0.4292+0.622=1.0512总电抗Xg=0.222+0.11325=0.335252)移动变电站阻抗查表得，KSGZY-500/6/1.2KV移动变电站，R0=0.0204、XO=0.1280系统短路容量按50MVA计算,计算得系统阻抗XX=0.023R=1.0

36、512/52+0.0204=0.062448X=0.023+0.33525/ 52+0.128=0.164413）两相短路电流：Id2(2)=3411.6A5.2.5 3043皮带机头1000KVA移变二次出口端短路电流计算：1）从304(3)采区变电所至3043皮带机头4#移变,电缆为铜芯3×50mm2L=60m=0.06Km查表得R0=0.412/Km、XO=0.075/Km此段高压电缆电阻R1=0.06×0.412=0.02472 电抗X1=0.06×0.075=0.0045高压电缆总电阻Rg=0.4292+0.02472=0.45392总电抗Xg=0.22

37、2+0.0045=0.22652)移动变电站阻抗查表得，KSGZY-1000/6/1.2KV移动变电站，R0=0.0101、XO=0.0931系统短路容量按50MVA计算,计算得系统阻抗XX=0.023R=0.45392/52+0.0101=0.02826X=0.023+0.2265/ 52+0.0931=0.125163）两相短路电流：Id2(2)=4676A5.3 低压系统短路电流计算综采工作面1#移动变电站到采煤机电机处电缆短路电流计算（1）采煤机电缆阻抗查表得电缆MCPT3×120+1×50-500米，每相单位电阻值R0=0.192/Km、电抗值XO=0.068/K

38、m X2=X0L2=0.068×0.5=0.034R2=R0L2=0.192×0.5=0.096（2）短路回路的总阻抗R=0.3165+0.096=0.4125X= 0.4392+0.034=0.4732Z=0.628（3）采煤机电机处两相短路电流IS2=2707A5.3.2综采工作面1#移动变电站到破碎机电机处电缆短路电流计算（1）破碎机电缆阻抗查表得电缆MYP3×35+1×16-230米，每相单位电阻值R0=0.616/Km、电抗值XO=0.084/Km X2=X0L2=0.084×0.23=0.01932R2=R0L2=0.616

39、5;0.23=0.14168（2）短路回路的总阻抗R=0.065688+0.14168=0.207368X= 0.23858+0.01932=0.2579Z=0.2615（3）破碎机电机处两相短路电流IS2=2294.5A5.3.3 综采工作面1#移动变电站到转载机电机处电缆短路电流计算转载机电缆阻抗查表得电缆MYPT3×50+1×25-200米，每相单位电阻值R0=0.448/Km、电抗值XO=0.081/Km X2=X0L2=0.081×0.2=0.0162R2=R0L2=0.448×0.2=0.0896（6）短路回路的总阻抗R=0.3165+0.0

40、896=0.4061X= 0.4392+0.0162=0.4554Z=0.61（7）转载机电机处两相短路电流IS2=2786.9A5.3.4 综采工作面2#移动变电站到刮板机机尾电机处电缆短路电流计算查表得电缆MCPT3×70+1×25-500米，每相单位电阻值R0=0.315/Km、电抗值XO=0.078/Km X2=X0L2=0.078×0.5=0.035R2=R0L2=0.315×0.5=0.1575（1）短路回路的总阻抗R=0.3459+0.1575=0.5034X= 0.4663+0.035=0.4689Z=0.68（2）刮板机电机处两相短路电

41、流IS2=2471A5.3.5 综采工作面移动变电站KSGZY-800/6/1.2KV到3#乳化泵电机处电缆短路电流计算低压干线电阻阻抗：电缆3×70m2并3×70mm23×70mm2 20米查表：R0=0.315/km X0=0.078/kmR1=0.020×0.315=0.0063X1=0.020×0.078=0.00156并联电阻：R=0.00315 X=0.00078低压支线电阻阻抗：X2=X0L2=0.078×0.035=0.00273R2=R0L2=0.315×0.035=0.011025短路回路的总阻抗R=0.

42、0554+0.00315+0.011025=0.069575X= 0.15358+0.00078+0.00273=0.15709Z=0.172（5）乳化液泵电机处两相短路电流IS2=3448A5.3.6 综采工作面移动变电站KSGZY-500/6/1.2KV到离心泵电机处电缆短路电流计算低压干线电阻阻抗：电缆3×95m2 10米查表：R0=0.23/km X0=0.075/kmR1=0.010×0.23=0.0023X1=0.010×0.075=0.00075低压干线电阻阻抗：电缆3×35m2 300米查表：R0=0.616/km X0=0.084/km

43、X2=X0L2=0.084×0.3=0.0252R2=R0L2=0.616×0.3=0.1848短路回路的总阻抗R=0.062448+0.0046+0.1848=0.251848X= 0.16441+0.00075+0.0252=0.19036Z=0.3157（5）乳化泵电机处两相短路电流IS2=1900.5A5.3.7 综采工作面移动变电站KSGZY-1000/6/1.2KV到皮带机电机处电缆短路电流计算查表得电缆MYP3×95+1×35-60米，每相单位电阻值R0=0.230/Km、电抗值XO=0.075/Km X2=X0L2=0.075×

44、0.06=0.0045R2=R0L2=0.230×0.06=0.0138（1）短路回路的总阻抗R=0.02826+0.0138=0.04206X= 0.12516+0.0045=0.12966Z=0.1834（2）皮带机电机处两相短路电流IS2=3271.5A表7： 各变压器短路电流表编号变压器容量负荷二次变压器二次侧最小两相短路电流最远端短路电流电流（A）短路地点1#a2200KVA采煤机330031402707电机处转载机330031402786.9电机处1#b300KVA破碎机11402424.22294.5电机处2#2000KVA刮板机330029262471电机处3#800

45、KVA乳化液泵114038963448电机处5#500KVA离心泵11403411.61900.5电机处4#1000KVA皮带机114046763271.5电机处6、过电流保护装置的整定6.1 1#移动变电站 1#移动变电站高压配电箱过流保护装置的整定A过载保护整定隔爆型高压配电箱过载保护装置的动作电流，按移动变电站一次侧额定电流来整定，即Isb·0=1.05IMN=1.05×=252.6A整定值取250A，高压配电箱装置的额定电流为200A，过载倍数为250/2001.25倍B短路保护的整定，按躲开最大电动机起动，即采煤机起动，其他电动机正常运行来考虑，其一次侧动作电流计

46、算值为 Iz式中： Kb变压器的变比；并用公式：Id(2)/KbIz1.5进行校验。式中： Id(2)变压器低压侧两相短路电流，A； Iz高压配电装置过电流保护装置的电流整值，对于电子式高压综合保护器，控电流互感器二次额定电流（5A）的1.6、2、3、4、5、6、7、8、9倍分级整定，其整定值计算公式为 n 式中n互感器二次额定电流（5A）的倍数； Ige高压配电装置的额定电流，A。 n=6.04则短路保护整定取6倍按移动变电站二次出线端最小两相短路电流校验Kr=2.6>1.5满足要求。6.1.2 1#移动变电站低压保护箱中过电流保护装置的整定6.1.2.1 控制采煤机侧A、过载保护整定

47、值Isb·0=IIMN=330.4A过载保护的整定值取Isb·0=330AB、短路保护的整定采煤机采用变频控制装置控制Isb·r5×330=1650A整定值取1650A动作电流倍数n=5倍按采煤机电机端最小两相短路电流校验Kr=1.64>1.5满足要求。6.1.2.2 控制转载机侧A、高速侧过载保护整定值Isb·0=IIMN=87A过载保护的整定值取Isb·0=90AB、短路保护的整定Isb·r6×90=540A整定值取540A动作电流倍数n=6倍Kr=5.16>1.5满足要求。低速侧整定按电机额定电流

48、进行，具体为高速侧过载保护整定值Isb·0=IIMN=55A短路保护的整定Isb·r6×55=330A整定值取330A动作电流倍数n=6倍按转载机电机端最小两相短路电流（高速侧）校验Kr=4.58>1.5满足要求。6.1.2.3 控制破碎机侧A、过载保护整定值Isb·0=IIMN=118A过载保护的整定值取Isb·0=120AB、短路保护的整定Isb·r6×120=720A整定值取720A动作电流倍数n=6倍按破碎机电机端最小两相短路电流（高速侧）校验Kr=3.2>1.5满足要求。6.2 2#移动变电站6.2.1

49、 2#移动变电站高压配电箱电流保护装置的整定2#移动变电站高压配电箱过载保护装置的动作2#移动变电站高压配电箱，按移动变电站一次侧额定电流来整定，即Isb·0=1.05IMN=1.05×=202.1A整定值取200A短路保护的整定，按躲开最大电动机起动，即刮板机起动，其一次侧动作电流计算值为短路保护的整定，按躲开最大电动机起动，即采煤机起动，其他电动机正常运行来考虑，其一次侧动作电流计算值为 Iz式中：Kb变压器的变比；并用公式：Id(2)/KbIz1.5进行校验。式中：Id(2)变压器低压侧两相短路电流，A； Iz高压配电装置过电流保护装置的电流整值，对于电子式高压综合保

50、护器，控电流互感器二次额定电流（5A）的1.6、2、3、4、5、6、7、8、9倍分级整定，其整定值计算公式为 n 式中n互感器二次额定电流（5A）的倍数； Ige高压配电装置的额定电流，A。 n=3.51则短路保护整定取4倍按移动变电站二次出线端最小两相短路电流校验的系数，其最小两相短路电流为Kr=3.7>1.5满足要求。6.2.2 移动变电站低压保护箱中过流保护装置的整定。（1）其过电流（速断）保护整定值应对大于下 控制开关的过电流（速断）保护整定值，同时应满足 的系数的要求。过载保护整定值（按高速）Isb·0=IMN=150×2=300A过载保护的整定值取Isb&

51、#183;0=300A（2）短路保护的整定Isb·r （150+150）×5=1500A整定值取1500A按移动变电站二次出线端最小两相短路电流校验Kr=2.0 >1.5满足要求。6.2.3刮板机高压软起动器整定刮板机采用高压软起动器控制，前后电机各一台高压起器前电机高压起动器高速整定A、过载保护整定值Isb·0=IIMN=150A过载保护的整定值取Isb·0=150AB、短路保护的整定Isb·r6×150=900A整定值取900A动作电流倍数n=6倍前电机高压起动器低速整定A、过载保护整定值Isb·0=IIMN=87

52、A过载保护的整定值取Isb·0=90AB、短路保护的整定Isb·r6×90=540A整定值取540A动作电流倍数n=6倍后电机高压起动器高速整定A、过载保护整定值Isb·0=IIMN=150A过载保护的整定值取Isb·0=150AB、短路保护的整定Isb·r6×150=900A整定值取900A动作电流倍数n=6倍后电机高压起动器低速整定A、过载保护整定值Isb·0=IIMN=87A过载保护的整定值取Isb·0=90AB、短路保护的整定Isb·r6×90=540A整定值取540A动作电流

53、倍数n=6倍按刮板机电机端最小两相短路电流（高速侧）校验Kr=2.75>1.5满足要求。6.3 3#移动变电站6.3.1 3#移动变电站电流保护装置的整定3#移动变电站高压配电箱过载保护装置的动作电流，按移动变电站一次侧额定电流来整定，即Isb·0=1.05IMN=1.05×=80.8A整定值取80A短路保护的整定，按躲开最大电动机起动，即刮板机起动，其一次侧动作电流计算值为短路保护的整定，按躲开最大电动机起动，即采煤机起动，其他电动机正常运行来考虑，其一次侧动作电流计算值为 Iz式中： Kb变压器的变比；并用公式：Id(2)/KbIz1.5进行校验。式中： Id(2

54、)变压器低压侧两相短路电流，A； Iz高压配电装置过电流保护装置的电流整值，对于电子式高压综合保护器，控电流互感器二次额定电流（5A）的1.6、2、3、4、5、6、7、8、9倍分级整定，其整定值计算公式为 n 式中n互感器二次额定电流（5A）的倍数； Ige高压配电装置的额定电流，A。 n=1.15则短路保护整定取1.6倍按移动变电站二次出线端最小两相短路电流校验的系数，其最小两相短路电流为Kr=10.5>1.5满足要求。6.3.2 移动变电站低压保护箱中的过流保护装置的整定A、其过电流（速断）保护整定值应对大于下 控制开关的过电流（速断）保护整定值，同时应满足 的系数的要求。过载保护整定值（按高速）Isb·0=IMN=k0.7×（146×3）=306.6A过载保护的整定值取Isb·0=300AB、短路保护的整定Isb·rIQEkx=146×6+0.7×(146+146)= 1080.4A整定值取1000A按移动变电站二次出线端最小两相短路电流校验Kr=3.6 >1.5满足要求。控制乳化液泵电机开关整定