高大模板施工方案新的新的

1、目 录一、编制依据二、工程概况三、基础处理四、模板设计五、支撑设计六、模板安装七、模板质量要求及保证措施八、模板拆除、清理、保管九、钢管支撑搭设要求十、安全技术措施十一、高大模板支撑计算书十二、附表（模板支架计算长度附加系数K1，K2）十三、附图一、编制依据1. 格朗富（苏州）集团有限公司厂房、办公楼工程编制的施工组织设计。2. 苏州筑源规划建筑设计有限公司设计的格朗富（苏州）集团有限公司厂房、办公楼工程图纸。3.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ 130-20014.建筑施工安全检查评分标准JGJ59-995.混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20026.建筑工程施工质量

2、验收统一标准GB50300-20017.简明建筑施工计算手册。8.建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008二、工程概况工程地址：本工程位于吴江平望镇工程名称：格朗富（苏州）集团有限公司厂房、办公楼工程建设单位：格朗富（苏州）集团有限公司设计单位：苏州筑源规划建筑设计有限公司监理单位：吴江市中云建设监理有限公司施工单位：吴江市东方建筑有限公司本工程厂房为排架结构一层，办公楼为框架四层，采用桩基础，建筑全高22.35米，总建筑面积24068平方米，工程造价2701.80万元，开竣工时间为2011年10月28日至2015年5月28日。三、基础处理按设计要求，支撑体系搭设前先按设计要求进行夯实基

3、础、道砟回填和浇筑混凝土底层作业，当混凝土强度达到100%时，开始搭设支撑体系，满足施工荷载要求。 四、模板设计1、梁模板梁底模、侧模均采用18mm厚多层板，采用50×100木方作底板模紧贴模板立放，间距200（施工时梁宽350,排三道方木；梁宽350,排二道方木）。梁侧模按图纸尺寸在现场进行加工，然后加横楞并利用支撑体系将梁两侧加紧。2、顶板模板顶板模板采用18mm厚多层板，板底下采用50×100mm的方木龙骨，为保证顶板的整体混凝土成型效果，将整个顶板的多层板按同一顺序、同一方向对缝平铺，必须保证接缝处下方有龙骨，且拼接严密，表面无错台现象。若与柱相交，则不刻意躲开柱头

4、，只在该处将多层板锯开与柱尺寸相应洞口，下垫方木为柱头的龙骨。3、板加工要求模板加工必须满足设计要求的截面尺寸，尺寸过大的模板须进行刨边，翘曲变形的方木不得作为龙骨使用。4、模板加工管理模板加工完毕后，必须经过项目部技术人员、质检人员验收合格后方可使用。对于周转使用的多层板，如果有飞边、破损的模板必须切掉破损的部分，方可再次加以利用。五、支撑设计根据现场情况采用扣件式高模支撑体系。具体选材及布置如下：搭设支撑全部采用48mm，壁厚2.75mm的钢管。长度26米不等，表面锈蚀深度小于0.5mm，6M钢管弯曲变形小于5。旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，滑丝的螺栓禁止使用，扣件均作

5、除锈、防锈处理。办公楼研顶板下支撑架最大横距1000mm，最大纵距1000mm, 梁下支撑（小珩杆）最大间距500mm，沿梁长方向大横杆下立杆最大间距1000mm，步距1500mm。厂房梁下立杆间距加强为800×800，梁下支撑（小珩杆）最大间距400mm，沿梁长方向大横杆立杆间距800mm，个别大截面梁（400×1000、300×1000、400×1500、240×800、240×900）下支撑（小珩杆）最大间距400mm，梁底中间设置顶杆间距400 mm，沿梁长方向大横杆下立杆间距加密为400mm。梁立杆与外侧板下第一档间距为板立

6、杆间距的一半，梁、板底立杆采用双扣件。详见附图。验算时取最大值。为保证高模钢管支撑体系的整体性和稳定性，采取以下措施：1、支撑钢管与其他三个方向的模板支撑体系纵横距相同，便于起很好的连结在一起，且应按规定在一定的位置用连墙杆拉结起来或和已浇柱连结固定；2、满堂架四边与中间每隔四排支架及梁立杆两侧，立杆应设置一道纵横剪刀撑，由底至顶连续设置。其两端与中间，每4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。形成全封闭立体空间桁架体系。3、立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，相邻接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于1/3步距。六、

7、模板安装1、梁模板安装顺序模板安装顺序搭设和调平模板支架（包括安装水平拉杆和剪刀撑）-按标高铺梁底模板-拉线找直-绑扎梁钢筋-安装垫块-梁两侧模板-调整模板-固定技术要点按技术要求起拱（跨度大于4m时，起拱2），并注意梁的侧模包住底模，下面用龙骨包住侧模。2、顶板模板安装的顺序及技术要点模板安装顺序“满堂”扣件式支撑架-主龙骨-柱头模板、顶板模板-拼装-顶板内、外墙柱头模板龙骨-模板调整验收-进行下道工序技术要点顶板模板单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴阳角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设。七、模板质量要求及保证措施1、模板质量要求（1）支撑加固使用48×2.75mm钢管，

8、扣件使用锻铸扣件连接，模板采用多层板，表面应平整光滑，拼接严密，进场材料有变形裂缝等缺陷严禁使用。（2）加固使用的木方应无虫蛀、腐蚀变形和裂缝，不使用含水率大于20%的木材。（3）模板及其支架应有足够的刚度、强度和稳定性，能够可靠地承受浇筑混凝土自重和侧压力及施工过程中产生的荷载。模板及其支架系统的配件及材料的质量应符合模板的设计要求和材质标准。（4）支撑体系立杆下必须设置20×20铁垫板厚5mm，扫地杆离地高度200mm，支撑架边缘部位必须设置斜撑，间距同两大横杆立杆支撑间距，与框架柱相邻处设置固结，增加支撑体系整体稳定性。（5）模板内应保证形体和设计要求，模板接缝应严密，不得漏浆

9、。（6）模板与混凝土的接触面应清理干净并采取防止粘接措施。（7）为保证工程结构和构件部分形状尺寸和相应位置的正确，其制作和安装时的允许偏差及检验方法应符合附表1规定，固定在模板上的预留孔洞预埋件不得遗漏（结构中，除变更外不得任意凿洞），安装必须牢固，位置准确。 模板安装允许偏差及检验方法 附表1项次项目允许偏差（mm）检查方法1柱、梁轴线位移5尺量检查2标高±5水准仪或拉线和尺量检查3柱、梁截面尺寸+4、5尺量检查4每层垂直度6线垂或2m托线板检查5相邻两板表面高低差2拉线尺量检查6表面平整度5用2m靠尺和塞尺检查2、质量保证措施（1）模板安装后应仔细检查各部位是否牢固，在浇注混凝土

10、过程中应指定专人负责观察检查，如发现异常情况，应及时修整加固。（2）所有预埋件及预留孔洞，在安装前应与图纸对照，确保无误后应准确固定在设计位置上，必要时可用电焊或套框等方法将其固定，应沿其周围分层均匀浇筑，严禁碰击和振动预埋件和模板，以免其歪斜、移位、变形。（3）施工中的轴线、标高、几何尺寸必须测放正确，标注清楚，引用方便，标注线和记号必须显示在固定不变的物体上。（4）模板施工前，要求边角整齐、表面平直，必要时可能先进行人工修整，以确保模板工程质量。（5）接头处模板、梁柱板交叉处模板，应认真配制，防止腐烂、移位、胀模等不良现象。（6）模板及支撑系统应连接成整体，竖向结构模板（柱）应加设斜撑和剪

11、刀撑，水平结构模板（梁、板）应加水平撑杆和剪刀撑以加强支撑系统的整体连接。（7）模板脱模剂的使用要经济实用，不粘污钢筋为主，为确保后期粉刷等工序的施工质量，本工程应选用水溶性模板隔离剂，严禁在模板上刷废机油。八、模板拆除、清理、保管1、模板拆除及时拆除模板有利于模板的周转加快工程进度，但拆模过早会影响混凝土结构的质量，严重时将发生结构质量事故，因此，拆模要掌握时机，拆模前要申请报验，应使混凝土达到必要的强度，对于现浇混凝土结构的模板及其支架的拆除，应符合下列规定：（1）不承重的侧面模板，应在混凝土强度能保证其表面棱角不因拆除而损坏时拆除。（2）承重的模板应在与结构的同条件养护的试块达到附表2规

12、定的强度时，方可拆除。（3）已拆除模板及其支架，应在混凝土达到设计强度后才允许承受全部设计荷载。施工中不得超载乱堆，当承受施工荷载时，必须经过核算加设临时支撑。（4）除满足上述拆模规定外，还应注意以下几个方面：拆模时不得用力过猛，拆下的材料应及时运走和整理。拆模程序一般是后支的先拆，先支的后拆；先拆除非承重部分，后拆除承重部分，重大复杂模板拆除，事先应制定拆模方案，并经有关部门技术负责人审批。在拆除模板过程中，发现有质量、安全等问题时，应暂停拆除，经过处理后方可继续拆除。现浇混凝土结构底模拆模时所需混凝土强度 附表2结构类型结构跨度按设计强度标准值的百分之（%）板2502，8758100梁、拱

13、、壳8758100悬臂构件1002、模板清理和保管（1）模板及其支撑拆除后应及时按种类规格进行清理并运离拆模区域，以便后续工作的展开。（2）应将模板及支撑部位上的粘结混凝土残浆清理干净，以免在下次使用中影响混凝土表面质量，清理中不得任意敲击模板以防损坏。（3）木模板应及时清理和修补，涂刷脱模剂，并按规格分类堆放整齐，以便周转利用。（4）应及时清理出交通路线和安全通道，以便施工人员通行方便和应急意外事件的需要。九、钢管支撑搭设要求1、搭设支撑全部采用48mm，壁厚2.75mm的钢管。2、钢管表面平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛剌、压痕和深的划痕。3、钢管上严禁打孔，钢管在使用前先涂刷

14、防锈漆。4、扣件材质必须符合钢管脚手架扣件（GB15831）规定。新扣件具有生产许可证，法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。对扣件质量有怀疑时，按现行国家规定标准钢管脚手架扣件（GB15831）规定抽样检测。对不合格品禁止使用。旧扣件使用前，先进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺拴进行更换处理。新、旧扣件均进行防锈处理。搭设应将质量要求和安全要求有机地统一起来，确保搭设过程以及以后的使用和拆除过程的安全与适用。5、 搭设前，单位工程负责人应按模板支撑方案的要求，对架子工进行安全技术交底，交义双方履行签字手续。6、 熟悉图纸和施工现场看，掌握建筑平面和立面的构造特点，环境条件，

15、按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）中构造要求，决定钢管支撑步距等等，具体施搭设步骤。7、 材料准备。对进场的钢管、扣件等进行检查验收。8、 搭设场地准备。根据钢管支撑搭设高度、搭设场地土质情况与现行国家标准建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202-2002）做好脚手架地基与基础的施工要求，坚实平整，不积水，砼硬化。经验收合格后，按方案的要求放线定位。9、 架子工应持有效的特种作业人员操作证上岗作业。必须戴好安全帽、佩安全带、必须穿鞋，严禁穿塑料底鞋，皮鞋等硬底易滑的鞋子登高作业。操作工具及小零件要放在工具袋内，扎紧衣袖口，领口以及裤腿口，以防钩挂发生危险

16、。10、钢管支撑搭设中累计误差超过允许偏差，难经纠正，每搭完一步支撑后，按规定校步距、纵距、横距、立杆的垂直度。11、竖立杆时应由两人配合操作。大、小横杆与立杆连接时，也必须两人配合。12、立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；每接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。13、满堂模板支架四边加设剪刀撑，与已浇砼梁、柱连接，中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。14、高于4m的模板

17、支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。15、每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°60°之间。剪刀撑斜杆与地面的倾角a455060剪刀撑跨越立杆的最多根数n76516、工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并临时固定。工人必须戴安全帽和佩挂安全带，不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全作业。17、在搭设中不得随意改变构架设计，减少杆配件设置和对立杆纵距作100mm的构架尺寸放大。确有实际情况，需要对构架作调整时，应提交技

18、术主管人员解决。十、安全技术措施1、现场施工人员必须带好安全帽，扣好帽带，操作人员严禁穿硬底鞋及有跟鞋作业。高处和临边洞口作业应设护栏，如无可靠防护措施，必须佩带安全带扣好带扣。2、工作前应先检查使用的工具是否牢靠，工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。3、木作业场所内严禁烟火，必须配备一定数量的灭火器材，刨花等废料应由专人经常清理并运出场外，使用木工机械应遵守有关木工机械安全操作技术规程。4、二人抬运模板时应互相配合协调工作，传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱扔。5、安装模板所用的搭头、撑头必须钉牢，支撑必须稳定可靠，严防倒塌事故。6、支模应按规定的作业程序进行，模板及支

19、撑系在未固定前不得进行下一道工序，严禁在连接扣件和支撑件上攀爬上下。7、支模过程中，如需中途停歇，应将已活动的模板、支撑等运走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而坠落。8、安装模板时操作人员应有可靠的落脚点，并应站在安全站点进行操作，避免上下在同一垂直面工作。操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。9、支模时，操作人员不得站在支撑上，而应设立人板，以便操作人员站立。10、模板及支架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施。11、模板上施工时，堆物不宜过多，且不宜集中在一处，模板支撑还需考虑材料运输、堆物等额外荷载的要求，顶撑及模板的排列必须考虑施工荷载的要求。12、模板上留洞，混

20、凝土预留洞应在模板拆除后随即将洞盖好，施工孔洞应随时盖好或加设围护，以防踏空坠落。13、模板支撑拆除前，混凝土强度必须达到设计要求，并经申报批准才能进行。拆除模板一般用长橇棒，人不许站在正在拆除的模板上。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板突然掉落伤人。14、拆模时，临时脚手架必须牢固平整，不得用拆下的模板做脚手板。脚手板搁置必须牢固平整，不得有空头板，以防踏空坠落。15、拆模时必须设置警戒区域，并派人监护；拆模必须拆除干净彻底，不得保留有悬空模板。16、已拆除模板及其支架的结构，在混凝土强度符合设计混凝土强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载。十一、高大模板支撑计算书三层结构处高模支撑区域1

21、、板模板支撑的计算一、参数信息1.排架参数（取最大值验算）立杆横距：1米；立杆纵距：1米；立杆步距：1.5米；模板支撑高度为9.95米（到板底）；采用的钢管（mm）：48×2.75；i=1.6cm；A=3.91cm2；W=4.180cm3。扣件：考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数：0.8；板底支撑连接方式（次龙骨）：方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重：0.35KN/m2；混凝土与钢筋自重：25.5KN/m3；楼板浇筑厚度（m）：0.12m；施工均布荷载标准值：3.0KN/m2；3.木方参数木方弹性模量E=9500N/mm2；木方抗弯强度设计值：13N/mm2；木方抗剪强度设计值

22、：1.4N/mm2；木方的间隔距离：333mm；木方的截面宽度：50mm；木方的截面高度：100mm； 二、支撑方木的计算：方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5×102/6=83.33cm2；I=5×103/12=416.67cm2； 1.荷载的计算：（1）钢筋混凝土板自重（KN/m）：q1=25.5×0.333×0.12=1.019KN/m;（2）模板的自重线荷载（KN/m）：q2=0.35×0.333=0.117KN/m;（3）活荷载为施工人员及设备荷载（KN/M），按规范取集中荷载2.5KN计算：P=2.5×

23、;1.4=3.5KN/m； 静荷载标准值计算:q=(1.019+0.117) ×1.2=1.363KN/m2.方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分配的弯矩和。最大弯矩：Mmax=ql2/8+Pl/4=1.363×12/8+3.5×1/41.045KN.m最大支座力：N=（ql+P）/2=(1.363+3.5)/2=2.432KN方木的最大应力值：max =M/w=1.045×106/83.33×103=12.541N/mm2方木抗弯强度设计值f=13N/mm2方木的最大应力计算值为12.541N/mm2小于13N/mm2

24、，满足要求！3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式：Q=(ql+p)/2=2.432KN；截面抗剪必须满足：T=3Q/2bh<T方木受剪应力计算值T=3×2432/（2×50×100）=0.730N/mm2方木剪力计算值小于抗剪强度设计值T=1.4N/mm2，满足要求！4.方木挠度验算：最大弯距为恒荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：Vmax=Pl3/48EI+5ql4/384EI方木最大挠度计算值V=5×1.363×10004/（384×9500×4166666.67）+3.5×10003/

25、（48×9500×4166666.67）=0.450mm；方木最大允许挠度值V=1000/250=4mm；方木的最大挠度计算值0.450mm小于方木最大挠度允许值，满足要求！三、支撑钢管计算：支撑钢管按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算；1.荷载的计算：方木传递活荷载按均布置3.0KN/m2计算：P=3.0×1.4×0.333×1=1.399KN/m；则小横杆所受集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.363+1.399=2.762KN查建筑施工手册结构静力计算表2-12（P130）得：剪力系数为1.267，弯距系数为0.267。2.钢管计算：最

26、大弯矩：Mmax=0.267pl=0.267×2.762KN×1m=0.737KN.m最大支座力Qmax=1.267×2.762=3.499KN钢管最大应力：=M/w=0.737×106N.mm/4180mm3=176.316N/mm2钢管抗压强度设计值f=205N/mm2立杆最大轴力Qmax合=3.499×2+2.762=9.76KN支撑钢管的计算最大应力计算值176.316N/mm2小于205N/mm2，满足要求！四、扣件抗滑移计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16KN，按照扣件抗

27、滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.8KN。显然：R=9.76KN12.8KN，所以双扣件抗滑移承载力的设计计算满足要求！六、模板支架立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式：其中N-立杆的轴心压力设计值（KN）：N=9.76+0.0384×9.95×1.2=10.22KN；Ø-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到； i-计算立杆的截面回转半径（cm）；i=1.6cm；A-立杆净截面面积（cm2）；A=3.91cm2W-立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）W=4.180cm3；-钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；f-钢管立杆抗压

28、强度设计值；查表f=205N/mm2；L0-计算长度（m）；如果完全参照扣件式规范，计算公式：L0=h+2a K1-计算长度附加系数，取值为1.155；u-计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u=1.7；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；上式的计算结果：立杆计算长度l0=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m；l0/i=1700/16.0=106.25由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数Ø=0.54225；钢管立杆的最大应力计算值：=N/ØA=10220/（0.54225×391）=48N/mm2;钢管

29、立杆的最大应力计算值=48N/mm2小于205N/mm2,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，以下式计算：L0=k1k2(h+2a)k1-计算长度附加系数按照表1取值1.163；k2-计算长度附加系数，h+2a=2.0按照表2取值1.036；上式的计算结果：立杆计算长度 L0=k1k2(h+2a)=1.163×1.036×（1.5+0.1×2）=2.049m；L0/i=2049/16.0=128.1；由长细比L0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数Ø=0.406；钢管立杆的最大应力计算值：=N/ØA=10220/（0.406×

30、391）=64N/mm2;钢管立杆的最大应力计算值=64N/mm2小于205N/mm2,满足要求！2、梁模板支撑的计算（1）基本参数取梁截面尺寸为350×800计算。模板支架搭设高度按板底9.95米，梁支撑立杆参数（取最大值）:立杆步距h=1.5米，梁下支撑（小横杆）最大间距0.5米，沿梁长度方向大横杆下立杆间距1米，梁立杆与梁侧第一档板下立杆最大间距0.5米。采用18厚多层板及50×100木方作底板模紧贴模板立放，间距200（施工时梁宽350,排三道方木；梁宽350,排二道方木）。木方弹性模量E:9500N/mm2；木方抗弯设计值：13N/mm2；木方抗剪强度设计值：1.

31、4N/mm2；（2）荷载标准值模板自重：0.35KN/m2，混凝土与钢筋自重：25.5KN/m3，施工均布荷载标准值：2KN/m2，振捣混凝土荷载标准值：1.0KN/m2，强度验算要考虑新浇砼侧压力和倾倒砼时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F1=0.22rcto12V1/2 F2=rcH其中rc-混凝土的重力密度，取24KN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间，取200/（T+15）=5.7h；T-混凝土的入模温度，取20；V-混凝土浇筑速度，取2.5m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.8m；1-

32、外加剂影响修正系数，取1.2。2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.0根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=54.7KN/m2 F2=rcH=24×0.8=19.2KN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F=19.2KN/m2荷载计算：混凝土梁自重（KN/m）:q1=25.5KN/m3×0.35m×0.8m=7.14KN/m模板的自重:q2=0.35KN/m2×(2×0.8+0.35)m=0.683KN/m活荷载标准值为（按集中荷载计算）:P=2.5KN/m（3）梁底支撑木方的计算荷载设计值：q=（7.14+0.683）×1.

33、2=9.388KN/mP=2.5×1.4=3.5KN(若计算小横杆则P=3×0.35×0.5×1.4=0.735KN，按1KN计算)方木截面抵抗矩W和惯性距I分别为：W=5×102/6=83.3cm2；I=5×103/12=416.67cm3a 方木抗弯强度验算：方木按照简支梁计算，最大弯距考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分配的弯距和，计算公式如下：Mmax=Pl/4+ql2/8=9.388×0.52/8+3.5×0.5/4=0.731KN·m最大支座力N=P/2+ql/2=9.388×0.5/

34、2+3.5/2=4.097KN方木的最大应力值=M/w=0.731×106/83.33×103=8.772N/mm2方木的抗弯强度设计值f=13 N/mm2，满足要求！b. 方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：Q= P/2+ql/2截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh<T其中最大剪力：V=N=4.097KN方木受剪应力计算值T=3×4.097×103/(2×50×100)=1.229N/mm2方木抗剪应强度设计值T=1.4 N/mm2，满足要求！c. 方木挠度验算：最大弯矩为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度挠度和：方木

35、最大挠度计算值Vmax=Pl3/48EI+5ql4/384EI<L/250Vmax =5×9.388×5004/（384×9500×4166666.67）+3.5×5003/（48×9500×4166666.67）=0.2mm；方木最大允许挠度值V=500/250=2mm，满足要求！（4）梁底横向支撑钢管计算（小横杆，间距取最大值500mm，长度L取最大值584mm）横向支撑钢管按照集中荷载作用下的简支梁计算：集中荷载P取木方支撑传递力（二道）。P=（9.388×0.5+1）/2=2.847KN查施工手册2表

36、8-73经过计算得到：最大剪力：VMAX=P=2.847KN最大弯矩：MMAX=Pa=2.847×（0.584-0.3）/2=0.404KN·M抗弯强度计算：f=0.404×106/4180=97N/mm2小于钢管的抗压强度设计值205 N/mm2，满足要求。（5）梁底纵向支撑钢管计算（大横杆）大横杆按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算：P取小横杆最大传递力即最大剪力P=2.847KN，查施工手册2表8-74弯距系数取0.175，剪力系数取0.650最大弯矩：Mmax=0.175Pl=0.175×2.847×1=0.498KN.m；最大剪力：VM

37、AX=0.650P=0.650×2.847=1.851KN抗弯强度计算：f=0.498×106N.m/4180m3=119.1N/mm2；最大立杆轴力：QMAX合=1.851×2+2.847=6.549KN支撑钢管抗弯强度计算值119.1N/mm2小于抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！（6）扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16KN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.8KN，所以双扣件抗滑移承载力的设计计算满足要求！（7）立杆的稳定性计算（按最不利杆

38、计算）：最大轴力N梁=6.549+0.0384×9.95×1.2=7.01KNN板=9.76/2 KN=4.88KN最大轴力N=11.89KN立杆的稳定性计算公式施工手册2（8-21）： 立杆计算长度l0=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m；（a=0.1m h=1.5 m）l0/i=1700/16.0=106.25；由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数Ø=0.54225；钢管立杆的最大应力计算值：=11890/（0.54225×391）=56N/mm2;最大应力计算值小于钢管立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2,满足要求

39、！如果考虑到高支撑架的安全因素，以下式计算：L0=k1k2(h+2a)k1-计算长度附加系数按照表1取值1.163；k2-计算长度附加系数，h+2a=2.0按照表2取值1.036；上式的计算结果： L0=k1k2(h+2a)=1.163×1.036×（1.5+0.1×2）=2.049m； L0/i=2049/16.0=128.1；由长细比L0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数Ø=0.406；钢管立杆的最大应力计算值：=11890/（0.406×391）=75N/mm2;最大应力计算值小于钢管立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2,满足要

40、求！一层结构处高模支撑区域1、板模板支撑的计算一、参数信息1.排架参数（取最大值验算）立杆横距：0.8米；立杆纵距：0.8米；立杆步距：1.5米；模板支撑高度为4.67米（到板底），计算取5米；采用的钢管（mm）：48×2.75；i=1.6cm；A=3.91cm2；W=4.180cm3。扣件：考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数：0.8；板底支撑连接方式（次龙骨）：方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重：0.35KN/m2；混凝土与钢筋自重：25.5KN/m3；楼板浇筑厚度（m）：0.25m；施工均布荷载标准值：3.0KN/m2；3.木方参数木方弹性模量E=9500N/mm2；木方抗

41、弯强度设计值：13N/mm2；木方抗剪强度设计值：1.4N/mm2；木方的间隔距离：200mm；木方的截面宽度：50mm；木方的截面高度：100mm； 二、支撑方木的计算：方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5×102/6=83.33cm2；I=5×103/12=416.67cm2； 1.荷载的计算：（1）钢筋混凝土板自重（KN/m）：q1=25.5×0.2×0.25=1.275KN/m;（2）模板的自重线荷载（KN/m）：q2=0.35×0.2=0.07KN/m;（3）活荷载为施工人员及设备荷载（KN/M），按规范取集中荷

42、载2.5KN计算：P=2.5×1.4=3.5KN/m； 静荷载标准值计算:q=(1.275+0.07) ×1.2=1.614KN/m2.方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分配的弯矩和。最大弯矩：Mmax=ql2/8+Pl/4=1.614×0.82/8+3.5×0.8/40.829KN.m最大支座力：N=（ql+P）/2=(1.614×0.8+3.5)/2=2.396KN方木的最大应力值：max =M/w=0.829×106/83.33×103=9.948N/mm2方木抗弯强度设计值f=13N/mm2方

43、木的最大应力计算值为9.948N/mm2小于13N/mm2，满足要求！3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式：Q=(ql+p)/2=2.432KN；截面抗剪必须满足：T=3Q/2bh<T方木受剪应力计算值T=3×2.396/（2×50×100）=0.719N/mm2方木剪力计算值小于抗剪强度设计值T=1.4N/mm2，满足要求！4.方木挠度验算：最大弯距为恒荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：Vmax=Pl3/48EI+5ql4/384EI方木最大挠度计算值V=5×1.614×8004/（384×9500

44、5;4166666.67）+3.5×8003/（48×9500×4166666.67）=0.22mm；方木最大允许挠度值V=800/250=3.2mm；方木的最大挠度计算值0.22mm小于方木最大挠度允许值，满足要求！三、支撑钢管计算：支撑钢管按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算；1.荷载的计算：方木传递活荷载按均布置3.0KN/m2计算：P=3.0×1.4×0.2×0.8=0.672KN/m；则小横杆所受集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.614×0.8+0.672 =1.963KN查建筑施工手册结构静力计算表2-12（

45、P130）得：剪力系数为1.917，弯距系数为0.442。2.钢管计算：最大弯矩：Mmax=0.442pl=0.442×1.963KN×0.8m=0.694KN.m最大支座力Qmax=1.917×1.963=3.763KN钢管最大应力：=M/w=0.694×106N.mm/4180mm3=166.03N/mm2钢管抗压强度设计值f=205N/mm2立杆最大轴力Qmax合=3.763×2+1.963=9.489KN支撑钢管的计算最大应力计算值166.03N/mm2小于205N/mm2，满足要求！四、扣件抗滑移计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全

46、技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16KN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.8KN。显然：R=9.489KN12.8KN，所以双扣件抗滑移承载力的设计计算满足要求！六、模板支架立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式：其中N-立杆的轴心压力设计值（KN）：N=9.489+0.0384×5×1.2=9.719KN；立杆计算长度l0=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m；a=0.1m，h=1.5m；l0/i=1700/16.0=106.25由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数Ø=0.

47、54225；钢管立杆的最大应力计算值：=N/ØA=9719/（0.54225×391）=45.8N/mm2;钢管立杆的最大应力计算值=48N/mm2小于205N/mm2,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，以下式计算：L0=k1k2(h+2a)k1-计算长度附加系数按照表1取值1.163；k2-计算长度附加系数，h+2a=2.0按照表2取值1.036；上式的计算结果：立杆计算长度 L0=k1k2(h+2a)=1.163×1.036×（1.5+0.1×2）=2.049m；L0/i=2049/16.0=128.1；由长细比L0/i的结果查表得到

48、轴心受压立杆的稳定系数Ø=0.406；钢管立杆的最大应力计算值：=N/ØA=9719/（0.406×391）=61N/mm2;钢管立杆的最大应力计算值=61N/mm2小于205N/mm2,满足要求！2、大截面梁模板支撑的计算（1）基本参数取最大梁截面尺寸为600×1200计算，梁底支架搭设高度3.72m，计算取5米，梁支撑立杆参数（取最大值）:立杆步距h=1.5米，梁下支撑（小横杆）最大间距0.4米，沿梁长度方向大横杆下立杆间距0.8米，小珩杆间距400mm，梁立杆与梁侧第一档板下立杆最大间距0.4米，支架步距1500mm。个别较大截面梁（400

49、5;800、400×1000、450×800、450×1000、600×1000、500×1200、550×1200、600×1200）下支撑小珩杆最大间距400mm，梁底小珩杆中间设置顶杆间距400mm。采用18厚多层板及50×100木方作底板模紧贴模板立放，间距200（施工时梁宽350,排三道方木；梁宽350,排二道方木）。木方弹性模量E:9500N/mm2；木方抗弯设计值：13N/mm2；木方抗剪强度设计值：1.4N/mm2。（2）荷载标准值模板自重：0.35KN/m2，混凝土与钢筋自重：25.5KN/m3，

50、施工均布荷载标准值：2KN/m2，振捣混凝土荷载标准值：1.0KN/m2，强度验算要考虑新浇砼侧压力和倾倒砼时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F1=0.22rcto12V1/2 F2=rcH根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=54.7KN/m2 F2=rcH=24×1.2=28.8KN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F=28.8KN/m2荷载计算：混凝土梁自重（KN/m）:q1=25.5KN/m3×0.6m×1.2m=18.36KN/m模板的自重:q2=0.35KN/m2&#

51、215;(2×1.2+0.6)m=1.05KN/m（3）梁底支撑木方的计算活荷载标准值为（按集中荷载计算）:P=2.5KN/m荷载设计值：q=（18.36+1.05）×1.2=23.292KN/mP=2.5×1.4=3.5KN(若计算小横杆则P=3×0.3×0.4×1.4=0.504KN，按1KN计算)方木截面抵抗矩W和惯性距I分别为：W=5×102/6=83.3cm2；I=5×103/12=416.67cm3b 方木抗弯强度验算：方木按照简支梁计算，最大弯距考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分配的弯距和，计算公式如

52、下（600宽梁排四道方木）：Mmax=Pl/4+ql2/8=23.292/3×0.42/8+3.5×0.4/4=0.505KN·m最大支座力N=P/2+ql/2=23.292/3×0.4/2+3.5/2=3.303KN方木的最大应力值=M/w=0.505×106/83.33×103=6.06N/mm2方木的抗弯强度设计值f=13 N/mm2，满足要求！b. 方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：Q= P/2+ql/2截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh<T其中最大剪力：V=N=3.303KN方木受剪应力计算值T=3×

53、3.303×103/(2×50×100)=0.991N/mm2方木抗剪应强度设计值T=1.4 N/mm2，满足要求！c. 方木挠度验算：最大弯矩为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度挠度和：方木最大挠度计算值Vmax=Pl3/48EI+5ql4/384EI<L/250Vmax =5×7.764×4004/（384×9500×4166666.67）+3.5×4003/（48×9500×4166666.67）=0.1mm；方木最大允许挠度值V=400/250=1.6mm，满足要求！（4）梁底

54、横向支撑钢管计算（小横杆，间距取最大值400mm，长度L取最大值884mm）横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算：集中荷载P取木方支撑传递力。P=23.292/3×0.4+1=4.106KN查施工手册2表8-73经过计算得到：最大剪力：VMAX=1.333P=5.473KN最大弯矩：MMAX=0.333Pl=0.333×4.106×0.442=0.604KN·M抗弯强度计算：f=0.604×106/4180=144.5N/mm2小于钢管的抗压强度设计值205 N/mm2，满足要求。（5）梁底纵向支撑钢管计算（大横杆）大横杆按照均布荷载作用

55、下的三跨连续梁计算：P取小横杆最大传递力即最大剪力P=5.473KN，查施工手册2表8-74弯距系数取0.175，剪力系数取0.650最大弯矩：Mmax=0.175Pl=0.175×5.473×0.8=0.766KN.m；最大剪力：VMAX=0.650P=0.650×5.473=3.557KN抗弯强度计算：f=0.766×106N.m/4180m3=183N/mm2；最大立杆轴力：QMAX合=3.557×2+5.473=12.587KN支撑钢管抗弯强度计算值154N/mm2小于抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！（6）扣件抗滑移的计算：按

56、照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16KN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.8KN，所以双扣件抗滑移承载力的设计计算满足要求！（7）立杆的稳定性计算（按最不利杆计算）：最大轴力N梁=12.587+0.0384×5×1.2=12.817KNN板=9.489/2=4.745KN最大轴力N=17.562KN立杆的稳定性计算公式施工手册2（8-21）： 立杆计算长度l0=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m；（a=0.1m h=1.5 m）l0/i=1700/16.0=106.25

57、；由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数Ø=0.54225；钢管立杆的最大应力计算值：=17562/（0.54225×391）=82.932N/mm2;最大应力计算值小于钢管立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，以下式计算：L0=k1k2(h+2a)k1-计算长度附加系数按照表1取值1.163；k2-计算长度附加系数，h+2a=2.0按照表2取值1.036；上式的计算结果： L0=k1k2(h+2a)=1.163×1.036×（1.5+0.1×2）=2.049m； L0/i=2049/16.0=128.1；由长细比L0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数Ø=0.406；钢管立杆的最大应力计算值：=17562/（0.406×391）=110.63N/mm2;最大应力计算值小于钢管立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2,满足要求！地下室墙模板支撑计算:1、侧模抗压力计算，计算参数取最大值,按方便计算放大