钢筋混凝土整体式单向板肋型楼盖设计书

1、精选优质文档-倾情为你奉上目录设计要求 2钢筋混凝土整体式单向板肋形楼盖设计计算书 4 一、楼盖梁格布置及截面尺寸确定. 4二、 板的设计按考虑塑性内力重分布设计 4（1）、荷载计算. 4（2）、计算简图(采用五跨连续梁形式) 5（3） 弯矩设计值 5（4） 配筋计算正截面受弯承载力计算 6（5）板的配筋图绘制.6（6）抗裂验算7（7）挠度验算（按弹性简支梁考虑）：. 7三、次梁的设计按考虑塑性内力重分布设计.7（1）、荷载设计值：.7（2）、计算简图.8（3） 弯矩设计值和剪力设计值的计算.8（4）配筋计算 .9（5）施工图的绘制. 10（6）抗裂验算 10（7）挠度验算（按弹性简支梁考虑）

2、：. 11四、主梁设计主梁内力按弹性理论设计：. 11（1）荷载设计值。. 11（2）计算简图. 11（3）集中荷载作用下的内力计算 11（4）均布荷载作用下的内力计算. 14（5） 最不利内力组合. 16（6）配筋计算承载力计算. 18（7）主梁正截面抗弯承载力图（材料图）、纵筋的弯起和截断 20（8）抗裂验算 21（9）挠度验算（按弹性简支梁考虑）.23设计要求一、设计目的钢筋混凝土结构课程设计是水工专业教学的重要内容，通过课程设计一方面加深同学门对本课程所学内容的理解，做到理论联系实际，另一方面让同学们进行工程师的基本训练，为走向工作岗位打下一定基础。二、设计题目钢筋混凝土整体式单向板肋

3、形楼盖设计三、设计资料某水电站生产副厂房为3级水工建筑物，采用钢筋混凝土现浇单向板肋形楼盖，其结构布置如图所示：楼盖设计条件如下：1） 厂房按正常运行状况设计；2） 楼面均布荷载标准值为5kN/m2；3） 楼面层用20mm厚水泥砂浆抹面（重度为20kN/m3），板底及梁用15mm厚混合砂浆粉底（重度为17kN/m3）；4） 混凝土强度等级为C20，钢筋除主梁和次梁的主筋采用HRB335钢筋外，其余均采用HRB235钢筋；5） 结构环境类别为一类；6） 使用要求：梁、板允许挠度如下：楼盖允许挠度（以计算跨度计算）短期组合长期组合当<7m时/200/250当7m<<9m/250/

4、300当>9m时/300/400最大裂缝宽度允许值如下:短期组合:max=0.4mm; 长期组合: max=0.35mm7)采用的规范:水工混凝土结构设计规范(SL/T19196)。四、设计内容（1）完成设计计算书一份。内容包括：1）板、主梁和次梁的截面尺寸的拟定；2）板、主梁和次梁的荷载计算、内力计算（按弹性体系方法）主梁的弯矩包络图和剪力包络图；3）构件截面配筋计算。（2）绘制楼盖结构施工图。内容包括：1）梁板结构布置图；2）板的模板图及配筋图；3）次梁的模板图及配筋图；4）主梁模板图、配筋图及材料图；5）主梁钢筋表；6）设计说明，如混凝土强度等级、钢筋级别、混凝土保护层厚度、钢筋的

5、制作及构件的抹面粉底等。钢筋混凝土整体式单向板肋形楼盖设计计算书一、楼盖梁格布置及截面尺寸确定确定主梁的跨度为6.0m，次梁的跨度为6.0m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.0m。楼盖结构的平面布置图如图所示。图1: 楼盖结构的平面布置图按钢度要求多跨连续单向板的厚度hl/40=2000/40=50，单向板最小厚度，工业建筑楼板（水电站生产副厂房）为80mm，所以板厚可取h=80。次梁截面高度应满足(1/18 1/12)l=(1/18 1/12)×6000=429 500mm，取h=500mm，截面宽b=(1/3.5 1/2)h=(1/3.5 1/2) ×500=14

6、3 250mm，取b=200mm。主梁截面高度应满足h=(1/14 1/8 )l=(1/14 1/8) ×6000=429750mm,取h=700mm，截面宽度b=(1/3.5 1/2)h=(1/3 .5 1/2) ×700=200 350mm,取b=300mm。二、 板的设计按考虑塑性内力重分布设计（1）、荷载计算恒荷载标准值20mm厚水泥沙浆面层： 0.02 ×20=0.4 kN/80mm厚钢筋混凝土板： 0.08×25=2.0 kN/15mm厚混合沙浆天棚抹灰：0.015×17=0.255 kN/小计 2.655 kN/ 活荷载标准值：

7、5 .0 kN/因为是工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于，所以活荷载分项系数取， 恒荷载设计值：g=2.655×1.2=3.168 kN/ 活荷载设计值：q=5.0×1.3=6.5kN/ 荷载设计总值：g+q=9.668kN/, 近似取10.0kN/（2）、计算简图(采用五跨连续梁形式)取1m板宽作为计算单元，板的实际结构如图所示，由图可知：次梁截面宽为b=200mm，现浇板在墙上的支承长度为a=120mm，则按塑性内力重分布设计，板的计算跨度为：边跨按以下二项较小值确定： 故边跨板的计算跨度取=1820mm中间跨的计算跨度取=2000-200=1800mm由于两者差距较小

8、（1.1%）简便起见，可取=1800mm。 图2:板的实际结构图图3:板的计算简图（3） 弯矩设计值由水工钢筋混凝土结构学表9-2查得：板的弯矩系数M,，板的弯矩设计值计算过程见下表 表1 板的弯矩设计值的计算截面位置1边跨跨中B离端第二支座2中间跨跨中C中间支座弯矩系数1/11-1/111/16-1/14计算跨度l0(m)=1.8=1.8=1.8=1.8(kN.m)11=2.95-11=-2.9516=2.03-14=-2.32（4） 配筋计算正截面受弯承载力计算板厚80mm， =80-20=60mm，b=1000mm，C20混凝，=1.0，=9.6N/ mm2，HPB235钢筋，

9、=210 N/ mm2。 对轴线间的板带，考虑起拱作用，其跨内2截面和支座C截面的弯矩设计值可折减20%，为了方便，近似对钢筋面积折减20%。板配筋计算过程见表。表2 板的配筋计算截面位置1B2C 弯矩设计值（）2.95-2.952.03-2.320.048-0.0480.033-0.038 0.049-0.0470.034-0.037轴线 计算配筋（mm2际配筋（mm2）6200620062506250=142=142=113=113轴线计算配筋（mm2）1341290.8×94=760.8×105=84实际配筋（mm2）620062006250

10、6250=134=134=113=113 配筋率验算： =0.16% =0.16% =0.14% =0.14% （5）板的配筋图绘制由弯矩配筋计算表的其安全配筋量很小,故其配筋可按构造要求：，可得板的单宽配筋为：66，即其配筋为：6160，其中：。板中除配置计算钢筋（按构造要求）外，还应配置构造钢筋如分布钢筋和嵌入墙内的板的附加钢筋。板的配筋图如图所示。图4: 板的配筋图（6）抗裂验算由水工钢筋混凝土结构学附录5表1查得：=0.40mm。由表2得：其最大裂缝处为B处。 已知数据：=30+=33mm，b=6000mm，=80-33=47mm，=168，=2MPaB处裂缝验算：

11、= =0.054= =377N/(30+c+0.07)=2.1（30+30+0.07）=0.27mm。符合要求：<。（7）挠度验算（按弹性简支梁考虑）：由梁板允许挠度得：=2/200=0.01m。均布荷载作用下的挠度计算：已知数据：q=10kN/m，=2m，=2MPa，I=8533， = =1.22m。符合条件：<。三、次梁的设计按考虑塑性内力重分布设计（1）、荷载设计值：恒荷载设计值 板传来的荷载： 3.186×2.0=6.372kN/m次梁自重： 0.2×（0.5-0.08）×25×1.2=2.52kN/m次梁粉刷： 2×0.0

12、15×（0.5-0.08）×17×1.2=0.257kN/m小计 g=9.149 kN/m活荷载设计值： q=6.5×2.0=13 kN/m荷载总设计值： q+g=13+9.149=22.149 kN/m 近似取荷载22.15 kN/m （2）、计算简图由次梁实际结构图可知，次梁在墙上的支承长度为a=240mm，主梁宽度为b=300mm。次梁的边跨的计算跨度按以下二项的较小值确定： =(6000-120-300/2)+240/2=5850mm =1.025×(6000-120-300/2)=5874mm故边跨板的计算跨度取=5850mm中间跨：

13、=6000-300=5700mm(边跨净跨长近似取=5.7m)由于两者差距较小（3.0%）简便起见，可取=5800mm。 次梁的实际结构图图5：次梁计算简图（3） 弯矩设计值和剪力设计值的计算因边跨和中间跨的计算跨度相差3%小于10%，可按等跨连续梁计算。 由表可分别查得弯矩系数和剪力系数。次梁的弯矩设计值和剪力设计值见表：表3： 次梁的弯矩设计值的计算截面位置1边跨跨中B离端第二支座2中间跨跨中C中间支座弯矩系数1/11-1/111/16-1/14计算跨度l0(m)=5.8=5.8=5.8=5.8(kN.m)11=67.74-11=-67.7416=46.57-14=-53.23 

14、表4： 次梁的剪力设计值的计算截面位置A边支座 B(左) 离端第二支座B(右) 离端第二支座C中间支座剪力系数 0.450.60.550.55净跨度ln=5.7=5.7=5.7=5.7(kN)0.45=56.82kN0.6=75.76kN0.55=69.44kN0.55=69.44kN（4）配筋计算 正截面抗弯承载力计算次梁跨中正弯矩按T形截面进行承载力计算，由水工钢筋混凝土结构学表2-3得其翼缘宽度取下面二项的较小值： =6000/3=2000mm =b+=200+（2000-200）=2000mm 故取2000mm C20混凝，=1.0，=9.6N/ mm2，纵向钢筋采用HRB335，=3

15、00 N/ mm2 , 箍筋采用HPB235，=210 N/ mm2 , =-a=500-35=465mm。 判别跨中截面属于哪一支座截面按矩形截面计算（<），正截面承载力计算过程列于表。截面1B2C 弯矩设计值（）67.74-67.7446.57-53.230.016-0.0160.011-0.0130.016-0.0160.011-0.013选配钢筋计算配筋（mm2）477477328387实际配筋（mm2）218218312216=509=509=339=402表5： 次梁正截面受弯承载力计算（=0.20%，=300） 注：为方便配筋，顶层和底层均配218。斜截面受剪承载力计算(包

16、括复核截面尺寸、腹筋计算和最小配箍率验算)。复核截面尺寸： =465-80=385mm且/b=385/200=1.93<4,故截面尺寸按下式计算：0.25=0.259.=223.2kN > Vmax =75.76kN故截面尺寸满足要求表6： 次梁斜截面承载力计算表截 面ACV56.8275.7669.4469.44223.2>V截面满足223.2>V截面满足223.2>V截面满足223.2>V截面满足=71.61 71.61>V无需配箍筋1.1 71.61<V 无需配箍筋71.61>V无需配箍筋71.61>V无需配箍筋由该表得其箍筋可

17、按够着要求选配，h=500，KV>，=200mm，取6，s=250mm。（5）施工图的绘制次梁配筋图如图所示，其中次梁纵筋锚固长度确定：伸入墙支座时，梁面纵筋的锚固长度按下式确定：=4018=720（mm），=750mm。梁底面纵筋伸入中间支座的长度应满足l>12d=1222=264mm，取300mm.纵筋的截断点距支座的距离: 1.2750=900（mm），取=900mm。 次梁横截面较狭高，还需配腰筋26。图6：次梁配筋图（6）抗裂验算由水工钢筋混凝土结构学附录5表1查得：=0.40mm。由表2得：其最大裂缝处为B处。 已知数据：=30+=39mm，b=300mm，=500-3

18、9=461mm，=509，=2MPaB处裂缝验算：= =0.022= =332N/(30+c+0.07)=2.1（30+30+0.07）=0.30mm。符合要求：<。（7）挠度验算（按弹性简支梁考虑）：由梁板允许挠度得：=2/200=0.01m。均布荷载作用下的挠度计算：已知数据：q=22.15kN/m，=6m，=2MPa，I=， = =6m。符合条件：<。四、主梁设计主梁内力按弹性理论设计：（1）荷载设计值。1）集中荷载：次梁传来的恒载： G=（20×0.02+0.015×17+80×25）×2×6+2.32×6=45.

19、78kN次梁传来的活载： Q=5×2×6=60kN 2）均布荷载：主梁自重（含粉刷）：g=（0.70-0.08）×0.3×25+2×（0.70-0.08）×0.015×17 =4.97kN/m 取g=5kN/m恒荷载设计值： G=45.78kN ，g=5kN/m活荷载设计值： Q=60kN （2）计算简图主梁的实际结构如图所示,主梁端部支承在墙上的支承长度a=370mm(假设其墙厚为370),中间支承在300mm×300mm的混凝土柱上,其计算跨度按以下方法确定:边跨: =+a/2+b/2=(6000-150-12

20、0)+370/2+300/2=6065mm =1.05=1.05×5730=6017mm由于b=300<0.05×6065,故取：= 6065mm中跨： =6000mm简便起见，取=6100mm，计算简图如图所示。（3）集中荷载作用下的内力计算计算集中荷载作用下各跨10等分点截面上最大与最小弯矩值及支座截面的最大与最小剪力值，利用水工钢筋混凝土结构学课后附录8的表格和以下公式： ； ； 由水工钢筋混凝土结构学第二章式（2-36）知，集中荷载产生的弯矩和剪力设计值为： M=1.05+1.20 V=1.05+1.02则： M=1.05+1.20=（1.05）+(1.20)

21、 V=1.05+1.20=（1.05）+（1.20）其中： 1.05=1.0545.786.1=293.221.20=1.20606.1=439.21.05=1.0545.78=48.07kN1.20=1.2060=72kN 系数、可根据荷载作用图式，由水工钢筋混凝土结构学附录8查的，然后叠加求出荷载作用点（10等分界面）处内力图。为了计算简便,只计算A、2、3、5、6、8、B、12、13、15等6个截面的内力。求出各种集中荷载作用图式下每个截面的内力值，组合后就可得出各截面的最不利内力值。在集中荷载作用下的内力计算结果列入表7。表7：表3：序号荷载简图计算截面的弯矩值 ()231(0.117

22、6+0.0472-0.0108-0.0108+0.0049+0.0039)293.22=44.57(0.1739+0.0786-0.0260-0.0180+0.0081+0.0066)293.22=65.422(0.1176+0.0472+0.0049+0.0039)493.2=76.25(0.1739+0.0786+0.0081+0.0066)493.2=131.743(-0.0108-0.0108)493.2=-9.49(-0.0260-0.0180) 493.2=-21.704(0.1176+0.0472-0.0108-0.0108) 493.2=62.89(0.1739+0.0786-

23、0.0260-0.0180) 493.2=102.805(-0.0108-0.0108+0.0049+0.0039)493.2=-5.62(-0.0260-0.0180+0.0081+0.0066) 493.2=-14.476最不利内力及设计值1+2=120.821+3=35.081+2=188.161+3=34.72计算截面的弯矩值 568B1(0.1275+0.1179-0.0390-0.0270+0.0122+0.0098)293.22=59.03(0.0588+0.1350-0.0520-0.0360+0.0163+0.0348)293.22=46.01(0.0040+0.0552-0

24、.0624 -0.0432+0.0195+0.0157)293.22=-3.28 (-0.0784-0.0976-0.0780-0.0540-0.0211+0.0196)293.22=-77.41 2(0.1275+0.1179+0.0122+0.0098)493.2=117.41(0.0588+0.1350+0.0163+0.0348)493.2=120.79(0.0040+0.0552+0.0195+0.0157)493.2=41.46 (-0.0784-0.0976-0.0211+0.0196)493.2=-57.97 3(-0.0390-0.0270) 493.2=-28.99(-0.

25、0520-0.0360) 493.2=-43.40(-0.0624 -0.0432)493.2=-46.38 (-0.0780-0.0540)493.2=-57.97 4(0.1275+0.1179-0.0390-0.0270)493.2=78.76(0.0588+0.1350-0.0520-0.0360)493.2=52.17(0.0040+0.0552-0.0624-0.0432)493.2=-20.38 (-0.0784-0.0976-0.0780-0.0540)493.2=-135.27 5(-0.0390-0.0270+0.0122+0.0098) 493.2=-19.32(-0.0

26、520-0.0360+0.0163+0.0348) 493.2=-18.18(-0.0624-0.0432+0.0195+0.0157)493.2=-30.92 (-0.0780-0.0540-0.0211+0.0196)493.2=-38.65 61+2=176.441+3=30.041+2=166.801+4=2.611+2=38.181+3=-49.661+5=-116.061+4=-212.68计算截面的弯矩值 12151(-0.0588-0.0732+0.0601+0.0079+0.0000+0.0000)293.22=-18.77 (-0.0457-0.0566+0.1300+0.

27、0491-0.0163-0.0131)293.22=13.19(-0.0294-0.0366+0.1007+0.1007-0.0366-0.0297)293.22=20.33 2(-0.0588-0.0732+0.0000+0.0000)493.2=-57.97 (-0.0457-0.0566-0.0163-0.0131)493.2=-64.94(-0.0294-0.0366-0.0366-0.0297)493.2=-57.97 3(0.0601+0.0079)493.2=29.87 (0.1300+0.0491) 493.2=88.34(0.1007+0.1007)493.2=88.434(

28、-0.0588-0.0732+0.0601+0.0079)493.2=-28.11 (-0.0457-0.0566+0.1300+0.0491) 493.2=37.87(-0.0294-0.0366+0.1007+0.1007)493.2=59.445(0.0601+0.0079+0.0000+0.0000)493.2=29.87 (0.1300+0.0491-0.0163-0.0131) 493.2=73.97(0.1007+0.1007-0.0366-0.0297)493.2=59.44 61+3=11.101+2=-76.741+3=101.531+4=-51.751+3=108.761

29、+2=-37.64支座剪力值kN1(0.5883+0.2357-0.0780-0.0540+0.0244+0.0196)48.07=35.38(-0.4117-0.7643-0.070-0.0540+0.0244+0.0196)48.07=-60.76(0.0980+0.1220+0.6907+0.3093-0.1120-0.098)48.07=48.072(0.5883+0.2357+0.0244+0.0196)72=62.50(-0.4117-0.7643+0.0244+0.0196) 72=-81.50(0.0980+0.1220-0.1120-0.0980) 72=0.00 3(-0.

30、0780-0.0540) 72=-9.50 (-0.0780-0.0540)72=-9.50(0.6907+0.3093) 72=72.00 4(0.5883+0.2357-0.0780-0.0540)72=49.82 (-0.4117-0.7643-0.0780-0.0540)72=-94.18(0.0980+0.1220+0.6907+0.3093)72=87.845(-0.0780-0.0540+0.0244+0.0196) 72=-6.34(-0.0780-0.0540+0.0244+0.0196) 72=-6.34 (0.6907+0.3093-0.1120-0.0980)72=56

31、.1661+2=97.881+3=25.881+5=-67.011+4=-154.851+4=135.911+2=48.07 （4）均布荷载作用下的内力计算 在均布荷载作用下的最大和最小弯矩，利用水工钢筋混凝土结构学课后附录9的表格和以下公式： 均布荷载产生的弯矩设计值可写为 而 =1.055=195.35 =0计算结果列入表8。在均布荷载作用下的最大和最小剪力，利用水工钢筋混凝土结构学课后附录6的表格和以下公式： V= 同样，均布荷载产生的剪力设计值可写为 V= 而 =1.0556.1=43.69kN，=0计算结果列入表9。表8 均布荷载作用下的弯矩计算表截面系数弯矩值（）最大与最小弯矩设计

32、值（）A0.00000.000.000.000.000.0020.060011.720.000.0011.7211.7230.076714.980.000.0014.9814.9850.075014.650.000.0014.6514.6560.04338.460.000.008.468.4680.00000.000.000.000.000.00B-0.1000-19.540.000.00-19.54-19.5412-0.0200-3.910.000.00-3.91-3.91130.01001.950.000.001.951.95150.02504.880.000.004.884.88表9 均

33、布荷载作用下的剪力计算表 项次荷 载 简 图剪 力（kN）10.40043.69=17.48-0.60043.69=26.210.50043.69=21.85（5） 最不利内力组合 最不利内力列入表10。表10 最不利内力设计值组合表计算截面的弯矩设计值（）23568B1215由集中荷载产生的内力最大值120.82 188.16 176.44 166.80 38.18 -116.06 11.10 101.53 108.76 最小值35.08 34.72 30.04 2.61 -49.66 -212.68 -76.74 -51.75 -37.64 由均布荷载产生的内力11.7211.72 14.

34、98 14.65 8.46 0.00 -19.54 -3.91 1.95 总的最不利内力最大值132.54 203.14 191.09 175.26 38.18 -135.60 7.19 103.48 113.64 最小值46.80 49.70 44.69 11.07 -49.66 -232.22 -80.65 -49.80 -32.76 计算截面的弯矩设计值（）由集中荷载产生的内力最大值97.88-67.01135.91最小值25.88-154.8548.07由均布荷载产生的内力17.4817.4826.21总的最不利内力最大值115.36-40.8157.76最小值43.36-128.64

35、69.92由表10 可延长剪力的设计值表最不利剪力剪力的截面位置最大值（kN）最小值（kN）115.3643.362104.0632.86397.8825.863-22.19-22.19531.7517.66624.778.916-23.30-111.168-30.30-118.14-40.8-128.64157.7669.9212147.2659.4213140.2852.441320.214.371511.46-4.38由表9和表10可得弯矩与剪力包络图：图7：弯矩包络图(单位: )图8：剪力包络图(单位:kN)（6）配筋计算承载力计算C20混凝土，=1.0， =9.6N/ mm2，=1.

36、10N/ mm2；纵向钢筋HRB335 ，其中=300 N/ mm2，箍筋采用HPB235，=210 N/ mm2。1）正截面受弯承载力计算及纵筋的计算跨中正弯矩按形截面计算，因/=80/(700-a)>80/700=0.114>0.10（一层钢筋：a=30+10，=40；两层钢筋：a=65，=65）翼缘计算宽度按/3=6.0/3=2.0m和b+=0.3+6-0.3=6.0m，中较小值确定，取=2000mm，B支座处的弯矩设计值：= -b/2=-232.22+40.80.3/2=-226.10 kN·m判别跨中截面属于哪一类T形截面 (-/2)=1.09.6200080（

37、700-65）-40)=1072.09>，属于第一类T形截面.正截面受弯承载力的计算过程如下：表11 主梁正截面受弯承载力及配筋计算（=0.20%，=363）截面B15弯矩设计值（kN.m）203.14-232.22113.64-32.760.025 -0.029 0.014 -0.004 0.025 -0.028 0.014 -0.004 选配钢筋计算配筋（mm2）10391157578165实际配筋（mm2）12211821626122218214261221182621426=1093=1254=691=365 注：纵向箍筋采用46（部分26充当纵向箍筋）。由表可得配配一层钢筋即可

38、，即：=700-40-=6602）箍筋计算斜截面受剪承载力计算 验算截面尺寸：=-=640-80=560mm且/b=560/300=1.87<4.0，故截面尺寸按下式计算：0.25=0.259.6300560=403.20kN > =157.76kN故截面尺寸满足要求斜截面配筋计算：表12 斜截面配筋计算表截 面AV115.36-128.64157.760.25(kN)403.20> V截面满足403.20> V截面满足403.20> V截面满足147.84>V按构造要求配箍筋147.84>V按构造要求配箍筋147.841.1> V按构造要求配箍

39、筋箍筋肢数、直径262626575757+=0.7b+1.25=147.84+159.60 =307.44kN307.44> V307.44> V307.44> V实配箍筋间距200200200验算最小配筋率100%=0.095%<0.24 100%=0.126%不满足要求，故按照构造要求配筋，取s=150mm，=0.127%。注：梁中箍筋的最大距离=250mm，按构造要求得：s=150mm。3）两侧附加横向钢筋的计算：由次梁传递给主梁的全部集中荷载设计值为:=1.0545.78+1.2060=120.07kN所需主梁内支撑次梁处附加吊筋面积为:=1.20120.07/

40、(2300sin45°)=339.6mm2选用216 (=402)。（7）主梁正截面抗弯承载力图（材料图）、纵筋的弯起和截断1）按比列绘出主梁的弯矩包络图2）按同样比列绘出主梁的抗弯承载力图（材料图），并满足以下构造要求：弯起钢筋之间的间距不超过箍筋的最大容许间距；钢筋的弯起点距充分利用点的距离应大于等于。按课本所述的方法绘材料图，并用每根钢筋的正截面抗弯承载力直线与弯矩包络图的交点，确定钢筋的理论切断点（即按正截面抗弯承载力计算不需要该钢筋的截面）。当时，且其实际截断点到理论截断点的距离>或>20d，钢筋的实际切断点到充分利用点的距离>。若按以上方法确定的实际截断点仍位于负弯