榆垡卸料平台修改意见(原版)

1、北京天恒建设工程有限公司北京新机场安置房项目（榆鳍组团）4标段工程卸料平台安全专项施工方案编制人：审核人：2016年5月卸料平台施工方案Tianher口北京天恒建设工程有限公司北京新机场安置房项目（榆鳍组团）4标段工程1编制依据22工程概况23卸料平台制作34安装搭设45安全及其他要求66计算书7第1页共17页前3r口北京天恒建设工程有限公司北京新机场安置房项目（榆鳍组团）4标段工程1编制依据1.1、 建筑结构荷载规范GB50009-20121.2、 钢结构设计规范GB50017-20031.3、 混凝土结构设计规范GB50010-20101.4、 建筑地基基础设计规范GB50007-2011

2、1.5、 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20081.6、 建筑施工安全检查标准JGJ59-20111.7、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20111.8、 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-911.9、 建设工程施工现场安全防护、场容卫生及消防保卫标准DB11/945-20122.0、施工现场悬挑式钢平台安全操作技术导则京建发2012110号附件2工程概况2.1总体情况在舁厅P项目内容1工程名称北京新机场安置房项目（榆堡组团）4标段工程2工程地址大兴区榆堡镇3建设单位北京新航城控股有限公司4勘察单位北京航天勘察设计研究院有限公司5设计单位北京立信铭达建筑勘察设

3、计有限公司6监理单位中科金石（北京）工程咨询有限公司7施工单位北京天恒建设工程有限公司8项目管理北京中科国金工程管理咨询有限公司2.2卸料平台概况在主体结构施工阶段，为周转顶板模板材料（木方子、钢支撑以及多层板模板），需在建筑物外侧搭设卸料平台，卸料平台是将周转材料自下而上进行传递，来满足施工需要，以提高生产效率。本工程水平方向共布置1个卸料平台口，按照2个施工段共用一个卸料平台原则布置。随现场施工需要逐层上移。详见平面位置图。卸料平台挑出长度5.5m,宽度2.8m。设计容许承载力均布荷载1.30kN/m2,最大堆放材料荷载2.00kN。3卸料平台制作3.1材料准备在舁厅P名称材料规格用量备注

4、1卸料平台主梁20b槽钢2卸料平台次梁18b槽钢3卸料平台板5cm厚脚手板根据施工需要调整4卸料平台栏板12mm竹胶板根据施工需要调整5卸料平台护栏力48脚手管根据施工需要配备6卸料平台钢丝纯6天7+1钢丝纯，钢丝纯公称抗拉强度1400MPa,根据实际需要配置78垫片100X100X104个9吊环Q235-A625圆钢根据实际需要配置3.2卸料平台制作8#.户型卸料平台图4安装搭设住宅楼卸料平台主梁间距2.8m,次梁间距0.75m。次梁置于主梁之内，并与主梁焊接牢固。卸料平台在外脚手架开口位置，脚手架内外立杆上下开口处应增加纵向水平杆和与主体结构的连墙件，加强外架的整体安全性。4.1 卸料平台

5、采用20钢、16钢及钢管搭设而成（详见附图），钢管与20钢及18钢相交处采用焊接，钢管间采用十字扣件连接，钢丝绳采用6*3721.5钢丝纯，后用专用卡环一端与平台主梁上的焊接吊环（25）拉接，另一端在距离楼地面5.4m、5.1m高及与平台主梁拉环对应处平台两侧各预埋两根110mmUPVC管，两根110mmUPVC管上下垂直间距300mm，用于穿钢丝纯用。钢丝绳穿在建筑物里侧被50mm钢管两根，钢管与墙体之间设300mm*300mm*10mm的铁板，钢丝纯在外面用夹具卡紧，每根绳设夹具不少于3道并设安全弯。钢丝绳与卸料平台钢管架、铁板、墙体等接触部位应垫橡胶胶皮，以缓冲钢丝绳的拉力（见详图）。4

6、.2 平台伸入楼内长度为1600mm,并用一对钢管、预留的一个U型（小20）钢筋和20钢销紧（详见立面图）。且平台的两边端部各设两道6*3721.5钢丝纯与主体结构拉结（为安全计，设里侧钢丝为保险绝不计算内力，只计算单纯承重），拉结位置为每层楼面剪力墙上预埋两根110mmUPVC管。卸料平台伸出主体长为5.5m,宽度为2.8m,平台坡度在1%左右，平台外采用48钢管搭设外围护架，在距脚手板上平600mm和1500mm外设两道水平杆，平台用50mm厚木脚手板满铺后再铺10mm竹胶板。防护栏内侧下方设18cm高的挡脚板，挂密目安全网。4.3 平台安装时应保持外侧略高于内侧。平台上放料具重量不超过1

7、吨（钢管：0.04KN/m,250m（合计10KN=1t），堆放高度不超过10层钢管。木板（多层板）：4KN/m3,2.60m3（合计10.4KN=1t）,堆放高度不超过1.4m。5X10木方（4m）:5KN/m3,100根（合计10KN=1t）,堆放高度不超过1.4m。且均匀分布堆放。材料要码放在平台中部，距护身栏不得小于300mmo所有材料必须码放整齐，吊运时轻起轻放，防止碰撞护栏。所有小料具，如顶托、短木方等必须采用容器吊装。如吊装平台上层物料时，材料必须人工传递，禁止从上层直接扔到平台上，以防落物伤人。禁止在物料上行走或进行操作。卸料平台安装完毕须经施工及监理技术、安全人员验收后方可投

8、入使用。第3页共17页Tianher口北京天恒建设工程有限公司北京新机场安置房项目（榆鳍组团）4标段工程025抵扣 /HE50mm)即料平台结触翻娜图隹第T1W因篇主累赛300mm.第第更里一魅第同屋50 clm门,护栏三面隹180门内高我赚上lie PV二套管中48钢管 500MB长 一*"(448 钢管 5OOni6中215钢丝绳将500mm姮管穿过钢丝量第5页共17页5安全及其他要求5.1、 是从事卸料平台安装的人员必须每年进行一次体检，高血压、癫痫病、恐高症或视力不够，不适合做高处施工人员不得从事该作业。5.2、 卸料平台制作要安排技术水平较高的电焊工进行加工。使用钢材、焊剂

9、等材料质量符合有关国家规范要求，所有焊缝均应满焊，且焊缝密实、饱满，符合相关施工规范要求。吊环等主要受力构件的焊缝长度、焊角、有效厚度等相关参数均应计算，满足安全要求后方可施工。卸料平台安装必须由专业架子工进行搭设。5.3、 卸料平台搭设完毕应由项目总工组织专职安全员、工长及劳务安全员进行检查，并报监理验收合格后方可使用。5.4、 卸料平台在投入使用之前，首先进行加荷试验，按照设计要求，平时使用时，活荷载要小于1吨，在加荷试验时，按2吨加荷，采用吊装砂袋加荷方式，加荷完成以后静置36小时，进行观察验收。在加荷试验时，卸料平台水平投影至地面及楼面位置区域范围，必须设置警戒区进行围挡，严禁行人穿越

10、，并派专人看护。对在进行加荷试验过程中发现的各种问题，项目部均要仔细研究分析，采取有力的措施，对存在的问题及时妥善解决，直到验收合格后方可投入使用，且应签写验收记录。5.5、 栏杆高度为1.5米（设置2道水平杆，上下间隔60cm）,用？48钢管焊接；除窗口方向外，其它三立面采取硬防护。5.6、 各杆件必须按要求焊接牢固，焊缝必须符合质量要求。5.7、 操作平台要平稳，铺板与槽钢连接要牢固，板厚度不能小于50mmi5.8、 卸料平台在使用过程中由安全专职人员进行检查，发现钢丝绳有锈蚀、损坏等要及时调换，平台使用一段时间应检查火头并再次紧固。5.9、 吊运平台时，应吊在加设的四个附吊环上，应用卡环

11、，不得使吊钩直接钩挂在吊环上；吊环应用Q235-A力25钢吊环。遇有六级以上大风时应禁止吊运安装平台。5.10、 施工活荷载限1吨。5.11、 工人在平台上操作时，不能同时超过2个人在平台上操作；不准把脚手板、钢管等材料搁置在围栏上，以防坠落。Tianher口北京天恒建设工程有限公司北京新机场安置房项目(榆鳍组团)4标段工程5.12、 卸料平台两边各设置的两道钢丝绳必须按要求绑设，不准两边各使用一道。5.13、 安装卸料平台时，应防止卸料平台碰撞结构棱角，需待卸料平台在结构楼板上放稳，接好钢丝纯、调整完毕、经过检查验收，方可松起重吊钩、上下操作。5.14、 操作平台上应设显著的标示：“限重1吨

12、”。码放材料应均匀分布，吊放材料应尽量避免冲撞平台，应配备专人加以监督。5.15、 悬挑式钢平台主纯、保险纯吊点应分别设置，不得采用钢丝绳从平台下兜底的方式。主绳吊点距平台前端不应大于500mni保险纯应张紧，主纯、保险纯严禁使用花篮螺栓调节。5.16、 悬挑式钢平台主梁应使用整根槽钢，严禁接长使用。5.17、 悬挑式钢平台承载面积不应大于20m2,长宽比应不大于1.5:1。6计算书悬挑卸料平台计算书依据规范：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝

13、土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工安全检查标准JGJ59-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ164-2008计算参数：悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。平台水平钢梁的悬挑长度5.50m,插入结构锚固长度1.50m,悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.80m。水平钢梁插入结构端点部分按照较接点计算。次梁采用16b号槽钢U口水平，主梁采用20b号槽钢U口水平。次梁间距0.75m,与主梁焊接连接。容许承载力均布荷载1.30kN/m2,最大堆放材料荷载2.00kN。

14、脚手板采用木板，脚手板自重荷载取0.35kN/m2。栏杆采用木板，栏杆自重荷载取0.17kN/m。选才?6X37+1钢丝纯，钢丝纯公称抗拉强度1400MPa,外侧钢丝绳距离主体结构5.20m,两道钢丝绳距离0.50m,外侧钢丝绳吊点距离平台5.40m。一、次梁的计算次梁选择16b号槽钢U口水平，间距0.75m,其截面特性为面积A=29.29cm2,惯性距Ix=1369.90cm4,转动惯量Wx=152.20cm3,回转半径ix=6.84cm截面尺寸b=70.0mm,h=180.0mm,t=10.5mm1 .荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/mQ1=0.35X0.80=0.28

15、kN/m(2)最大容许均布荷载为1.30kN/m2;第#页共17页Tianher口北京天恒建设工程有限公司北京新机场安置房项目（榆鳍组团）4标段工程Q2=1.30X0.80=1.04kN/m型钢自重荷载Q3=0.23kN/m经计算得到：q=1.2X(Qi+Q3)+1.4XQ2=1.2X(0.28+0.23)+1.4X1.04=2.06kN/m经计算得到，集中荷载计算值P=1.4X2.00=2.80kN2 .内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝纯不计算,计算简图如下5.HIHHHIHHTTnTTl2 A最大弯矩M的计算公式为小必（!-石/）+84经计算得到，最大弯矩

16、计算值2.06X2.802/8X1-4X（0.35/2.80）2+2.80X2.80/4=3.86kN.m3 .抗弯强度计算<7其中Tx截面塑性发展系数，取1.05;钢材抗压强度设计值,f = 205.00N/mm2;经过计算得到强度«=3.86X106/(1.05X152200.00)=24.12N/mm2;次梁的抗弯强度计算(7<f,满足要求！4 .整体稳定性计算主次梁焊接成整体时此部分可以不计算其中4b均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算:J570份235'=1第4经过计算得到小b=570X10.5X70.0X235/(2800.0乂180.0乂23

17、5.0)=0.83由于4b大于0.6,按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录其信用小b查表得到其值为0.721经过计算得到强度(T=3.86X106/(0.721X152200.00)=35.15N/mm2;次梁的稳定性计算(7<f,满足要求！二、主梁的计算卸料平台的内钢缆按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择20b号槽钢U口水平，具截面特性为面积A=32.83cm2,惯性距Ix=1913.70cm4,转动惯量Wx=191.40cm3,回转半径ix=7.64cm截面尺寸b=75.0mm,h=200.0mm,t=11.0mm1 .荷载计算(1)栏杆自重标

18、准值：标准值为0.17kN/mQ1=0.17kN/m型钢自重荷载Q2=0.25kN/m经计算得到，静荷载计算值q=1.2X(Qi+Q)=1.2X(0.17+0.25)=0.51kN/m经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为P1=(1.2 X 0.35+1.4X 1.30)X 0.40 X 2.80/2+1.2X0.23 X 2.80/2)X (1+2 X 0.35/2.80)=2.04kNP2=(1.2 X 0.35+1.4X 1.30)X0.80 X 2.80/2+1.2X0.23 X 2.80/2)X (1+2 X 0.35/2.80)=3.61kNP3=(1.2 X 0.35+1

19、.4X 1.30)X0.80 X 2.80/2+1.2X0.23 X 2.80/2)X (1+2 X 0.35/2.80)=3.61kNP4=(1.2 X 0.35+1.4X 1.30)X0.80 X 2.80/2+1.2X0.23 X 2.80/2)X (1+2 X 0.35/2.80)=3.61kNP5=(1.2 X 0.35+1.4X 1.30)X0.80 X 2.80/2+1.2X0.23 X 2.80/2)X (1+2 X 0.35/2.80)+2.80/2=5.01kNP6=(1.2 X 0.35+1.4 X 1.30)X0.80 X 2.80/2+1.2X0.23 X 2.80/

20、2)X (1+2 X 0.3第11页共17页5/2.80)=3.61kNTianher口北京天恒建设工程有限公司北京新机场安置房项目（榆鳍组团）4标段工程P7=(1.2X0.35+1.4X1.30)X0.80X2.80/2+1.2X0.23X2.80/2)X(1+2X0.35/2.80)=3.61kNP8=(1.2X0.35+1.4X1.30)X0.35X2.80/2+1.2X0.23X2.80/2)X(1+2X0.35/2.80)=1.85kN2 .内力计算卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。悬挑卸料平台示意图2.04kNI 3.61kN3.61kN5.01kN3.6

21、1kNb.51kN/m3.61kN3.61kN1.85kN第15页共17页-B3005200500悬挑卸料平台主梁计算简图经过连续梁的计算得到32.9732.7210.156：罩5.27,r1-1-I=i2.04.191.752.15-'7.1617佛11'5T15.55主梁支撑梁剪力图（kN）主梁支撑梁弯矩图（kN.m）主梁支撑梁变形图（mm）外侧钢丝绳拉结位置支撑力为12.34kN最大弯矩Mmax=16.42kN.m3 .抗弯强度计算其中 Y x截面塑性发展系数，取1.05 ;钢材抗压强度设计值,f = 205.00N/mm2;经过计算得到强(T=16.42X106/1.0

22、5/191400.0+11.88义1000/3283.0=85.34N/mm2主梁的抗弯强度计算强度小于用，满足要求！4 .整体稳定性计算主次梁焊接成整体时此部分可以不计算均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算:570纳235经过计算得到小b=570X11.0X75.0X235/(5500.0乂200.0X235.0)=0.43经过计算得到强度(T=16.42X106/(0.428X191400.00)=200.72N/mn2;主梁的稳定性计算 (7 < f,满足要求！三、钢丝拉绳的内力计算：水平钢梁的轴力Rah和拉钢绳的轴力Rui按照下面计算Rah=工即必其中Ruicos9i为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑