现浇箱梁满堂支架方案计算

1、五缘湾日圆大桥现浇箱梁模板及满堂支架方案计算书一、编制依据6、参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范、混凝土工程模板与支架技术、公路桥涵施工手册、建筑施工计算手册。二、工程概况五缘湾日圆大桥桥长500.6m(K0+975K1+475.6)，桥梁平面位于直线上，立面位于竖曲线上。由主桥和两侧引桥共三联组成，设计为(5×35m)预应力砼连续梁(48m+80m+48m) 预应力砼下承式连续梁拱组合(4×35m) 预应力砼连续梁。主桥为预应力砼下承式连续梁拱组合，系梁采用(48+80+48)m等截面预应力混凝土箱形连续梁体系，箱梁采用单箱四室斜腹板式截面，梁顶宽32.0m，底宽2

2、5.44m，顶板厚25cm，底板厚2555cm，中腹板厚100cm，边腹板厚4555cm，次边腹板厚4555cm，梁高2.5m。中支点横隔梁厚300cm，边支点横隔梁厚156cm，主跨中每隔4米（与吊杆对应）设置横隔梁一道，横隔梁厚60cm。引桥梁部采用（5×35）和（4×35）m等截面预应力混凝土箱形连续梁，箱梁采用单箱双室斜腹板式截面，梁顶宽15. 5m，底宽9. 5m，顶板厚25cm，底板厚2540cm，腹板厚3045cm，梁高1.8m；全梁在各支点处设置横隔板，端支点横隔板厚120cm，中支点处横隔板厚200cm。各联箱梁间采用牛腿连接，上牛腿宽110cm，厚110

3、cm。第二联主桥采用满堂支架法现浇施工，两侧引桥采用满堂支架法逐孔现浇施工。三、支架设计要点1、支架地基处理首先对支架布设范围内的表土、杂物及淤泥进行清除，并将桥下范围内泥浆池及基坑采取抽水排干后，用建筑弃渣或砂石将泥浆池及基坑回填密实，以防止局部松软下陷。一般地段地基处理（10#墩12#台间）：将原地面进行整平（斜坡地段做成台阶），然后采用重型压路机碾压密实(压实度90%)，达到要求后，根据地质情况填筑建筑弃渣30cm。然后再铺筑厚15cm的C15混凝土，养生后作为满堂支架的持力层，其上搭设满堂支架。鱼塘地段地基处理：在鱼塘抽排水及清除部分淤泥（1#6#墩鱼塘内清除淤泥深度约1.5m，7#1

4、0#墩鱼塘内清除淤泥深度约1.0m）后，对支架布设范围内的地基采取抛石挤淤、分每30cm一层换填砂夹石土约1.5m厚，然后再在其上填筑30cm厚二灰碎石土，最后再铺筑厚15cm的C15加筋砼，养生后作为满堂支架的持力层，其上搭设满堂支架。2、做好原地面排水，防止地基被水浸泡桥下地面整平并设2%的人字型横坡排水，同时在两侧设置排水沟，防止积水使地基软化而引起支架不均匀下沉。3、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方

5、木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.25m（净间距0.15m）、在跨中其他部位间距不大于0.3m（净间距0.2m）。模板宜用厚1.5cm的优质竹胶合板，横板边角宜用4cm厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。支架纵横均按图示设置剪刀撑，其中横桥向斜撑每2.0m设一道，纵桥向斜撑沿横桥向共设45道。主桥和引桥立杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下：主桥48m+80m+48m现浇箱梁支架采用立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm和60cm×90cm×120cm两种布置形式的支架结

6、构体系，其中：墩旁两侧各8.0m范围内的支架采用60cm×60cm×90cm的布置形式；除墩旁两侧各8m之外的其余范围内的支架采用60cm×90cm×120cm的布置形式，但纵横隔板梁下1.5m范围内的支架顺桥向间距应加密至60cm(即采用60cm×60cm×120cm支架布置形式)。引桥5×35m和4×35m现浇箱梁支架采用立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm和60cm×90cm×120cm两种布置形式的支架结构体系，其中

7、：墩旁两侧各4.0m范围内的支架采用60cm×60cm×120cm的布置形式；除墩旁两侧各4m之外的其余范围内的支架采用60cm×90cm×120cm的布置形式，但纵横隔板梁下1.5m范围内的支架顺桥向间距应加密至60cm(即采用60cm×60cm×120cm支架布置形式)。扣件式钢管满堂支架及工字钢平台支架体系构造图见附图（一）（二）。四、现浇箱梁支架验算本计算书分别以主桥系梁48m+80m+48m等截面预应力混凝土箱形连续梁（单箱四室）和左幅引桥5×35m等截面预应力混凝土箱形连续梁（单箱双室）为例，对荷载进行计算及对其

8、支架体系进行检算。、荷载计算1、荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： q1 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。 q2 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q21.0kPa（偏于安全）。 q3 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。 q4 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。 q5 新浇混凝土对侧模的压力。 q6 倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。 q7 支

9、架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：满堂钢管支架自重立杆横桥向间距×立杆纵桥向间距×横杆步距支架自重q7的计算值(kPa)60cm×60cm×120cm3.3860cm×60cm×120cm2.9460cm×90cm×120cm2.212、荷载组合模板、支架设计计算荷载组合模板结构名称荷载组合强度计算刚度检算底模及支架系统计算侧模计算3、荷载计算 箱梁自重q1计算根据五缘湾日圆大桥现浇箱梁结构特点，我们取主桥77截面（墩顶及横隔板梁）、主桥44截面、主桥55截面、引桥墩顶横梁横断面、引桥横断面、引桥

10、横断面等六个代表截面进行箱梁自重计算，并对六个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。 主桥77截面（墩顶及横隔梁）处q1计算根据横断面图，则：q1 = 取1.2的安全系数，则q169.25×1.283.1kPa 注：B 箱梁底宽，取25.44m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 主桥44截面处q1计算根据横断面图，则：q1 =取1.2的安全系数，则q124.24×1.229.1kPa 注：B 箱梁底宽，取25.44m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 主桥55截面处q1计算根据横断面图，则：q1 =取1.2的安全系数，则q122.18&

11、#215;1.226.6kPa 注：B 箱梁底宽，取25.44m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 引桥墩顶横梁横断面q1计算根据横断面图，则：q1 = 取1.2的安全系数，则q153.85×1.264.62kPa 注：B 箱梁底宽，取9.5m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 引桥横断面q1计算根据横断面图，则：q1 =取1.2的安全系数，则q128.1×1.233.72kPa 注：B 箱梁底宽，取9.5m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 引桥跨中横断面q1计算根据横断面图，则：q1 =取1.2的安全系数，则q123.58×

12、1.228.3kPa 注：B 箱梁底宽，取9.5m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 新浇混凝土对侧模的压力q5计算因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm高度浇筑，在竖向上以V=1.2m/h浇筑速度控制，砼入模温度T=28控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力q5=K为外加剂修正稀数，取掺缓凝外加剂K=1.2当V/T=1.2/28=0.0430.035 h=1.53+3.8V/t=1.69mq5=、结构检算1、扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“”

13、型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。本工程现浇箱梁支架按48×3.5mm钢管扣件架进行立杆内力计算，计算结果同样也适用于WDJ多功能碗扣架（偏于安全）。 主桥77截面处在主桥墩旁两侧各8m范围及跨中纵、横隔板梁1.5m范围部位，钢管扣件式支架体系采用60×60×90cm的布置结构，如图：、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为90cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N35kN（参见公路桥涵施工手册中表135）。立杆实际承受的荷载为：（

14、组合风荷载时）N35kN，强度满足要求。、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/（组合风荷载时），则，N/ 主桥44横截面处主桥边跨跨中8m32m和中跨跨中8m64m范围内，钢管扣件式支架体系采用60×90×120cm的布置结构，如图：、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N30kN（参见公路桥涵施工手册中表135）。立杆实际承受的荷载为：（组合风荷载时）N ，强度满足要求、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/

15、（组合风荷载时），则，N/ 主桥55横截面处因按主桥55截面处采用60×90×120cm布置的钢管扣件式支架体系时，立杆实际承受的荷载为：主桥55断面q1=22.18KN<主桥44断面q1=24.24KN故，主桥55截面处采用60×90×120cm布置的钢管扣件式支架体系时，支架强度及稳定性同理也符合要求。 引桥墩顶截面处在引桥墩旁两侧各4m范围内，钢管扣件式支架体系采用60×60×120cm的布置结构，如图：、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N30kN（参见公路桥涵施

16、工手册中表135）。立杆实际承受的荷载为：（组合风荷载时）N ，强度满足要求。、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/（组合风荷载时），则，N/ 引桥桥横截面处引桥跨中8m27m范围内，钢管扣件式支架体系采用60×90×120cm的布置结构，如上图。、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N30kN（参见公路桥涵施工手册中表135）。立杆实际承受的荷载为：（组合风荷载时）N ，强度满足要求。、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定

17、性计算公式：N/（组合风荷载时），则，N/ 引桥横截面处因按主桥截面处采用60×90×120cm布置的钢管扣件式支架体系时，立杆实际承受的荷载为：引桥断面q1=23.58KN<引桥断面28.1KN故，引桥截面处采用60×90×120cm布置的钢管扣件式支架体系时，支架强度及稳定性同理也符合要求。2、满堂支架整体抗倾覆依据公路桥涵技术施工技术规范实施手册第9.2.3要求支架在自重和风荷栽作用下时，倾覆稳定系数不得小于1.3。K0=稳定力矩/倾覆力矩=y*采用主桥中跨80m验算支架抗倾覆能力：主桥宽度32m，长80m采用60×90×

18、120cm跨中支架来验算全桥：支架横向54排；支架纵向89排；高度10m；顶托TC60共需要54*89=4806个；立杆需要54*89*10=480606m;纵向横杆需要54*10/1.2*80=36000m；横向横杆需要89*10/1.2*32=23733m；故：钢管总重（48060+36000+23733）*3.84=413.925t; 顶托TC60总重为：4806*7.2=34.603t；故 =413.925*9.8+34.603*9.8=4395.57KN；稳定力矩= y*依据以上对风荷载计算跨中80m共受力为：q=0.927*10*80=815KN；K0=稳定力矩/倾覆力矩=7030

19、9.19/4078.8=17.23>1.3计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求3、箱梁底模下横桥向方木验算本施工方案中箱梁底模底面横桥向采用10×10cm方木，方木横桥向跨度在箱梁跨中截面处按L90cm进行受力计算,在墩顶横梁截面及横隔板梁处按L60cm进行受力计算，实际布置跨距均不超过上述两值。如下图将方木简化为如图的简支结构（偏于安全），木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。 主桥77截面（墩顶及横隔梁）处按主桥墩顶截面处3.0m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L60cm进行验算。 方木间距计算q(

20、q1+ q2+ q3+ q4)×B(83.1+1.0+2.5+2)×3=265.8kN/mM(1/8) qL2=(1/8)×265.8×0.6211.9kN·mW=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m3则： n= M/( W×w)=11.96/(0.000167×11000×0.9)=7.2(取整数n8根) dB/(n-1)=3/7=0.43m 注：0.9为方木的不均匀折减系数。经计算，方木间距小于0.43m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.25m，则n

21、3/0.2512。 每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.33×10-6m4则方木最大挠度：fmax=(5/384)×(qL4)/(EI)=(5/384)×(265.8×0.64)/(12×9×106×8.33×10-6×0.9) =5.54×10-4ml/400=0.6/400=1.5×10-3m (挠度满足要求) 每根方木抗剪计算(1/2)(qL)/(nA)=(1/2)×(265.8×0.6)/(12

22、5;0.1×0.1×0.9)=0.738 MPa=1.7MPa符合要求。 主桥跨中截面处主桥跨中按44截面（55截面较44截面处荷载小）处进行计算，按24.0m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L90cm进行验算。 方木间距计算q(q1+ q2+ q3+ q4)×B(29.1+1.0+2.5+2)×24=806.4kN/mM(1/8) qL2=(1/8)×806.4×0.9281.648kN·mW=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m3则： n= M/( W×w)=81.648/

23、(0.000167×11000×0.9)=49.4(取整数n50根) dB/(n-1)=24/49=0.5m 注：0.9为方木的不均匀折减系数。经计算，方木间距小于0.5m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.3m，则n24/0.380。 每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.33×10-6m4则方木最大挠度：fmax=(5/384)×(qL4)/(EI)=(5/384)×(806.4×0.94)/(80×9×106×8.33&

24、#215;10-6×0.9) =1.276×10-3ml/400=0.9/400=2.25×10-3m (挠度满足要求) 每根方木抗剪计算(1/2)(qL)/(nA)=(1/2)×(806.4×0.9)/(80×0.1×0.1×0.9)=0.504 MPa=1.7MPa符合要求。 引桥墩顶截面处按引桥墩顶截面处2.0m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L60cm进行验算。 方木间距计算q(q1+ q2+ q3+ q4)×B(64.62+1.0+2.5+2)×2=138.24kN/mM(1/8)

25、 qL2=(1/8)×138.24×0.626.22kN·mW=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m3则： n= M/( W×w)=6.22/(0.000167×11000×0.9)=3.76(取整数n4根) dB/(n-1)=2/3=0.67m 注：0.9为方木的不均匀折减系数。经计算，方木间距小于0.67m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.3m，则n2/0.36.7（取7根）。 每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.

26、33×10-6m4则方木最大挠度：fmax=(5/384)×(qL4)/(EI)=(5/384)×(138.24×0.64)/(7×9×106×8.33×10-6×0.9) =4.939×10-4ml/400=0.6/400=1.5×10-3m (挠度满足要求) 每根方木抗剪计算(1/2)(qL)/(nA)=(1/2)×(138.24×0.6)/(7×0.1×0.1×0.9)=0.658MPa=1.7MPa符合要求。 引桥跨中截面处引桥

27、跨中按截面（截面较截面处荷载小）处进行计算，按28.0m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L90cm进行验算。 方木间距计算q(q1+ q2+ q3+ q4)×B(33.72+1.0+2.5+2)×28=1070.16kN/mM(1/8) qL2=(1/8)×1070.16×0.92108.4kN·mW=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m3则： n= M/( W×w)=108.4/(0.000167×11000×0.9)=65.6(取整数n66根) dB/(n-1)=28/65

28、=0.43m 注：0.9为方木的不均匀折减系数。经计算，方木间距小于0.43m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.3m，则n28/0.393.3（取94根）。 每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.33×10-6m4则方木最大挠度：fmax=(5/384)×(qL4)/(EI)=(5/384)×(1070.16×0.94)/(94×9×106×8.33×10-6×0.9) =1.441×10-3ml/400=0.9/

29、400=2.25×10-3m (挠度满足要求) 每根方木抗剪计算(1/2)(qL)/(nA)=(1/2)×(1070.16×0.9)/(94×0.1×0.1×0.9)=0.56 MPa=1.7MPa符合要求。4、扣件式钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算本施工方案中WDJ多功能碗扣架顶托上顺桥向采用15×15cm方木，方木在顺桥向的跨距在箱梁跨中按L90cm（横向间隔l60cm布置）进行验算，在墩顶横梁部位按L60cm（横向间隔l60cm布置）进行验算，横桥向方木顺桥向布置间距在主桥墩旁两侧8.0m和引桥墩旁两侧4.0m范围内均

30、按0.25m（中对中间距）布设，在箱梁跨中部位均按30cm布设，如下图布置，将方木简化为如图的简支结构（偏于安全）。木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。 主桥跨中截面（按44截面受力）处 方木抗弯计算p=lq/nl(q1+ q2+ q3+ q4)×B/n0.6×(29.1+1.0+2.5+2)×24/80=6.228kNMmax(a1+a2)p(0.45+0.15)×6.228=3.74kN·mW=(bh2)/6=(0.15×0.152)/6=5.6×10

31、-4m3= Mmax/ W=3.74/(5.6×10-4)=6.68MPa0.9w9.9MPa（符合要求）注：0.9为方木的不均匀折减系数。 方木抗剪计算Vmax=3p/2=(3×6.228)/2= 9.342kN(3/2)Vmax /A=(3/2)×9.342/(0.15×0.15)=0.6228MPa×0.9=1.7×0.9=1.53 MPa符合要求。 每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.15×0.153)/12=4.2×10-5m4则方木最大挠度：fmax= =4.912×10-

32、50.9×L/400=0.9×0.9/400m=2.025×10-3m 故，挠度满足要求 引桥跨中截面（按截面受力）处 方木抗弯计算p=lq/nl(q1+ q2+ q3+ q4)×B/n0.6×(33.72+1.0+2.5+2)×28/94=6.83kNMmax(a1+a2)p(0.45+0.15)×6.83=4.098kN·mW=(bh2)/6=(0.15×0.152)/6=5.6×10-4m3= Mmax/ W=4.063/(5.6×10-4)=7.32MPa0.9w9.9MPa（

33、符合要求）注：0.9为方木的不均匀折减系数。 方木抗剪计算Vmax=3p/2=(3×6.83)/2= 10.25kN(3/2)Vmax /A=(3/2)×10.25/(0.15×0.15)=0.683MPa×0.9=1.7×0.9=1.53 MPa符合要求。 每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.15×0.153)/12=4.2×10-5m4则方木最大挠度：fmax= =3.63×10-40.9×L/400=0.9×0.9/400m=2.025×10-3m 故，挠度满

34、足要求 主桥墩顶横梁截面（77截面）处根据受力布置图进行计算： 方木抗弯计算p=lq/nl(q1+ q2+ q3+ q4)×B/n0.6×(83.1+1.0+2.5+2)×3/12=13.29kNMmax(a1+a2)p(0.3+0.05)×13.29=4.652kN·mW=(bh2)/6=(0.15×0.152)/6=5.6×10-4m3= Mmax/ W=4.652/(5.6×10-4)=8.31MPa0.9w9.9MPa（符合要求）注：0.9为方木的不均匀折减系数。 方木抗剪计算Vmax=3p/2=(3

35、15;13.29)/2= 19.94kN(3/2)Vmax /A=(3/2)×19.94/(0.15×0.15)=1.329MPa×0.9=1.7×0.9=1.53 MPa符合要求。 每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.15×0.153)/12=4.2×10-5m4fmax= =2.766×10-4m0.9×L/400=0.9×0.6/400m=1.35×10-3m 故，挠度满足要求 引桥墩顶横梁截面处根据受力布置图进行计算： 方木抗弯计算p=lq/nl(q1+ q2+ q3

36、+ q4)×B/n0.6×(64.62+1.0+2.5+2)×2/7=11.8kNMmax(a1+a2)p(0.3+0.05)×11.8=4.13kN·mW=(bh2)/6=(0.15×0.152)/6=5.6×10-4m3= Mmax/ W=4.13/(5.6×10-4)=7.38MPa0.9w9.9MPa（符合要求）注：0.9为方木的不均匀折减系数。 方木抗剪计算Vmax=3p/2=(3×5.9)/2= 8.85kN(3/2)Vmax /A=(3/2)×17.7/(0.15×0.1

37、5)=1.18MPa×0.9=1.7×0.9=1.53 MPa符合要求。 每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.15×0.153)/12=4.2×10-5m4fmax= =4.2×10-4m0.9×L/400=0.9×0.6/400m=1.35×10-3m 故，挠度满足要求5、底模板计算：箱梁底模采用竹胶板，铺设在主桥墩旁两侧8m及中隔板梁下1.5m范围和引桥墩旁两侧4m范围的纵向间距0.25m的横桥向方木上，以及主桥和引桥跨中纵向间距0.3m的横桥向方木上，取各种布置情况下最不利位置进行受力分析

38、，并对受力结构进行简化（偏于安全）如下图： 通过前面计算，在引桥跨中截面和主桥墩顶截面处横桥向方木布置间距分别为0.3m和0.25m时最不利位置，则有： 主桥墩顶及77截面处底模板计算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(83.1+1.0+2.5+2)×0.25=22.15kN/m则：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为： h=因此模板采用1220×2440×15mm规格的竹胶板。 引桥跨中截面处底模板计算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(33.72+1.0+2.5+2)×0.3=11.466kN/

39、m则：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为： h=因此模板采用1220×2440×15mm规格的竹胶板。6、侧模验算根据前面计算，分别按10×10cm方木以25cm和30cm的间距布置，以侧模最不利荷载部位进行模板计算，则有： 10×10cm方木以间距30cm布置q=( q4+ q5)l=(4.0+50.7)×0.3=16.41kN/m则：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为： h=因此模板采用1220×2440×15mm规格的竹胶板。 10&#

40、215;10cm方木以间距25cm布置q=( q4+ q5)l=(4.0+50.7)×0.25=13.675kN/m则：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为： h=根据施工经验，为了保证箱梁底面的平整度，通常竹胶板的厚度均采用12mm以上，因此模板采用1220×2440×15mm规格的竹胶板。7、跨渠工字钢平台支架体系验算：本桥施工方案中主桥80m中跨的局部跨渠部位采取工字钢平台支架体系，工字钢平台支架体系由在排污渠两侧砌筑浆砌片石基础及砼台帽、台帽上铺设I36a工字钢（横桥向间距0.6m）、工字钢上横向满铺15×

41、15cm方木、横向满铺方木上顺桥向铺设地梁（20×25cm方木，间距0.6m，对应工字钢位置）及搭设满堂扣件式钢管支架。工字钢平台支架体系构造图另见附图。 工字钢强度验算验算中将工字钢受力体系简化成如下图计算模式（偏于安全）。 工字钢间距计算q(q1+ q2+ q3+ q4+ q7)×B(29.1+1.0+1.0+2+2.21)×32=1130kN/mM(1/8) qL2=(1/8)×1130×625085kN·m查桥涵计算手册得I36b :Ix=16574cm4 =0.00016574m4 Wx=920.8cm3=0.0009208

42、m3 =30.6cm=306mm=0.306m则： n= M/( W×w)=5085/(0.0009208×145000×0.9)=42.3(取整数n43根) dB/(n-1)=32/42=0.76m 注：0.9为安全提高系数。经计算，工字钢间距小于0.76m均可满足要求，实际施工时为工字钢按间距d取0.6m，则n32/0.653.3（取54根）。 单根工字钢强度检算单位长度上的荷载为：q(q1+ q2+ q3+ q4+ q7)×b(29.1+1.0+1.0+2+2.21)×0.6=21.186kN/m跨中最大弯距为：Mmax=支点处最大剪力设

43、计值：Vmax=初选截面：梁所需要的截面抵抗矩为：W=查桥涵计算手册得I36b :Ix=16574cm4 =0.00016574m4 Wx=920.8cm3=0.0009208m3 =30.6cm=306mm=0.306mI36b自重为0.66KN/m(查桥涵手册)I36b自重产生弯距为：M=总弯距Mx=95.337+2.97=98.31KN·m弯距正应力为（临时结构，取1.3的容许应力增加值）支点处剪力为：Qx=63.56+0.66×3=65.54KN为腹板板厚度=12mmmax=Mpa<1.3×85 Mpa(1.3为容许应力增大值) 工字钢跨中挠度验算：

44、 I36b单位长度上的荷载标准值为：q=21.186+0.66=26.846KN/mI36b刚度满足要求，所以采用I36b。 工字钢上横桥向方木及满堂碗扣架验算：本施工方案中工字钢上横桥方向满铺15×15cm方木及其上碗扣满堂支架布置同前述满堂支架，其强度及挠度经前面计算满足要求。8、立杆底座和地基承载力计算： 立杆承受荷载计算主桥77截面处：在主桥墩旁两侧各8m范围及跨中纵、横隔板梁1.5m范围部位，间距为60×60cm布置立杆时，每根立杆上荷载为： Na×b×q a×b×(q1+q2+q3+q4+q7) 0.6×0.6&

45、#215;(83.1+1.0+1.0+2.0+2.94)=32.4kN引桥墩顶截面处：在引桥墩旁两侧各4m范围内，间距为60×60cm布置立杆时，每根立杆上荷载为：Na×b×q a×b×(q1+q2+q3+q4+q7) 0.6×0.6×(64.62+1.0+1.0+2.0+2.94)=25.76kN主桥44横截面处：主桥边跨跨中8m32m和中跨跨中8m64m范围内，间距为60×90cm布置立杆时，每根立杆上荷载为： Na×b×q a×b×(q1+q2+q3+q4+q7) 0.6×0.9×(29.1+1.0+1.0+2.0+2.21)=19.1kN引桥桥横截面处：引桥跨中8m27m范围内，间距为60×90cm布置立杆时，每根立杆上荷载为：Na×b×q a×b×(q1+q2+q3+q4+q7) 0.6×0.9×(33.72+1.0+1.0+2.0+2.21)=21.56kN 立杆底托验算立杆底托验算： N