桥梁工程课程设计概述

1、桥梁工程课程设计+一，设计资料与结构布置(一)设计资料1. 桥面跨径及桥宽(1)标准跨径：主梁采用标准跨径为16m的装配式钢筋混凝土简支梁。(2)主梁全长：伸缩缝采用5cm,则预制梁体长15.95m。(3)计算跨径：相邻支座中心间距取15.5m。(4)桥面净宽：路面为双向2车道，该桥的横向分布为净7(行车道)+2X1.0(人行道)。2. 设计荷载(1)车辆荷载：公路II级。(3)人群荷载：3.5KN/m203. 材料的初步选定(1)混凝土：主梁采用C40(重度为25KN/n3),人行道、栏杆及桥面铺装采用C25(重度为25KN/n3)。(2)钢筋：直径大于或等于12mm寸采用HRB50(m钢筋

2、；直径小于12mnW采用HPB235a钢筋。4. 设计依据( 1) 公路桥涵设计通用规范(JTGD602004)。( 2) 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTGD622004)。(二)结构布置(1)主梁高：经济分析表明，钢筋混凝土T形简支梁高跨比的经济范围约在1/81/16之间，本桥取1/10,则梁高应为1.60m。(2)主梁间距：装配式钢筋混凝土T形简支梁的主梁间距一般选在1.5m2.2m之间，本设计选用1.8m。设5根主梁。(3)主梁肋宽：通常梁肋宽度取梁高的1/61/7之间，即23cm27cm,本设计取25cm。(4)翼缘板尺寸：根据主梁间距，翼缘板宽为1.8m。与腹板交界处

3、翼缘板厚度通常不小于主梁梁高的1/10,即16cm,为方便脱模，本设计中与腹板交界处翼缘板厚度取18cml翼缘板悬臂端取14cm=(5)横隔梁：在跨间等距离设置4道横隔梁，连同横隔梁在内间距3X5.2m。梁高一般为主梁高的3/4左右，即1.2m,本设计取1.2m。横隔梁厚度通常取在12cm-16cm之间，为方便脱模，本设计横隔梁上缘取19cm,下缘取16cnr(6)桥面铺装：桥面铺装上层采用2cm沥青混凝土(重度为23KN/n3),下层为厚4cm-9cm的C25混凝土。说明：本设计如无特别说明，钢筋直径单位为mm其余尺寸单位均为cm=横断面布置如下图横隔梁布置如下图L-M?删（§/A

4、），叩必二，主梁截面几何特性计算计算公式（采用分块面积法计算）截面面积：A= ? Am截面抗扭惯性矩：I T= ? qbit；i=1式中A 分块面积:V 分块面积的重心至梁顶的距离;*5%各分块面积对上缘的静矩:Si = A yi截面重心至梁顶的距离:截面抗弯惯性矩：I =2Ii+ A（yys）2ys截面重心至梁顶的距离；S各分块对上缘的静矩；L分块面积对自身重心的惯性矩；bi,ti单个矩形截面的宽度和高度;G矩形截面抗扭刚度系数，按下表确定b/t1.01.51.752.02.53.04.06.08.010.0ooc0.140.190.210.220.240.260.280.290.300.3

5、10.3316499319733m梁截面划分成单个矩形截面的个数。（一）梁的截面几何特性预制梁和成桥阶段梁的横截面不一样（如下图），本设计仅按成桥阶段截面进行设计2014020预制梁横截面城桥阶段梁横截面1.成桥阶段主梁的惯性矩面积：A=6448cm2对上缘的静矩：S=340681cm2截面重心至梁顶的距离：y产S1/A=52.835cm截面惯性矩：I=6095438.2+10601513.8=16696952cm42.成桥阶段主梁的抗扭惯性矩：计算结果如下表：分块名称bitibjtiGITi翼缘板18015.8611.350.3333239365腹板142127:5.260.28379098

6、11030346即得：IT=1030346cm4三，主梁计算（一）横向分布系数的计算1,跨中横向分布系数的计算（修正偏心压力法）对于跨中，在本设计中设置了4道横隔梁，承重结构的宽跨比为15.55' 1.7=1.82 < 2在此处仍用修正偏心压力法计算横向分布系数（1）计算抗扭修正系数b各主梁截面参数一致，因此抗扭修正系数为:(i=1,2,.,5)式中？ainGl2IT12ei? a=28.9,MG=0.425E1+ xGITEI主梁间距相同时，有:式中B桥面宽度；x与主梁根数有关的系数，按下表取值n4567x1.0671.0421.0281.021可见，-越大，抗扭刚度对横向分布

7、系数的影响越明显。B本设计中因为桥的跨度较大，而桥面宽度由比较小，这样算得b =1+ xGIT ( l )21+ 1.042仓ijD.425EI B1=0.91631030346 ( 15.5 )2 16696952(5' 1.7)(2)按修正偏心压力法计算横向影响线竖坐标值:1aieh二一+bijnn2?aii=15式中n=5,?ai -mcq2= -? (0.361 0.265+ 0.195+ 0.098)= 0.46=2?(3.421.72)=28.9m2；,表示单位荷载P=1作用于i=1j号梁轴时，i号梁轴上所受的作用，计算所得hij如下表梁号%、2、3，4、510.56652

8、0.383260.2000.01674-0.1665220.383260.291630.2000.108370.0167430.2000.2000.2000.2000.200(3)计算横向分布系数根据最不利荷载位置分别进行布载。布载时，汽车荷载距人行道边缘距离不小于0.5m,人群荷载为3.5kN/m2。横向分布系数计算图示如下1。门一in-12345nn340170110各梁跨中的横向分布系数:汽车荷载1mcq1=-?(0.5240.33+0.19-0.004)=0.521mcq3=2?(0.20.2+0.2+0.2)=0.4人群荷载mcr1 = 0.632 , mcr2 = 0.415 ,

9、mCr3 = 0.22.梁端剪力横向分布系数计算（杠杆原理法） （1）端部剪力横向分布系数计算图式如下图1QA10011 口1234LZ£11705110各梁支座附近的横向分布系数: 汽车荷载1cc -m0q1 = ? 0.765=0.3821，m°q2 =？ 1.0=0.5 ,q 21八,、m°q3 = -? (1.0+0.235)=0.618人群荷载m0r1 = 1.353, m0r2 = 0, m0r3= 0（二）主梁内力计算1.恒载内力计算（1）主梁预制时的自重（第一期恒载）g1此时翼缘板宽140cm,按跨中截面计算。中主梁：g1'=0.6136?

10、169.82kN/m边主梁：g1=0.6449?1610.32kN/m两侧横隔梁重量：w=0.7995创0.17516创42=17.91kN折算成每延米重量：g2=17.91/15.5=1.16kN/m每延米自重总和1.1边王梁：g1=g1+g2=10.32+?1.1610.9kN/m22边主梁：g1=g1+g2=9.82+1.16=10.98kN/m(2)桥面板间现浇接头(第二期恒载)g2边主梁：g2=0.14创0.225=0.7kN/m边主梁：g2=0.14仓0425=1.4kN/m(3)栏杆、人行道、桥面铺装(第三期包载)g3桥面横坡采用厚6cm-13.5cm的C25混凝土找坡，人行道、

11、栏杆每侧重4.0kN/m桥面铺装：7.5创0.06525+7.5创0.0223=15.64kN/m边主梁：4.0+-0.105?26.917.77kN/m7.5中间主梁：180?26.913.75kN/m7.5(4)主梁恒载汇总如下表(单位：kN/m)第一期恒载g1第二期恒载g2第三期®Sg3总和边主梁16.690.707.7725.16中间主梁16.481.403.7521.63(5)主梁恒载内力计算设X为计算截面距左支座的距离，令2=X,则主梁的弯矩和剪力的计算公式l为：叫=11-孙2g,Qg=1a(1-2a)lg弯矩及剪力影响线HJHHHJJj；n->才.,二G1'

12、;二',1T"-镀,一=-一-_-_，叵载内力计算结果如卜表：口G的影响线项目Mg=gWM(kN?m)Qg=gWQ(kN)l/2L/4l/8l/4l/8支点12WM=-a(1-a)l275.056.332.81WQ=-(1-2a)l26.139.1912.25g(kN/m)边主梁1252939548102153204中主梁12379275411011512022.活载内力计算计算公式计算弯矩效应时公路一一I级集中荷载标准值：Pk=180+360-180(1-5)50-5计算剪力效应时公路一一I级集中荷载标准值按计算弯矩效应时集中荷载标准值的1.2倍取值。结构跨中处的单位长度质

13、量：mc=g/g'简支梁的基频：f=二，叵212Vmc科05,f<1.5Hz冲击系数：m=?0.17671nf-0.0157,1.5Hz#f14Hz?0.45,f>14Hz采用汽车直接加载求汽车荷载内力：S=(1+m)x(mcqqkW+mkPkyk)采用直接加载求人群荷载内力：S=mcrqW支点附近内力变化值：DS=-(1+m)x(m0-mc)qky2式中l主梁的计算跨径；g'重力加速度，取g=9.81m/s2;E混凝土的弹性模量，按下表取值：(单位104N/mm2)混凝土强度等级C15C20C25C30C35C40C45E2.202.552.803.003.153

14、.253.35混凝土强度等级C50C55C60C65C70C75C80E3.453.553.603.653.703.753.80x多车道桥涵的汽车荷载折减系数，按下表取值车道数2345678x1.000.780.670.600.550.520.50qk公路I级车道荷载每延米均布荷载标准值，取qk=10.5kN/m；qr人群荷载标准值，取q=3.0kN/m2;yk对应内力影响线的竖坐标值；a荷载横向分布系数m的过渡段长度；ym变化区荷载重心处对应的内力影响线坐标。计算得简支梁的基频为：f=4.6738Hz可见1.5Hz<f<14Hz,按下式计算冲击系数：m=0.17671nf-0.0

15、157=0.2568冲击系数1+m=1.2568车道荷载标准值:计算弯矩时：360-180PK=180+(24.5-5)=258kN50- 5计算剪力时：PK=1.2?258309.6kN对于1号梁(1)跨中截面弯矩：Mq=(1+m)x(mcqqkW+nRyJ=1.2568&J1.0010.能ij750.548+0.548创258个言1630.7kN?mMr=mcr创qrW=0.593创3.00.75?75100.7kN?m剪力：1l跨中男力截面影响线面积：W=-创0.5-=3.063m22Qq=1.2568仓0.00(10.能IJ3.0630.548+0.548仓J309.60.5)

16、=128.77kNQr=0.593仓及00.75?3.0634.09kN(2)1/4截面弯矩：Mq=1.2568仓11.00孤.5创56.30.548+0.548创25824.5?j1223.4kN?mMr=0.593W.00.75?56.375.1kN?m剪力：131/4男力截面影响线面积：W=一创0.75-l=6.891m24Qq=1.2568仓0.00(10.能J6.8910.548+0.548仓B09.60.5)=244.39kNQr=0.593仓及00.75?6.8919.19kN(3)支点截面1男力截面影响线面积：W=-?l12.25m21-1Qq=1.2568仓K0010.5仓1

17、12.250.548+0.621仓船09.61.0+(24.5)211-创10.5(24.5-创4.9)？(0.6210.548)=322.425kN324.5一一一1-11一Qq=0.593仓心00.75?12.25创(24.5)仓1(30.75)?(24.5-?4.9)2531创(1.690-0.593)=21.989kN24.5号梁的计算结果如下表在舁厅P弯矩M(kN-m剪力Q(kN)他以大力Ul/4l/2梁端l/41/2：93912522041020汽车荷载1223.41630.7322.4244.4128.77;人群福栽75.1100.722:9.24.1；1.21126.81502

18、.4244.8122.401.4X汽车何载1712.762282.98451.36342.16180.278(6)0.8X1.4X人群柿教84.112112.78424.6410.3044.592承载能力极限基本组合(4+5+6)2923.6723898.164720.8474.864184.870.7X汽车荷载/1.3658.75878.07173.60131.6069.340.4X汽车荷载/1.3376.81502.2699.3075.2839.660.4X人群荷载30.0440.288.83.681.64(11)正常极限设计值短期组合(1+8+3)1672.852230.77399.60

19、242.8073.44正常极限设计值长期组合(1+9+10)1345.851794.54312.10180.9641.300.9X2631.303508.35648.72427.38166.38(14)0.9X(ll)1505.572007.69359.64218.5266.090.9X(12)1211.261615.08280.89r162.8637.17控制计算的设计内力2631.303508.35648.72427.38166.383.主梁内力组合1号梁的荷载组合计算过程和结果上文已经给出，同理可得2、3号梁的跨中、1/4以及支点处的弯矩及剪力的计算结果汇总如下表：梁号弯矩M(kN-m剪

20、力Q(kN)可秋大刀l/4l/2梁端l/4l/2T梁正常极限设计值短期组合1505.572007.69359.64218.5266.09正常极限设计值长期组合1211.261615.08280.89162.8637.170.9X承载力极限设计值基本组合2657.113482.54648.72427.38166.38二号梁正常极限设计值短期组合1392.301857.33321.63190.457.95正常极限设计值长期组合1145.711528.48260.40146.904.130.9x承载力极限设计值基本组合2385.093180.93569.85359.7917.09三号梁正常极限设计值

21、短期组合1289.831720.74314.95173.0746.81正常极限设计值长期组合1090.951455.49257.27137.4226.560.9x承载力极限设计值基本组合2151.842870.01558.36318.59119.85控制设计的计算内力2657.113482.54648.72427.38166.38（三）主梁的正截面设计1.T形截面梁翼缘板计算宽度的确定对于内梁翼缘板，翼缘板的计算宽度为：b'f=minl/3,180,b+2bn+12h'f式中：0为承托长度；h'f为翼缘板悬臂端厚度。算得：b'f=180cmo对于外梁翼缘板，翼缘

22、板的计算宽度为：b'f=min180,180+27+6?16,22算得：b'f=180cmo因此，统一取：b'f=180cm2 .截面类型的确定查表，fcd=18.4N/mm2,先假&as=7cm,贝Uh0=h-as=160-7=153cm。本设计中，取桥梁结构重要性系数为go=1.0,则goMd=3482.54kN?m,取翼板的平均值h'f=16cmh'f八160fcdb'fh'f(ho-)=18.4800160?(1530)=7683.8kN?mg0Md属于第一类T形截面梁。3 .正截面配筋计算as =g°Md =

23、a fcdb'f hb3482.54' 1061.M U18.4 1800? 15302=0.045x=1-&2as=1-1-2?0.0450.046<xb=0.482,满足适筋条件。查表，fy=435N/mm2,则纵筋面积为:八afcdb'fxhg1.0仓38.41800仓匕.0461530cc2As=5358.6mmfy435选用8130,As=5655mm2。钢筋如下图布置取保护层厚度为4cm,根据上图的配筋布置，此时：as=4+2?310cm,h0=h-as=150cm。重新确定中性轴的位置：代入数据：fyAs455'5655x=;=77.

24、7mmfcdb'f18.41800则:一x一一77.7fcdb'fx(ho-/)=18.4创180077.7?(1500)=3760.2kN?mg°Md=3482.5kN?m才两足要求。、A-5655配助率r=,=1.31%,r>rmin=0.2%且r<rmax=5%,湎足bh2701600要求。(四)梁的斜截面设计1 .验算截面尺寸查表，fcu,k=40N/mm2,在支座截面：0.51?10"yfFCU7bh00.51仓110-3同仓12701530=1306.4kN>g0Vd=648.7kN截面尺寸满足要求。2 .箍筋设计选用直径为10

25、mmi勺HPB23弦双肢箍筋，入=157mm2,对于简支梁，箍筋maa2a2极210-6(2+0.6P)f?Avfsvbh2间距为：Sv=厂(x'g0V'd)2式中a2异号弯矩影响系数，取a2=1.0；a3受压翼缘影响系数，取a3=1.1;g0V'd距支座中心；处的最大剪力设计值，通过内插得到lg°Vd-h(g0Vd-g°Vd,l/2)2450?648.7160?(648.7166.4)g0V'd=617.2kNl2450x'混凝土和箍筋共同承担的剪力分配系数，取x'30.6;P斜截面内纵向受拉主筋的配筋百分率P=min100

26、r,2.5=min1.24,2.5=1.24计算箍筋间距：查表，得fsv=195N/mm2,则箍筋间距为:Sv =a2a2魅210-6(2+0.6P)f7Asvfsvbh22(x'goV'd)21.02仓kl20.2仓1J10-6(2+0.6仓1.24)同仓爪57195仓粒7015302(06617.2)2=569.6mm结合规范要求，在距离支座1.5米范围内取Sv=10cm,其余段取Sv=20cm3 .斜筋设计计算各种配筋梁段的长度当剪力设计值满族下式：g0Vd40.5010-3a2ftdbh3此时，可以仅需按构造配箍筋。式中a2预应力提高系数，对于钢筋混凝土构件，取a2=1

27、.0o代入数据，得：0.50?10-3a2ftdbh00.5兆1J10-31.0创.65270?1500334.1kN作如下剪力图：可以查出，距跨中4.26m左右范围内仅需按构造配筋，其余段按抗剪要求计算配置斜筋。最大剪力取用距离支座中心h处的数值，其中混凝土与箍筋共同承担60%呼2起钢筋承担40%本设计中钢筋弯起角度qs取qs=45?距支座中心h处截面的剪力为：g0V'd=617.2kN2斜筋承受的剪力为：0.4g0V'd=246.9kN由箍筋和混凝土承受的剪力为：0.6g0V'd=370.3kN，一,一，1、根据上图，在1梁段内，不设斜筋只设箍筋的梁段长度为0.91

28、+4.26=517.2m,2需要设置斜筋的梁段长度为l'=12.75-5.17=7.58m。取架立筋中心距梁顶5cm,斜筋在梁轴线上的投影长度为：C=1.6-0.05-0.055=1.495m。斜筋的排数为n=l'/C=7.58/1.459=5.20,取n=6,即设置6排斜筋。弯起钢筋所承担的剪力值为：Vsb=0.75?10-3fsd?A5bsinqs计算第一排弯起钢筋时，取距支座中心0处截面的剪力0.4g0V'd=246.9kN,2则第一排所需要的截面面积为：Asb1=0.4g°V'd0.75创103 fy sinqs246.90.75 103仓以3

29、5 0.7072=1070mm各排钢筋所承担的剪力可按下式计算:h'必二.左”2,3,4,5,6)式中C1=l'-=7.58-=6.78m。22算得斜筋截面积如下表截面剪力（kN）回积（mm）1246.910702227.19843207.38994187.68135167.87276148.0641斜筋按相邻两排余筋起弯点间距1.26m布置。主梁腹板底部纵筋弯起6根，第4、5、6排钢筋由焊接附加筋来提供，斜筋布置图如下：（五）主梁承载能力极限状态1 .斜截面抗剪强度复核斜截面按下式进行复核goVd?VcsVsb33二a1a2a30.45?10bho,(20.6P).fwJsv

30、fsv+0.75?10fy?AsbSinqs式中rsv斜截面内箍筋配箍率，rsv=Asv/(bSv)。Asb实际弯起钢筋总面积。距支座中心h处截面：2Asb=1413.8mm2,&=-v=0.0116bSv2710Vcs+Vsb=1.0仓0.01.1仓始.4510-3仓i2704(2+0.6仓0.24)140仓40.0116195?15000.75仓00-3435创1413.80.707=1582.2kN>648.72kNl/4处Asb=1413.8mm2,rsv=jAsv=21.57=0.0058bSv27'20Vcs+Vsb=1.0仓扎01.1仓iJD.4510-3仓

31、4270J(2+0.6仓1.24)屈仓!0.0058195?15000.75仓003435仓1413.80.707=1214.3kN>427.38kN满足斜截面抗剪要求。2 .正截面强度复核抵抗弯矩Mu按下式确定：Mu=fyA5h0（19）2a1fcubh0对于跨中截面：435' 56552 创1.0 18.4 仓，8000 1500fA一Mu=fyAsh0(1-y)=435仓将6551500?(12a#cdbh0=3598.5kN?m绘制抵抗弯矩图如下:正截面满足要求。（六）主梁裂缝宽度验算对于受弯构件，荷载短期效应组合引起的开裂截面纵向受拉钢筋应力Sss按下式计算：sss=M

32、s0.87Ash0式中Ms为正常极限设计值短期组合的设计值。代入数据，得:Ms2007.69' 106sss =-0.87Ash0 0.87创5655=272MPa 1500构件的最大裂缝宽度Wk为:sss 30+ dd C2=1+0.5叫bhoMs式中Ci 钢筋表面形状系数，对于带肋钢筋,C1 = 1.0 ;C2荷载长期效应影响系数;Ml正常极限设计值长期组合的设计值;Es钢筋的弹性模量，对于HRB50瞅钢筋，取Es=2.00?105N/mm2;C2与构件受力特性有关的系数，对于梁式受弯构件，取C3=1.0；d纵向受拉钢筋直径。对于短期荷载:As5665r '= 一=0.01

33、4bho270' 1500八 一 MiC2 = 1+ 0.51 = 1+ 0.5?Ms1615.081.402007.69Sss30+ d岫=GC2c3.(Es 0.28+ 10r一 一 272=1.0仓0.4 1.0创52? 10530+ 30)=0.27mm 0.28 10? 0.014对于长期荷载:Wtk = 1.40? 0.270.378mm> 0.2mm不符合I类环境下对裂缝的要求，因此，该主梁不符合适用性要求，故不作挠度验算。需要设置预拱度再进行裂缝宽度以及挠度的验算。关于预拱度的设计本设计略去。四、横隔梁的计算(一)横隔梁内力计算本设计配置4道横隔梁，中间横隔梁受力

34、较两边不利，这里只计算中间横隔梁的内力，两边可偏安全地仿此设计。跨中横隔梁的最不利荷载布置如下图他5门四小114时4gQ£%1二对于1-1截面1.确定作用在中横隔梁上的计算荷载。纵向一列车道荷载对中横隔梁的计算荷载为：汽车荷载1一1一计算弯矩时：Poq=创(10.5创4.92?1.0258?1.0)154.7kNq22，i=0.53,15=-0.13同理可算得号梁和号梁的横向影响线竖坐标值为："21=0.37,05=093,11=0.20,%=0.20(1)绘制弯矩影响线P=1作用在号梁轴上时：h(M-3)1=%1?1.5dh21?0.5d1?1.5d=0.53创1.51.

35、6+0.37仓ijQ.51.8-1.5?1.8=-0.94P=1作用在号梁轴上时：h(M-3)5=h15?1.5dh25?0.5d=(-0.131.51.8+0.03自J0.51.8=-0.32P=1作用在号梁轴上时：h(M-3)2=h12?1.5dh22?0.5d0.5d=0.367创1.51.8+0.283创0.51.8-0.5?1.8=0.35P=1作用在号梁轴上时：h(M-3)3=%3?1.5dh23?0.5d=0.20仓4.51.8+0.20创0.51.8=0.72有了这三个竖标值和已知影响线折点位置(即所计算截面的位置)，就可绘出M2-3影响线。(2)绘制剪力影响线对于号主梁处截面

36、的Q1右影响线可计算如下：P=1作用在计算截面以右时：Q1右=R即可右=*P=1作用在计算截面以左时：Q1右=R-1即"Q右=*-1绘成的内力影响线如下图所示：R2横向分布影响纥Q1右影响援3.截面内力计算将求得的计算荷载Poq在相应的影响线上按最不利荷载位置加载，对于汽车荷载并计入冲击作用(1+仙)，则得：弯矩M-3：汽车荷载M2-3=(1+m)xP0q?h=1.257仓小1.547?(0.980.46)=280.02kN?m剪力Q1:汽车荷载Q。=(1+m)xPOq?h=1.257例80.5(0.500+0.344+0.214+0.048)=250.94kN鉴于横隔梁的恒载内力甚

37、小，计算中可略去不计，并考虑到汽车荷载效应占总效应的百分比，则按极限状态设计的计算内力为：基本组合：M2-3,max=1.2?01.4?280.02392.03kN?mQ1ax=1.2?01.4?250.94251.32kN短期效应组合：M23max=0+0.7?280.02151.2kN?m,1.296右250.94Q1max=0+0.7?96.6kN1.296(二)横隔梁配筋与强度验算1 .弯矩配筋与强度验算(1)正弯矩配筋有效宽度的确定：横梁翼板有效宽度b'为：h'=2b'fb=218016=377cmb2=12hfb=121616=208cm按规范要求取小者，即

38、b'=208cm截面类型的确定：不考虑C25级混凝土铺装层，则h'0=120-6=112cmg°M=392.03kN?m,横隔板的厚度取平均值b''=17.5cm,翼板取其最小厚度h'f=14cmo.h'f八八140fcdb'h'f(h'0-)=18.4创2080140?(1120)22=5155.5kN?mg0M属于第一类T形截面梁。正截面配筋计算asg°Md392.03' 106a1 fcdb'f h'21.0仓 18.4 2080? 11202=0.0082x = 1- j

39、11 - 2as1-小-2?0.00820.0082<及=0.482,满足适筋条件。受拉纵筋面积为:aifcdb'xh'01.0仓08.4219兆40.00781120°cc2fy435=850.3mm选用2125,入=982mm2。取保护层厚度为4cm,根据上图的配筋布置，此时：as=4+1.25=5.25cm,h0=h-as=114.25cm>h'0。才两足要求。(2)负弯矩配筋取a=3cm,h0=1203=117cmas =g°Mda1fcdb''h0392.03' 1061.0仓 口8.4 175?1170

40、2=0.0889x=1-也-2as=1-h2?0.08890.0932<及=0.482,满足适筋条件。受拉纵筋面积为：As =a fcdb'xh'01.0仓08.4 175 仓00932 11704352=807.3mm选用225,As=982mm2。钢筋如下图布置(3)验算：配筋率r=Ah=17；9Xo=0.94%，r>rmin=0.2%且r<rmax=5%'满足要求。2,横隔梁剪力配筋与强度演算0.50?1。3a2ftdbh00.5兆ij10-31.0帆65175?1200=173.25kN<g0V=251.2kN因而横隔梁需要配置抗剪力钢筋

41、。假设抗剪钢筋全部采用箍筋，选用直径为6mmi勺HPB23瞰双肢箍筋，鼠=57mm2。箍筋间距为：(对于连续梁，a2=0.9)a2a2极210-6(2+0.6P)JfCU?Asvfsvb屋Sv=(xQV'd)2_0.92仓k120.2创10-6(2+0.6仓994)回仓此7195例7512002(0.6z251.2)2=235.1mm结合构造要求，箍筋间距为200mm五、行车道板的计算(一)行车道板的计算图式边梁按悬臂板计算，主梁肋间按多跨连续单向板计算。(二)行车道板的内力计算1.悬臂板的内力计算(1)荷载：恒载：翼板自重g1=25?0.164kN/m人行道、栏杆每侧重g2=4.0k

42、N/m活载：人群荷载g3=3?0.752.25kN/m(2)内力：支撑端弯矩及剪力最大：1 212_M=(g1+g2+g3)L=?(44+2.25)?1.0155.28kN?m2 2Q=(g1+g2+g3)L=(4+4+2.25)?1.01523.06kN2.主梁肋间板的计算恒载：翼板自重g1=25?0.164kN/m前面铺装g2=0.02?230.065?252.085kN/m总的恒载g=g1+g2=4+2.08=6.085kN/m根据规范，车轮的尺寸为a2=0.2m,b2=0.6m。铺装层厚度为0.085m。&=a2+2h=0.2+2?0.0850.37m,h=b2+2h=0.6+2?0.0850.77m轮载在跨径中间时：l-一1.8-一2la=a1+=0.37+=0.97m<一=1.2m333车辆荷载的最小轮距为1.4m,大于a,因此相邻的轮载之间不会发生重叠，取a=1.2mo在板的支撑处：a'=a1+t=0.37+0.18=0.55m<-=0.6m3取a'=0.6mo作出汽车在不同轮载位置下的有效工作宽度图形如下图先将肋板间视作简支，求得内力后再进行修正1m宽简支板的跨中汽车荷载弯矩式中P 车辆荷载后轴中立标准值: M op =140kN;P(1+ m)(L- n/2)8a(1+m)冲击系数，对于行车道板取1.3;L板的计算跨径，对