液化石油气储罐设计

1、目 录封面·················································&

2、#183;················1目录································

3、3;·································2封皮················&

4、#183;·················································3

5、任务说明·················································&#

6、183;·············4封面····································

7、;······························6第一章、工艺设计··················&#

8、183;·································71.压力容器存储量··············

9、3;··························72.压力计算······················

10、83;························8第二章、机械设计························

11、······························81、结构设计···················

12、;······································8、筒体和封头的设计··········&

13、#183;··························8、接管与接管法兰设计·····················&#

14、183;·············8、人孔、补强、液面计及安全阀的设计···················11、鞍座的设计·············

15、·························12、焊接头设计·······················

16、3;·············14第三章、强度计算校核 ··································

17、83;·············15 1、内压圆筒校核··································

18、3;···162、 左封头计算校核 ···········································173、 右封头计

19、算校核 ···········································18 4、鞍座校核 ····

20、3;··································195、各种接口补强校核 ·············

21、83;···························206、 各种法兰校核····················

22、3;·······················21参考资料·························

23、3;···································22设计感想·············

24、3;···············································23中北大学课程设计任务书 20

25、09/2010 学年第 二 学期学 院： 机械工程与自动化学院 专 业： 过程装备与控制工程 学 生 姓 名：学 号：课程设计题目： 20M3液化石油气储罐设计 起 迄 日 期： 06 月 13 日06月 24日 课程设计地点： 校内 指 导 教 师：系 主 任： 下达任务书日期:2010年06月13日课 程 设 计 任 务 书1设计目的：1) 使用国家最新压力容器标准、规范进行设计，掌握典型过程设备设计的全过程。2) 掌握查阅、综合分析文献资料的能力，进行设计方法和方案的可行性研究和论证。3) 掌握电算设计计算，要求设计思路清晰，计算数据准确、可靠，且正确掌握计算机操作和专业软件的使用。4)

26、 掌握工程图纸的计算机绘图。2设计内容和要求（包括原始数据、技术参数、条件、设计要求等）：1 原始数据设计条件表序号项 目数 值单 位备 注1名 称液化石油气储罐2用 途液化石油气储配站3最高工作压力1.61MPa由介质温度确定4工作温度-20485公称容积（Vg）10/20/25/40/50M36工作压力波动情况可不考虑7装量系数(V)0.98工作介质液化石油气（易燃）9使用地点室外10安装与地基要求储罐底壁坡度0.010.0211其它要求管口表公称尺寸连接尺寸标准连接面形式用途或名称g 1-4DN50HG2059597MFM液位计接口cDN50HG2059597MFM放气管bDN50MFM

27、人 孔nDN50HG2059597MFM安全阀接口hDN50HG2059597MFM排污管iDN50HG2059597MFM液相出口管fDN50HG2059597MFM液相回流管aDN50HG2059597MFM液相进口管cDN50HG2059597MFM气相管dDN50HG2059597MFM压力表接口eDN50HG2059597MFM温度计接口课 程 设 计 任 务 书2设计内容1）设备工艺、结构设计；2）设备强度计算与校核；3）技术条件编制；4）绘制设备总装配图；5）编制设计说明书。3设计工作任务及工作量的要求包括课程设计计算说明书(论文)、图纸、实物样品等：1）设计说明书：主要内容包括

28、：封面、设计任务书、目录、设计方案的分析和拟定、各部分结构尺寸的设计计算和确定、设计总结、参考文献等；2）总装配图设计图纸应遵循国家机械制图标准和化工设备图样技术要求有关规定，图面布置要合理，结构表达要清楚、正确，图面要整洁，文字书写采用仿宋体、内容要详尽，图纸采用计算机绘制。课 程 设 计 任 务 书4主要参考文献：1 国家质量技术监督局，GB150-1998钢制压力容器，中国标准出版社，19982 国家质量技术监督局，压力容器安全技术监察规程，中国劳动社会保障出版社，19993 全国化工设备设计技术中心站，化工设备图样技术要求，2000，114 郑津洋、董其伍、桑芝富，过程设备设计，化学工

29、业出版社，20015 黄振仁、魏新利，过程装备成套技术设计指南，化学工业出版社，20026 国家医药管理局上海医药设计院，化工工艺设计手册，化学工业出版社，19967 蔡纪宁主编，化工设备机械基础课程设计指导书，化学工业出版社，2003年5设计成果形式及要求：1）完成课程设计说明书一份； 2）草图一张（A1图纸一张）3）总装配图一张 (A1图纸一张)；6工作计划及进度：2010年06月12日：布置任务、查阅资料并确定设计方法和步骤06月13日06月16日：机械设计计算（强度计算与校核）及技术条件编制06月17日06月21日：设计图纸绘制（草图和装配图）06月22日06月23日：撰写设计说明书0

30、6月24日：答辩及成绩评定系主任审查意见：签字：年月日第一章、工艺设计1、盛装液化石油气的压力容器设计存储量W=V式中， 装载系数=0.90压力容器容积V=20m3 设计温度下饱和液体密度石油气水=1000 kg/m3，故取介质密度=1000 kg/m3 则 ：存储量W=20m3×1000kg/m3×0.9=18000kg 工作温度为 -2048 则取设计温度为5022、设计压力 该储罐用于液化石油气储配供气站，因此属于常温压力储存。工作压力为相应温度下的饱和蒸气压。因此，不需要设保温层。根据道尔顿分压定律，我们不难计算出各种温度下液化石油气中各种成分的饱和蒸气分压，如表：

31、表1-3各种成分在相应温度下的饱和蒸气分压温度, 饱和蒸气分压, MPa异辛烷乙烷丙烷异丁烷正丁烷异戍烷正戍烷乙烯-2500.0290.09460.0140.00880.000950.0000830-2000.0310.1270.01760.01050.001140.0001090000.0530.22040.03590.02240.001290.00025602000.0840.3940.0690.0450.002880.0006305000.1580.08250.15730.10980.007580.00190有上述分压可计算再设计温度t=50时，总的高和蒸汽压力P=0.01%×

32、0+2.25%×7+47.3%×1.744+23.48%×0.67+21.96%×0.5+3.79%×0.2+1.19%×0.16+0.02%×0.0011=1.25901 MPa因为：P异丁烷（0.2）<P液化气(1.25901)<P丙烷（1.744）当液化石油气在50时的饱和蒸汽压力高于异丁烷在50时的饱和蒸汽压力时，若无保冷设施，则取50时丙烷的饱和蒸汽压力作为最高工作压力。对于设置有安全泄放装置的储罐，设计压力应为1.051.1倍的最高工作压力。所以有Pc=1.77 MPa3、设计温度 液化石油气参数的确

33、定液化石油气的主要组成部分由于石油产地的不同，各地石油气组成成分也不同。取其大致比例如下：表1-1液化石油气组成成分组成成分异辛烷乙烷丙烷异丁烷正丁烷异戊烷正戊烷乙炔各成分百分比0.012.2549.323.4821.963.791.190.02对于设计温度下各成分的饱和蒸气压力如下：表1-2各温度下各组分的饱和蒸气压力温度，饱和蒸汽压力，MPa异辛烷乙烷丙烷异丁烷正丁烷异戊烷正戊烷乙炔-2501.30.20.060.040.0250.0070-2001.380.270.0750.0480.030.0090002.3550.4660.1530.1020.0340.02402003.7210.8

34、330.2940.2050.0760.058050071.7440.670.50.20.160.0011 根据本设计工艺要求，使用地点为太原市的室外，用途为液化石油气储配站工作温度为-2048，介质为易燃易爆的气体。 从表中我们可以明显看出,温度从50降到-25时,各种成分的饱和蒸气压力下降的很厉害,可以推断,在低温状态下,由饱和蒸气压力引起的应力水平不会很高。由上述条件选择危险温度为设计温度。为保证正常工作，对设计温度留一定的富裕量。所以，取最高设计温度t=50，最低设计温度t=25。根据储罐所处环境，最高温度为危险温度，所以选t=50为设计温度。第二章、机 械 设 计1、结构设计1 筒体和

35、封头的结构设计：筒体设计：L/D=36;取L/D=4 L/4=v=20 得D=1853mm圆整得D=1900 mm封头的结构尺寸（封头结构如下图1）由，得h=H-Di4=500-475=25 mm查标准JB/T4746-2002钢制压力容器用封头中表B.1 EHA椭圆形封头内表面积、容积，如下表2：查得封头尺寸为:表1：EHA椭圆形封头内表面积、容积公称直径DN /mm总深度H /mm内表面积A/容积/19005004.06240.9687 图2-1椭圆形封头由2V +L/4=（1+5%）v=21000000 得L=6723mm圆整得 L=6800mm 则L/D=3.58>3 符合要求.

36、则v计=v筒+2×v封=L/4+2×v封=21.94 M3 V =V=19.746m当量静液压 L =L+4H/3=7.466m L= V则 r=1.84m h=2r=3.68 m静液压：P=gh=0.0368Mpa P×5%=0.8Mpa> P 则P可以忽略.16MnR钢板在-2048范围内的许用应力有化工设备机械基础表14-3查取，估计此筒体厚度在616mm之间，为安全计，取=170Mpa;面焊接；钢板负偏差由化工设备机械基础表14-5查得：C1=0.8mm，腐蚀裕量由化工设备机械基础表14-6查得：C2=2mm,则壁厚附加量C=0.8+2=2.8mm.

37、把上式已知数据代入式3-1，得：=根据钢板厚度规格，取=12mm水压实验强度校核：规定的实验压力由化工设备机械基础表14-7可知，=1.25P=1.25×1.77=2.2125Mpa水压实验时的应力16MnR钢制容器在常温水压实验时许可应力因为，故筒体厚度满足水压实验时强度要求。2 接管及接管法兰的设计法兰工程压力取P=2.5Mpa液化石油气储罐应设置排污口，气相平衡口，气相口，出液口，进液口，人孔，液位计口，温度计口，压力表口，安全阀口，排空口。接管和法兰布置如图3所示，法兰简图如图所示：查HG/T 20592-2009钢制管法兰中表8.2 3-1 PN10带颈平焊钢制管法兰，选取

38、各管口公称直径，查得各法兰的尺寸。查HG/T 20592-2009钢制管法兰中附录D中表D-3,得各法兰的质量。查HG/T 20592-2009钢制管法兰中表，法兰的密封面均采用MFM（凹凸面密封）。表2：接管和法兰尺寸序号名称公称直径DN钢管外径法兰焊端外径法兰外径D螺栓孔中心圆直径K螺栓孔直径L螺栓孔数量n（个）螺栓Th法兰厚度C法兰颈法兰高度H法兰质量NSa排污口8089B200160188M16241186404.86b气相平衡口8089B200160188M16241186404.86c气相口8089B200160188M16241186404.86d出液口8089B20016018

39、8M16241186404.86e进液口8089B200160188M16241186404.86f人孔500530B7306603620M3344580129081.4g1-2液位计口5057B165125184M1618845343.08h温度计口8089B200160188M16241186404.86m压力表口8089B200160188M16241186404.86n安全阀口100108B235190228M20241456446.91s排空口8089B200160188M16241186404.86（3）垫片查HG/T 20609-2009钢制管法兰用金属包覆垫片，得：表3垫片尺寸

40、表符号管口名称公称直径内径D1外径D2a排污口80120142b气相平衡口80120142c气相口80120142d出液口80120142e进液口80120142f人孔500580624g1-2液位计口5085107h温度计口80120142m压力表口80120142n安全阀口100145168s排空口80120142注：1：包覆金属材料为纯铝板，标准为GB/T 3880，代号为L3。2：填充材料为有机非石棉纤维橡胶板。 3：垫片厚度均为3mm。（4）螺栓（螺柱）的选择查HG/T 20613-2009 钢制管法兰用紧固件中表-9和附录中表,得螺柱的长度和平垫圈尺寸：表4螺栓及垫片紧固件用平垫圈

41、 mm公称直径螺纹螺柱长度数量n个ha80M1685417303b80M1685417303c80M1685417303d80M1685417303e80M1685417303f500M201202025444g1-250M1270417303h80M1685417303m80M1685417303n100M1685817304s80M1685417303(5)人孔的选择根据HG/T 21518-2005回转盖板式平焊法兰人孔 查表3-1，选用凹凸面的法兰，其明细尺寸见下表：表5人孔尺寸表单位：mm密封面型式凹凸面MFMD7304330公称压力PN MPa2.566048螺柱数量20公称直径D

42、N500280A405螺母数量40123B200螺柱尺寸d506b44L300总质量kg302(6)开孔补强：1 )强设计方法判别按HG/T 21518-2005,选用回转盖带颈平焊法兰人孔，设：厚度附加量c=1mm开孔直径d=di+2c=500+2×1=502 mmdDi2=1900/2=950mm故可以采用等面积法进行开孔补强计算。接管材料选用16MnR号钢，其许用应力t=170MnPa根据GB150-1998中，其中：壳体开孔处的计算厚度10.04mm接管的有效厚度强度削弱系数fr=1所以开孔所需补强面积为A=502×10.04=5240.88 mm22)补强范围2.

43、1补强有效宽度B的确定：按GB150中有：B1=2d=2×502=1004 mmB2=d+2n+2nt=502+2×12+2×12=550 mmB=max（B1 ， B2）=1004 mm2.2有效高度的确定外侧有效高度的确定根据GB150中式8-8，得：h1=502×12=77.6 mmh1=max（h1 ，h2”）=280 mm3)侧有效高度的确定根据GB150-1998中式8-9，得：h2=502×12=77.6 mmh2=04)有效补强面积根据GB150中式8-10 式8-13，分别计算如下：Ae=A1+A2+A34.1筒体多余面积A1

44、=(B-d)( e-)-2et(e-)=(1004-502)(11-10.44)=281.12mm4.2管的多余面积接管厚度：,et=t,故A2=2h1( et-t)fr-2h2 (et-l2)fr=0焊缝金属截面积焊角取6.0mm4.3补强面积Ae=A1+A2+A3=281.12+0+36=317.12 mm2因为AeA=5240.88mm2，所以开孔需另行补强A4=AAe=5240.88-317.12=4923.76mm2补强圈设计：根据DN500取补强圈外径D=900mm。因为B>D，所以在有效补强范围。补强圈内径d=500+24=524mm补强圈厚度：=A4(D-d)=11.5

45、mm圆整取名义厚度为12mm根据GB-150，JB/T4736-2002，补强圈焊接形式D型， D1=d0+(612)。表6 补强圈补强及附件的选择接管公称直径DN/mm外径D2内径D1厚度（）重量（Kg）5008405241231.1(7)、支座结构设计：采用鞍式A型支座 鞍座的设计：由上面可得的液化石油气的压力容器设计存储质量：=18590.76kg每个鞍座承受的重量为G=mg2=92953.8 N由此查JB4712.1-2007容器支座，选取轻型，焊制为BI,包角为120，有垫板的鞍座。查JB4712.1-2007表6得鞍座结构尺寸如下表3：表7：鞍式支座结构尺寸公称直径DN1900腹板

46、10垫板430允许载荷Q/kN295筋板31510鞍座高度h250190e80底板1360260螺栓间距12002208鞍座质量kgm17112垫板弧长2330鞍座位置的确定:因为当外伸长度A=0.207L时，双支座跨距中间截面的最大弯矩和支座截面处的弯矩绝对值相等，从而使上述两截面上保持等强度，考虑到支座截面处除弯矩以外的其他载荷，面且支座截面处应力较为复杂，故常取支座处圆筒的弯矩略小于跨距中间圆筒的弯矩，通常取尺寸A不超过0.2L值，为此中国现行标准JB 4731钢制卧式容器规定A0.2L=0.2（L+2h），A最大不超过0.25L.否则由于容器外伸端的作用将使支座截面处的应力过大。由标准

47、椭圆封头，得h=H-Di4=500-475=25 mm故A0.2(L+2h)=0.2×(7600+2×25)=1530mm鞍座的安装位置如图3所示：此外，由于封头的抗弯刚度大于圆筒的抗变钢度，故封头对于圆筒的抗弯钢度具有局部的加强作用。若支座靠近封头，则可充分利用罐体封头对支座处圆筒截面的加强作用。因此，JB 4731还规定当满足A0.2L时，最好使A0.5Rm（）,即Ra=Di2+n2=956mmA0.5R a=0.5×956=478 取A=470mm综上有A=470mm (A为封头切线至封头焊缝间距离，L为筒体和两封头的总长)(8)、焊接接头的设计8.1 焊接

48、接头的设计为保证焊接质量，易于检查。筒体上的所有焊缝及环向接头、封头上的拼接接头，都采用对接焊。对于人孔和筒体的焊接部位，因为两板厚度差大于3m，必须进行削薄加工，以使两侧面厚度基本相等。采用X型对接接头和手工电弧焊,如图：对于人孔、补强圈与壳体的接头选用B类接头形式，如图：8.2 焊接方法与材料 对于一般的压力容器焊接，方法均为手工电弧焊。焊接材料为焊条。筒体和接管间的焊接属于低碳钢和低合金钢之间的焊接。应选用强度较低的钢材等强度的焊条焊接。焊条类型：E5018 铁粉低氢钾型第三章、强度计算校核钢制卧式容器计算单位全国化工设备设计技术中心站计算条件简图设计压力p1.6MPa设计温度t50筒体

49、材料名称16MnR(热轧)封头材料名称16MnR(热轧)封头型式椭圆形筒体内直径Di1900mm筒体长度L7600mm筒体名义厚度dn12mm支座垫板名义厚度drn10mm筒体厚度附加量C2mm腐蚀裕量C12mm筒体焊接接头系数F1封头名义厚度dhn12mm封头厚度附加量 Ch2mm鞍座材料名称16MnR鞍座宽度 b220mm鞍座包角120°支座形心至封头切线距离A725mm鞍座高度H250mm地震烈度低于7度内压圆筒校核计算单位全国化工设备设计技术中心站计算条件筒体简图计算压力Pc 1.60MPa设计温度 t 50.00° C内径Di 1900.00mm材料 16MnR(

50、热轧) ( 板材 )试验温度许用应力s 170.00MPa设计温度许用应力st 170.00MPa试验温度下屈服点ss 345.00MPa钢板负偏差C1 0.00mm腐蚀裕量C2 2.00mm焊接接头系数f 1.00厚度及重量计算计算厚度d = = 8.98mm有效厚度de =dn - C1- C2=10.00mm名义厚度dn =12.00mm重量 4300.22Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值PT = 1.25P = 2.0000 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平sTsT£ 0.90 ss =310.50MPa试验压力下圆筒的应力sT = =

51、191.00MPa校核条件sT£sT校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力Pw= = 1.78010MPa设计温度下计算应力st = = 152.80MPastf 170.00MPa校核条件stfst结论 合格左封头计算计算单位全国化工设备设计技术中心站计算条件椭圆封头简图计算压力Pc 1.60MPa设计温度 t 50.00° C内径Di 1900.00mm曲面高度hi 475.00mm材料 16MnR(热轧) (板材)试验温度许用应力s 170.00MPa设计温度许用应力st 170.00MPa钢板负偏差C1 0.00mm腐蚀裕量C2 2.00mm焊接接头系数f 1.

52、00厚度及重量计算形状系数 K = = 1.0000计算厚度d = = 8.96mm有效厚度de =dn - C1- C2=10.00mm最小厚度dmin = 2.85mm名义厚度dn =12.00mm结论满足最小厚度要求重量375.90 Kg压力计算最大允许工作压力Pw= = 1.78478MPa结论合格右封头计算计算单位全国化工设备设计技术中心站计算条件椭圆封头简图计算压力Pc 1.60MPa设计温度 t 50.00° C内径Di 1900.00mm曲面高度hi 475.00mm材料 16MnR(热轧) (板材)试验温度许用应力s 170.00MPa设计温度许用应力st 170.

53、00MPa钢板负偏差C1 0.00mm腐蚀裕量C2 2.00mm焊接接头系数f 1.00厚度及重量计算形状系数 K = = 1.0000计算厚度d = = 8.96mm有效厚度de =dn - C1- C2=10.00mm最小厚度dmin = 2.85mm名义厚度dn =12.00mm结论满足最小厚度要求重量375.90 Kg压力计算最大允许工作压力Pw= = 1.78478MPa结论合格卧式容器（双鞍座）计算单位全国化工设备设计技术中心站计算条件简图计算压力pC1.6MPa设计温度t50圆筒材料16MnR(热轧)鞍座材料16MnR圆筒材料常温许用应力 s170MPa圆筒材料设计温度下许用应力

54、st170MPa圆筒材料常温屈服点ss345MPa鞍座材料许用应力 ssa170MPa工作时物料密度1000kg/m3液压试验介质密度1000kg/m3圆筒内直径Di1900mm圆筒名义厚度12mm圆筒厚度附加量2mm圆筒焊接接头系数1封头名义厚度12mm封头厚度附加量 Ch2mm两封头切线间距离7650mm鞍座垫板名义厚度10mm鞍座垫板有效厚度10mm鞍座轴向宽度 b220mm鞍座包角120°鞍座底板中心至封头切线距离A725mm封头曲面高度475mm试验压力pT2MPa鞍座高度H250mm腹板与筋板(小端)组合截面积37680mm2腹板与筋板(小端)组合截面断面系数1.1457

55、9e+06mm3地震烈度0配管轴向分力0N圆筒平均半径956mm物料充装系数0.85支座反力计算圆筒质量(两切线间)4328.63kg封头质量(曲面部分)373.298kg附件质量750kg封头容积(曲面部分)8.97841e+08mm3容器容积(两切线间)V = 2.34856e+10mm3容器内充液质量工作时, 19962.8压力试验时, = 23485.6kg耐热层质量0kg总质量工作时,25788压力试验时, 29310.9kg单位长度载荷30.547134.7201N/mm支座反力126516143799143799N筒体弯矩计算圆筒中间处截面上的弯矩工作时= 1.36994e+08

56、压力试验= 1.55709e+08N·mm支座处横截面弯矩工作时-9.78479e+06压力试验-1.11215e+07N·mm系数计算K1=0.106611K2=0.192348K3=1.17069K4=K5=0.760258K6=0.0336958K6=0.0276977K7=K8=K9=0.203522C4=C5=筒体轴向应力计算轴向应力计算操作状态81.253779.6766MPa-4.77372-1.77263MPa水压试验状态-5.42309-2.01479MPa101.02699.2332应力校核许用压缩应力0.000989474根据圆筒材料查GB150图6-

57、36-10 B = 129.393MPa129.393129.393MPa< 170 合格|,| <129.393合格|,| < 129.393合格sT2 ,sT3 < 0.9ss = 310.5 合格时(时,不适用)13.1804MPa时圆筒中：封头中：MPa应力校核封头椭圆形封头,碟形封头, 半球形封头,MPa圆筒封头 t = 0.8 s t = 136MPa圆筒, t< t = 136 合格封头, th < t h = MPa鞍座处圆筒周向应力无加强圈圆筒圆筒的有效宽度387.088mm无垫板或垫板不起加强作用时在横截面最低点处MPa在鞍座边角处L/R

58、m8时,MPaL/Rm<8时,MPa无加强圈筒体垫板起加强作用时鞍座垫板宽度；鞍座垫板包角横截面最低点处的周向应力-1.41214MPa鞍座边角处的周向应力L/Rm8时, -40.9843MPaL/Rm<8时, MPa鞍座垫板边缘处圆筒中的周向应力L/Rm8时, -69.0308MPaL/Rm<8时, MPa应力校核|s5| < st = 170 合格|s6 | < 1.25st = 212.5 合格 |s6 | < 1.25st = 212.5 合格MPa有加强圈圆筒加强圈参数加强圈材料, e = mm d = mm加强圈数量, n = 个组合总截面积,

59、A0 = mm2组合截面总惯性矩, I0 = mm4设计温度下许用应力MPa加强圈位于鞍座平面上在鞍座边角处圆筒的周向应力：MPa在鞍座边角处，加强圈内缘或外缘表面的周向应力：MPa有加强圈圆筒加强圈靠近鞍座横截面最低点的周向应力无垫板时，（或垫板不起加强作用）采用垫板时，（垫板起加强作用）MPa 在横截上靠近水平中心线的周向应力：MPa在横截上靠近水平中心线处，不与筒壁相接的加强圈内缘或外缘表面的周向应力：MPa加强圈靠近鞍座鞍座边角处点处的周向应力无垫板或垫板不起加强作用L/Rm8时, MPa无垫板或垫板不起加强作用L/Rm<8时, MPa采用垫板时，（垫板起加强作用）L/Rm8时,

60、 MPa采用垫板时，（垫板起加强作用）L/Rm<8时, MPa应力校核|s5| < st = 合格|s6 | < 1.25st = 合格|s7 | > 1.25st = |s8 | < 1.25stR= MPa鞍座应力计算水平分力29266.2N腹板水平应力计算高度250mm鞍座腹板厚度8mm鞍座垫板实际宽度430mm鞍座垫板有效宽度387.088mm腹板水平应力无垫板或垫板不起加强作用 ,垫板起加强作用, 4.98499MPa应力判断s9 <ssa= 113.333 合格MPa腹板与筋板组合截面轴向弯曲应力由地震、配管轴向水平分力引起的支座轴向弯曲强度计算

61、圆筒中心至基础表面距离1212mm轴向力N时,MPa时MPa由圆筒温差引起的轴向力NMPa应力判断ssa< 1.2ssa = MPa注：带#的材料数据是设计者给定的开孔补强计算计算单位全国化工设备设计技术中心站接管: a,89×4计算方法 : GB150-1998 等面积补强法, 单孔设计条件简图计算压力pc1.6MPa设计温度50壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型16MnR(热轧)板材壳体开孔处焊接接头系数1壳体内直径Di1900mm壳体开孔处名义厚度n12mm壳体厚度负偏差 C10mm壳体腐蚀裕量C22mm壳体材料许用应力t170MPa接管实际外伸长度150mm接管实际内伸长度0mm接管材料16Mn(热轧)接管焊接接头系数1名称及类型管材接管腐蚀裕量2mm补强圈材料名称16MnR(热轧)凸形封头开孔中心至封头轴线的距离mm补强圈外径180mm补强圈厚度8mm接管厚度负偏差C1t0.5mm补强圈厚度负偏差C1r0mm接管材料许用应力t163MPa补强圈许用应力t170MPa开孔补强计算壳体计算厚度8.983mm接管计算厚度t0.4mm补强圈强度削弱系数 frr1接管材料强度削弱系数fr0.959开孔直径d86mm补强区有效宽度B172mm接管有效外伸长度h118.55mm接管有效内伸长度h20mm开