海上大跨越线路架线施工关键技术的应用

1、500kV 海上大跨越线路架线施工关键技术的应用张德美（福建省第二电力建设公司，福州市，350013）摘 要：莆田 LNG 电厂 500kV 送出湄洲湾海域大跨越为国内首条 500kV 海上大跨越工程, 跨 海段架线施工具有跨越档距长、展放工艺复杂、紧线张力大、海上施工条件恶劣等特点, 通 过计算论证, 选择了有针对性的跨海段导引绳展放、张力放线牵引、紧线和挂线等施工方法 , 并配备了相应安全且能够满足施工要求的施工机械设备和工器具, 按照工期要求顺利完成跨 海段的架线施工, 取得了良好的经济效益和社会效益。本文就上述施工的关键技术作介绍。 关键词：海上跨越施工；动力伞展放；大张力放线；高空作

2、业The application of key technology about 500kV across-sea line construction Abstract: The engineering that Pu tian LNG Power Plant sends 500 kV electricity from Mei zhou Bay is China's first 500 kV sea span engineering. The paper introduces the key technologies ofconstruction. Across-sea constru

3、ction has many characteristics, such as complex Spread process,big line tension, mal-condition and so on. By demonstrated calculation, we select the targeted construction methods, such as across-sea steering rope spread, tension paying off pulls, suspension line, Stringing and so on. And we choose a

4、ppropriate construction equipment and industrial apparatus. The engineering achieves good economic and social benefits.Keywords: across-sea construction; drag chute spread; big tension paying off; overhead working0 概述国家重点工程福建莆田 LNG 燃气电厂莆田变电站 500 千伏、 回线路工程是国内第一条 500 千伏同塔双回海上大跨越输电线路 工程，是福建电网接入新能源发电的里程

5、碑工程。工程投运后可有效 提高福建电网安全稳定运行水平，缓解迎峰度夏压力。整个工程起自在建的莆田 LNG 电厂 500kV 升压站，终止于已投运 的莆田 500kV 变电站，全线采用双回同塔架设，线路全长约 35 . 62km。 工程在 #17 #21 段跨越湄洲湾海域，整个跨越耐张段长度为 3 . 114km，采用“耐直直直耐”的跨越方式，跨越档距为 “ 208m-1249m-1267m-390m ”，其中的 #19 塔为目前国内首基海上 500kV 高塔。耐张塔采取 SJK 塔型、直线跨越塔采取 SZK 塔型，均为钢管结构。跨越段导线采用 4×AACSR/ EST-410 / 1

6、50 特强型钢芯铝合金导 线，四分裂导线呈正方形排列，分裂间距为 540mm；地线两根都采用 OPGW2S1 / 24B1(0 / 194-162 . 6) 复合光缆地线。整个跨越段导线不允 许有接头，其单丝也不宜接头，施工时全段导地线施工架线弧垂均不 得有正误差。导地线参数如下表 1表 2 所示：表 1AACSR/ EST-410 / 150特强型钢芯铝合金导线物理性能表结构股数/ 每股直径铝合金单线38 根/ 3 . 7 mm计算 截面积铝股408 . 58mm2镀锌钢线19 根/ 3 . 2 mm钢股152 . 81mm2计算外径30 . 8mm合计561 . 39mm2温度膨胀系数16

7、 . 52×10-61 / 弹性系数91750N/ mm2设计破断力347320N单位重量2 . 3927kg/ m安全系数2 . 600最大设计应力237 . 953MPa平均运行应力张力系数0 . 1982平均运行应力122 . 650MPa备注：导线设计破断力=0 . 95*导线计算破断力表 2OPGW-2S1 / 24B1（0 / 194-162 . 6）光缆物理性能表结构中心（20 . 3%AS 线）1 根/ 3 . 80mm光缆直径18 . 6mm第一层14% AS 线5 根/ 3 . 7 mm光缆重量1340Kg/ km不绣钢管1 根/ 24 芯/ 3 . 6mm承载截

8、面积（AS 面积）194 . 1mm2第二层（20 . 3%AS线）12 根/ 3 . 7mm热膨胀系数12 . 7×10-61 / 标称抗拉强度（RTS）245 . 8kN最小弯曲半径施工372mm最大允许工作应力（40% RTS）506 . 5N/ mm2运行279mm跨越段耐张绝缘子串采用 XP-420 瓷绝缘子 4×30 片四联双挂点 组装成串, 导线耐张线夹为 NY-410H，架线施工前导线耐张线夹均应 作握力实验，握着力不得小于 347 . 3kN; 悬垂绝缘子串采用 XP-420 瓷绝缘子 V 型三联三挂点单线夹（6×30 片）组装成串。本工程为国内

9、首条 500kV 海上大跨越工程, 由于受到所处地理环境、跨越情况以及导地线本身结构特殊性, 架线施工具有以下特点:1）大跨越段横跨莆田湄洲湾海域 , 海域内为进出当地港口的主要 航道, 海运较为繁忙，同时所跨越海域的海水具有较强的腐蚀性，要 求在牵张过程“航道不封航、绳线不落水”。2）海上大跨越塔位于海湾中部，该海域涨退潮水位落差达 6 米 以上且潮流较急，塔基四周为滩涂、浅海地貌，海水涨潮时, 塔基处 海床面被淹没, 退潮时可落出水面。塔基周边涉及当地渔民的海蛎、 紫菜养殖区。3）海上风力大, 平时在地面的风力经常在 6 级左右, 遇到特殊天 气风力可达到 7-8 级。4）本跨海段跨越档距

10、长, 同时受航海及航海双高限制, 该跨越段 使用了 4×AACSR/ EST-410 / 150 特强钢芯高强铝合金绞线，拉断力达 到 365 . 6kN, 单根导线的紧线张力达到 70kN。5）本跨越段所采用的导线截面积达到 561 . 39mm2，单根紧线张力 达到 70kN，需重新研制例如卡线器、牵引蛇皮套、走板、连接器等 专用施工工器具。1关键技术的选择1 . 1 主要施工计算 在进行跨越施工方案选择前，首先应进行施工受力计算，主要有导地线、牵引绳和导引绳在牵引过海面时在保证通航条件下的水平张 力、张力机的出口张力、牵引机的牵引力；导地线紧线张力；放线滑 车荷载及包络角计算。

11、进而根据计算结果确定施工方案并选择相应的施工机具设备。1 . 1 . 1 张力机出口张力计算公式：T= HiHiK（1）iéùi12iK = 0.945êe i-1 + 6w1 (h e i-1 + h e i-2 + + h )úêTpúû上三式中：THi max = TH（2）i 各档编号，张力机到邻塔 i =1 张力机邻塔到第二基塔 i =2， 余类推，牵引机到邻塔为施工段最后一个线档；THi 与第 i 档所需水平放线张力 Hi 相对应的张力机出口水平 张力，N；Hi 为满足展放过程第i 档内控制点的安全距离所需的放线

12、 水平张力，N；Hi =W1L1L2 / 2 f Ncos（3）1W 导线单位长度重力，N/ m； 档内两塔导线挂点高差角，°；应），m；Nf对应控制点的导线弧垂，m；N =fH1 -（h1+h2）-L1（H1 -H2）/ L1、HH2档内两塔放线滑车的上轮面标高，m；1h控制点的标高，m；2h控制点距导线的距离，m；L 档距，m；1 、L L2控制点距离两塔间的距离（与H1、H2对e 放线滑车综合阻力系数，此处可取e =1 . 0121 . 015；TP 导线的保证计算拉断力，N；hi 第 i 档悬点高差，牵引机端悬点高于张力机端， hi 取正值， 反之取负值，m；TH 选出的张力

13、机出口水平张力(所有THi 中的最大值)，N；Ki 系数，称为线档张力系数，是线档放线水平张力与张力机 出口水平张力的比值。1 . 1 . 2 牵引机牵引力的水平分力计算公式：HHP = mT e n+ w1(h1e+ h2en-1+ + hne + hn )n（4）式中：PH牵引力的水平分力，若场地布置符合本标准要求，可近似 地将水平分力当作牵引力，N；e 滑车综合阻力系数，计算牵引力时可取 1 . 0121 . 015；n 施工段内放线滑车总个数；m 同时牵放的子导线根数。1 . 1 . 3 本大跨越段#18-#19 为进出当地港口的主要航道，其牵引过程的控制条件为无论海水涨落潮导线对海面

14、的安全距离需达到 20 米；#19-#20 为当地的养殖区，不通航，其牵引过程的控制条件为无论海水涨落潮导线对海面的安全距离需达到 10 米。经计算牵引过程的控 制档为#19-#20 档，控制条件为无论海水涨落潮导线对海面的安全距 离需达到 10 米。按此控制条件计算可得导地线、牵引绳和导引绳在牵引过程张力机的出口张力值、牵引机的牵引力值见表 3 所示：表 3各绳线牵引过程张力值与牵引力值线别规格单重/（N. m-1）破断力/ kN张力机最大出口张力/ kN牵引机最大 牵引力/ kN控制档导引绳 113 防扭钢丝绳(四方十二股)6 . 310521 . 3423 . 35#19-#20导引绳

15、216 防扭钢丝绳(四方十二股)9 . 2514041 . 9944 . 93#19-#20导引绳 322 防扭钢丝绳(六方十二股)18 . 2232097 . 58105 . 18#19-#20牵引绳32 防扭钢丝绳(六方十八股)42 . 307805520 / 根240 . 25#19-#20导线AACSR/ EST-410 / 1504×23 . 9274×365 . 6牵引绳13 防扭钢丝绳(四方十二股)6 . 310523722568#19-#20地线OPGW-2S1 / 24B113 . 4245 . 81 . 2 导线牵引方式的选择 根据上述计算结果，单根导线

16、在牵引过程的最大放线张力为55 . 2kN，四线同时牵引的最大牵引力为 240 . 25kN。公司新购置的河 南温县 WQT2802 大型牵引机，其最大持续拉力可达到 250kN，可满 足四线同时牵引时牵引力的要求；公司已配置的两台加拿大 T374H 四线张力机，其最大持续张力可达到 4×37 . 5kN，可将同侧的两轮并 轮使用，并轮后的张力机最大张力为 2×75kN，同时张力机轮径为 1500mm，允许导线的最大直径为 40mm，导线放线架满足导线线盘尺 寸要求（盘高 2600mm、轴孔径 130mm、盘宽 1500mm、荷重 8 . 4 t ），可 满足展放导线时的需

17、要；公司新购置的六方十八股32 防扭钢丝绳， 其破断力为 780kN，可以满足四线牵引的需要。为此本跨越段拟采取一牵四方式进行导线的牵引展放，一方面在 机具设备配置上可满足要求，技术上可参照以往 500kV 一牵四施工工 艺；另一方面可大大提高施工工效，满足工期要求。1 . 3 放线滑车及其悬挂方式的选择1 . 3 . 1 导线放线滑车应满足放线滑轮基本要求、检验规定及测试方 法DL/ T 685 的要求，即导线放线滑车的槽底直径应不小于导线直 径的 20 倍；OPGW 光缆放线滑车的槽底直径应不小于 OPGW 光缆直径 的 40 倍。同时放线滑车型式应与采用的放线方式相匹配。根据上述要求，导

18、线及光缆放线滑车的选择结果见表 4 所示。表 4 放线滑车选择情况一览表序号导线及光缆型号电线外径（mm）放线滑车型式及槽底直径 D（mm）1导线 AACSR/ EST-410 / 15030 . 8五轮放线滑车，820（槽底直径），单个允许负荷 150kN2光缆 OPGW2S1 / 24B118 . 6光缆专用滑车，560（槽底直径），两轮并轮使用1 . 3 . 2 直线塔放线滑车悬挂1）导线放线滑车：本跨越段导线直线悬 垂绝缘子串采用 XP-420 瓷绝缘子 V 型三 联三挂点单线夹（6×30 片）组装成串， 两侧三联串仅通过一块 LX-126540FJ 大 联板对连，联板上没有

19、专用的滑车挂孔; 同时经过对滑车的包络角及垂直荷载的 验算, 要求本跨越段直线塔每相需悬挂两个五轮放线滑车，因此放线滑车无法直图 1 跨越塔导线放线滑车悬挂方式接悬挂在悬垂串上，需借助其他方式悬挂。具体悬挂方式为：每相悬 挂两个820（槽底直径）五轮放线滑车, 两个滑车间采用两根 L70× 7×1200mm 角钢相连。每个滑车需采用两道（每道钢丝绳采取一作二 的方式）17 . 5 钢丝绳呈“八”字型悬挂，钢丝绳套的长度以控制 五轮滑车的联板高度比导线悬垂串联板低 200mm-300mm 为宜, 两道钢 丝绳分别绑扎于靠近导线附件安装提线板节点部位的两侧主材处, 每 道钢丝绳

20、采取中间在主材上缠绕两道的绑扎方法。跨越塔导线放线滑 车悬挂方式如图 1 所示。 2）地线放线滑车：每侧悬挂两个光缆专用滑车（轮径 660 毫米），两 滑车间采用 L50×6×1000mm 角钢相连。每个滑车采用单根15 钢丝绳悬挂，钢丝绳的长度以控制滑车的下垂高度为 1m 为宜, 钢丝绳绑扎于地线挂线角钢主材上，采取单头缠绕一道的绑扎方法。1 . 3 . 3 耐张塔放线滑车悬挂：1）导线放线滑车 : 经验算在牵引过程耐张塔靠近跨越侧导线及其牵引 绳会出现上扬, 为此每相悬挂单个820（槽底直径）五轮放线滑车,滑车采用两根17 . 5 钢丝绳呈“八”字型悬 挂，钢丝绳长度以

21、控制滑车的下垂高度为 1 . 0-1 . 5m 为宜, 两根钢丝绳分别绑扎于导线 横担靠近牵张力场侧的导线挂线板节点部 位的两侧主材处 , 采取单头缠绕两道用 5 t U压线五轮滑车导线横担侧视图悬挂滑车短钢丝绳套正挂五轮滑车型环连接的绑扎方法。同时在靠近跨越直 线塔侧导线挂线板节点部位的两侧主材地锚+6t手板葫芦图 2 耐张塔导线放线滑车悬挂方式处用两根15 短钢丝绳套倒挂五轮放线滑车, 滑车用四道15 短钢 丝绳套配合 6 t 手板葫芦锚固在下横担上平面大小号侧的四个节点板 上。横担主材绑扎点处应采取内垫木方外包麻袋布的方法加以保护。 耐张塔导线放线滑车悬挂方式如图 2 所示。 2）地线放

22、线滑车：悬挂双光缆专用滑车（轮径 660 毫米），两滑车间 采用 L50×6×1000mm 角钢相连。每个滑车采用单根15 钢丝绳悬挂, 钢丝绳长度以滑车的下垂高度为 1m 为宜, 钢丝绳绑扎于靠近地线挂 线板节点部位的横担上隔面主材上，采取单头缠绕一道用 5 t U 型环连 接的绑扎方法。横担主材绑扎点处应采取内垫木方外包麻袋布的方法 加以保护。1 . 4 跨海段导引绳展放方式的选择1 . 4 . 1 由于本大跨越段具有以下特点：1）横跨莆田湄洲湾海域, 海域内为进出当地港口的主要航道, 海运较 为繁忙，同时所跨越海域的海水具有较强的腐蚀性，要求在牵张过程， 所有的牵张绳

23、线均不得落水。 2）海上大跨越塔位于海湾中部，该海域涨退潮水位落差达 6 米以上 且潮流较急，塔基四周为滩涂、浅海地貌，海水涨潮时, 塔基处海床 面被淹没, 退潮时可落出水面，塔基周边涉及当地渔民的海蛎、紫菜 养殖区。3）海上风力大, 平时在地面的风力经常在 6 级左右, 遇到特殊天气风 力可达到 7-8 级。为此跨海段导引绳的展放方式的选择显得尤为关 键，将直接影响本工程架线施工的成败。1 . 4 . 2 在以往大跨越工程的导引绳展放施工主要采取气球放线、利用 机动拖船直接拖放、直升机放线、飞艇放线、航模放线以及动力伞放 线等几种工艺，对于几种放线方式的选择分析如下表 5 所示：表 5放线方

24、式利弊分析放线方式利弊分析气球放线利：抗风性较强；费用低廉；工艺成熟，易于实施；无需实行海上封航。弊：受到海水涨退潮影响；海上跨越塔基周边为当地渔民的海蛎、紫菜养殖区，青苗赔 偿协调难度大。利用机动拖船 直接拖放利：抗风性较强；费用低廉；工艺成熟，易于实施。弊：受海水涨退潮影响；海上跨越塔基周边为当地渔民的海蛎、紫菜养殖区，青苗赔偿 协调难度大；需实行海上封航施工；所跨越海域的海水具有较强的腐蚀性，在展放 过程，绳线需落水。直升机放线利：不受海水涨退潮影响；不受当地青赔影响；无需实行海上封航。弊：费用昂贵；仅在近几年为数不多的大跨越施工中应用，工艺有待进一步完善。飞艇放线、 航模放线利：不受海

25、水涨退潮影响；不受当地青赔影响；无需实行海上封航。弊：受气象影响较大，特别是受风力的影响尤为明显；无线遥控功能受到跨越距离的影 响较大；所展放的初级导引绳较细，无法满足大档距牵引第二级导引绳；动力伞放线利：不受海水涨退潮影响；不受当地青赔影响；无需实行海上封航；工艺成熟，易于实施。 弊：受气象影响较大，特别是受风力的影响尤为明显。综合上述比较分析，同时通过向当地船工的了解，本工程所跨越的海域在早上 6 点-8 点的时间段海上风力较小，对采用飞行器展放 工艺影响不大，为此采用动力伞展放导引绳是最佳的放线方式。1 . 4 . 3 导引绳展放步骤1）在张力场- 北岸跨越塔及牵引场- 南岸跨越塔采取人

26、工展放两段13 防扭编织钢丝绳。2）在跨越湄洲湾海域档采用“不封航、动力伞、张力放线工艺”展 放13 规格防扭编织钢丝绳。即先利用动力伞不封航悬空展放一级 导引绳（4 规格迪尼玛绳），然后利用牵张设备带张力依次倒换为 二级导引绳（11 迪尼玛绳）、三级导引绳（13 防扭编织钢丝绳）、 牵引绳（16 防扭编织钢丝绳），而后利用16 防扭编织钢丝绳一牵 二两根13 防扭编织钢丝绳。在南、北岸跨越塔依次进行13 防扭 编织钢丝绳的对接升空工作，然后在海上高塔完成各相13 防扭编 织钢丝绳的过渡作业。3）在牵张场利用牵张设备带张力将13 防扭编织钢丝绳依次倒换为 16 防扭编织钢丝绳、22 防扭编织钢

27、丝绳、32 防扭编织钢丝绳。 4）采用动力伞展放4 迪尼玛导引绳至32 防扭编织钢丝绳过渡过 程如图 3 所示： 过渡到右下导线 13 防扭钢丝绳内相放线滑车16防扭钢丝绳22防扭钢丝绳32防扭钢丝绳4迪尼码绳一 牵11迪尼码绳13防扭钢丝绳 16防扭钢丝绳二 过渡到右上导线 13 防扭钢丝绳 16防扭钢丝绳 放线滑车22防扭钢丝绳32防扭钢丝绳动力伞展放 （右地线滑车）两 次13防扭钢丝绳16防扭钢丝绳一牵 二13防扭钢丝绳16防扭钢丝绳 过渡到右下导线 13 防扭钢丝绳 16防扭钢丝绳 外相放线滑车一 牵 二22防扭钢丝绳32防扭钢丝绳展放 过渡到左下导线 13 防扭钢丝绳内相放线滑车16

28、防扭钢丝绳13防扭钢丝绳光缆22防扭钢丝绳32防扭钢丝绳 4迪尼码绳一 牵11迪尼码绳13防扭钢丝绳 16防扭钢丝绳二 过渡到左上导线 13 防扭钢丝绳 16防扭钢丝绳 放线滑车22防扭钢丝绳32防扭钢丝绳（左地线滑车）13防扭钢丝绳16防扭钢丝绳一牵 二13防扭钢丝绳16防扭钢丝绳 过渡到左下导线 13 防扭钢丝绳外相放线滑车一 牵 二16防扭钢丝绳22防扭钢丝绳32防扭钢丝绳13防扭钢丝绳光缆图 3 4 迪尼玛导引绳至32 防扭编织钢丝绳过渡示意图- 11 -1 . 5 牵引绳与导地线的连接方式选择1 . 5 . 1 导线牵引378时采用的一牵四129走板适用于 456820（槽底直径）1

29、、牵引绳；2、250kN旋转器;3、牵引板；4、80kN旋转器；5、80kN网套连 接器；6、导线；7、80kN旋转器；8、21.5规格钢丝绳；9、平衡锤图 4 导线与牵引绳连接方式示意图的五轮放线滑车，其允许荷载 25 t, 其后端可连接 80kN 旋转连接器； 导线通过连接网套与一牵四走板后端的 80kN 旋转连接器相连，连接 网套选用适用于 AACSR/ EST-410 / 150 特强型钢芯铝合金导线单连接 网套(导线直径 30 . 8mm)，允许负荷 80kN, 破坏荷载应达到 200kN。导 线与牵引绳连接示意图图 4 所示。1 . 5 . 2 光缆牵引时采用光缆配置的专用连接网套

30、，在连接时需在网套连接器前端加装放扭鞭。光缆与牵引绳连接示意图如图 5 所示。牵引绳旋转连接器钢丝绳套旋转连接器网套连接器绑扎线光缆图 5 光缆与牵引绳连接方式示意图1 . 6 紧、挂线方法的选择 通常在普通线路架线施工时，待所有导地线展放完成后，才开始紧线及附件安装工作。考虑到大跨越工程对导线防振的特殊要求，特 别是跨海段导地线放、紧线张力较大，从施工安全角度考虑要求尽量 减少锚线时间，需采取放一相紧一相附件一相的作业方式，即当导地 线牵引到达牵引场侧锚塔（后紧头）时，立即进行临锚、耐张串的压 接、挂线工作，接着在张力场侧锚塔（前紧头）进行弧垂调整、耐张串断线、压接、挂线工作，各塔位永久防振

31、（临时防振）装置的安装。1 . 6 . 1 后紧头临锚及挂线操作方法：1） OPGW 光缆后紧头临锚、挂线操作方法OPGW 光缆地线牵引过后紧头锚塔，并且预留的长度满足引下安 装接续盒后，即可在后紧头锚塔利用厂家提供的紧线预绞丝配合 6 t 手板葫芦作好 OPGW 光缆的临锚，然后再根据厂家提供的安装指导书 安装耐张预绞丝做好耐张挂线。2） 导线后紧头临锚及挂线操作方法 待导线牵引走板牵引过后紧头锚塔约 5m 后, 停止牵引 , 刹住大牵张机, 高空作业人员出线进行锚线，每根导线锚线采用 9 t 手板葫芦配 17 . 5 钢丝绳，采取 5 t 双卡线器锚固到导线挂线板的施工孔上。导 线高空锚线

32、如图 6 所示。5t双导线卡线器100kN平衡滑车90kN链条葫芦塔横 担在导线横担上参照导 线耐张线夹生产厂家提供 的压接操作规程进行导线 的压接施工；拼装并悬挂耐 张瓷瓶串，调整好金具螺栓、金具碗口及瓷瓶碗口的朝向； 将已压接好的耐张线夹与已挂好导线铁图 6 导线后紧头高空锚线示意图的耐张瓷瓶串连接好；采用13 绞磨绳 8 t 走一走二滑车组松出高空 锚线，完成后紧头挂线工作。1 . 6 . 2 前紧头临锚及挂线操作方法1）OPGW 光缆前紧头临锚、挂线操作方法待后紧头 OPGW 光缆完成挂线后，在前紧头采用13 绞磨绳 5 t 走一走二滑车组进行紧线，选择在两跨越档进行弧垂观测，采取平行

33、 四边行法与经纬仪相配合的观测方法，按照紧- 松-紧、远 -中-近的方 式进行观测。完成弧垂观测后，即可在前紧头耐张锚塔上根据厂家提供的安装 指导书安装耐张预绞丝做好耐张挂线。完成挂线后，应立即复核观测 档弧垂，利用耐张金具串上的调整板进行收紧或放松弧垂，严禁采取 解开耐张预绞丝再缠绕的方式进行弧垂调整。 2）导线前紧头临锚、挂线操作方法为了保证架线施工质量，导线前紧头采取高空锚线、高空导线与 耐张绝缘子串对拉进行调整弧垂、高空断线、高空压接、高空挂线的 施工工艺。具体的操作过程如下：a. 待后紧头导线完成挂线后，在前紧头单根导线采用13 绞磨 绳 10 t 走二走二滑车组进行弧垂细调。四根子

34、导线应对称收紧，先收 紧位于放线滑车最外边的两根子导线，以使滑车保持平衡；b. 选择在两跨越档进行弧垂观测，采取平行四边行法与经纬仪相 配合的观测方法，按照紧-松-紧、远-中-近的方式进行观测；c. 拼装并悬挂耐张瓷瓶串，调整好金具螺栓、金具碗口及瓷瓶碗 口的朝向；d. 在耐张串靠近导线端的 LS-8460540S 联板施工孔与导线间挂 上对拉13 绞磨绳 10 t 走二走二滑车组，用于拉直耐张绝缘子串，现场布置如图 7 所示；绝缘子串铁 塔 横 担滑轮组平衡滑车双卡线器间距1.0m导线图 7 耐张串与导线对拉布置图e. 待绝缘子串与导线对拉呈运行状态后，在每根子导线与耐张绝缘子 串各子导线

35、DB-42S 调整板最长孔间挂上 9 t 手板葫芦，进行弧垂复调、 微调；f. 进行导线的高空划印、割线、压接工作，压接时应特别注意耐张引 流板的朝向。高空压接示意图如图 8 所示9t手板葫芦平衡滑车双卡线器压接平台导线图 8 耐张前紧头高空压接示意图g. 耐张线夹压接完成后，收紧手板葫芦，将各子导线与其对应的调整板中间孔连接，完成挂线工作。同时在拆除施工工具前，重新复查导线弧垂，利用耐张金具串上的调整板进行收紧或放松弧垂。1 . 7 附件安装导地线提升方法的选择1 . 7 . 1 导线附件安装提升方法1) 本工程每相导线最大垂直荷载达到近 20 t，每相导线需采用四付 “一提二”两线提线器双

36、点提升法，每两根导线为一组从前后侧施工 孔位置同时提起，如图 9 所示。2) 起吊导线的承力工具，一律挂在铁塔横担施工用孔上，不得任意悬挂。提升导线时禁止采用转4×100kN卸扣4×90kN手扳葫芦1#4#向滑车由地面牵引，而应用手扳 链条葫芦从横担上提升。3) 吊装导线的提线器，沿线长方 向的承托宽度不得小于导线直径2#3#4×10t二线提线器的 2 . 5 倍，接触导线部分应衬胶，防止导线挤压受伤和内部压伤。1 . 7 . 2 OPGW 光缆附件安装提升方法 OPGW 光缆的附件安装时，不得使 用吊钩提线器，应使用两个专用卡图 9 导线附件安装提线示意图线器卡住附件安装点两侧的 OPGW（卡点应在线夹内层预绞丝安装长 度以外），专用卡线器分别通过两根短钢丝绳套中间加一 6 t 手链葫芦 连接到横担主材上，横担主材必要时应用木头补强并包麻袋布，而后 同时收紧两边手链葫芦，卸去放线滑车进行附件安装。两边手链葫芦收紧或松开时应同时