支架现浇连续梁15m跨支架检算书

1、目 录1 检算依据12 工程概况13 结构设计23.1总体思路23.2支架结构设计23.3荷载取值44 材料主要参数及截面特性45 支架检算55.1检算模型55.2强度检算5贝雷梁5型钢7钢管9方木9竹胶板105.3刚度检算105.4整体稳定性检算126 基础检算136.1系梁局部承压检算136.2钻孔桩基础检算147 结论15第3联、第6联现浇连续梁15m跨支架检算书1 检算依据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTJ D62-2004）公路桥涵设计通用规范（JTJ D60 -2004）公路桥涵施工技术规范（JTG/T F50-2011）城市桥梁工程施工与质量验收规范（CJJ2-20

2、08）钢结构设计规范（GB50017-2003）路桥施工计算手册（人交版）结构力学、材料力学（高教版）结构设计原理（人交版）建筑钢结构焊接规程（JGJ81-2002）装配式公路钢桥多用途使用手册（人交版）建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）2 工程概况南京江北滨江大道SG5标第3联3×43m连续梁及第6联3×55m连续梁设计为等高度预应力混凝土箱梁。连续梁采用等高度预应力混凝土连续箱梁，梁高300cm，单箱双室斜腹板截面。其中箱梁顶板宽1889cm，底板宽979cm，外侧悬臂板长357cm，端部厚20cm，根部厚55cm；箱梁顶板厚25cm，顶板厚25cm，腹板由中支点

3、至跨中分三段变化，厚度变化为856545cm。箱梁在中、边支点处设有横梁，其中端横梁厚120cm，中横梁厚200cm。梁体混凝土采用C50耐久性混凝土，3×43m连续梁1幅需C50混凝土1898.3m3，3×55m连续梁1幅需C50混凝土2358.9m3。连续梁跨越地区地质条件较差，淤泥覆盖层厚，土层结构主要为杂填土，素填土，淤泥、淤泥质土，粘土、粉质粘土，粉质粘土与粉土互层等，承载力较差。3 结构设计3.1总体思路第3联3×43m连续梁8#9#墩跨越在建地铁十号线，地质条件较差，淤泥覆盖层厚，地铁十号线外径11.2m，采用15m一跨跨越，根据现场条件，考虑利用已

4、施工承台及钻孔桩作为持力基础，采用609*16mm地铁钢支撑，支架梁部采用贝雷梁。第6联3×55m连续梁15#16#墩跨越七里河，地质条件较差，淤泥覆盖层厚，采用主跨15m跨越，根据现场条件，考虑利用已施工承台及钻孔桩作为持力基础，采用609*16mm地铁钢支撑，支架梁部采用贝雷梁。3.2支架结构设计支架在边支墩处利用已浇筑承台及70cm钻孔桩作为基础，中支墩采取100cm钻孔桩基础，采用609*16mm地铁钢支撑，其上放置沙箱，安放工字钢2I40b作贝雷梁支座垫梁。贝雷梁横向15片布设，其中，底板下11片，两侧翼缘板下各2片。贝雷梁顶铺设工字钢I14作横向分配梁间距90cm，其上铺

5、设木模板，竹胶板厚18mm，纵向方木5×10cm间距30cm。支架总体设计如下图：图3.2-1 8#-9#墩支架立面图图3.2-2 8#-9#墩支架断面图图3.2-3 15#-16#墩支架立面图图3.2-4 15#-16#墩支架断面图3.3荷载取值1、箱梁自重:单幅3×43m连续箱梁跨中截面面积为12.69m2，钢筋混凝土密度按2650kg/m3检算，按照中部截面荷载检算，每平方受力见下图3.3-1：图3.3-1 截面荷载分布示意图2、模板采用木模，取0.5kPa，支架自重在软件中自动计算。3、施工人员行走及施工材料机具等堆放的荷载取2kPa。4、振捣混凝土时的荷载取2kP

6、a。5、水平风荷载取0.75kPa。以上载荷，恒载取1.2的分项系数，活载取1.4的分项系数。强度检算荷载组合：1.2×（箱梁自重+模板、支架自重）+1.4×（2+2）kPa；刚度检算荷载组合：1×（箱梁自重+模板、支架自重）+1×（2+2）kPa；稳定性检算荷载组合：1×（箱梁自重+模板、支架自重）+1×（2+2+0.75）kPa。4 材料主要参数及截面特性1、Q235钢弹性模量E=2.1×105 MPa，剪切模量G=0.81×105MPa，密度=7850kg/m3，线膨胀系数=1.2×10-5，泊松比

7、=0.3，轴向拉、压容许应力140MPa，弯曲容许应力145MPa，剪切容许应力85MPa。2、16Mn钢弹性模量E=1.3×2.1×105 MPa，贝雷梁容许承载能力：弦杆560KN，腹杆210KN，支撑杆171.5KN。3、45号钢钢管支撑，弹性模量E=2.1×105 MPa，密度=7850kg/m3，轴向拉、压容许应力177MPa。4、支架受载后挠曲的杆件，其容许挠度为相应结构跨度的1/400。5 支架检算5.1检算模型采用Midas建立现浇梁体支架模型，对支架结构受力情况进行分析。本文取8#-9#墩支架为例，检算模型如下图5.1-1：图5.1-1 Mida

8、s检算模型图5.2强度检算贝雷梁本检算模型采用国产贝雷片参数：弦杆采用100×48×5.3/8.5槽钢，腹杆采用I80×50×4.5/6.5工字钢，支撑杆采用64×4角钢。贝雷片弦杆受力情况如下图5.2-1：图5.2-1 贝雷片弦杆轴力图（单位：KN）贝雷片弦杆最大轴力194.1KN弦杆理论容许承载力560KN。贝雷片腹杆受力情况如下图5.2-2：图5.2-2 贝雷片腹杆轴力图（单位：KN）贝雷片腹杆最大轴力112.1KN腹杆理论容许承载力210KN。贝雷片支撑杆受力情况如下图5.2-3：图5.2-3 贝雷片支撑杆轴力图（单位：KN）贝雷片支撑

9、杆最大轴力39.3KN支撑杆理论容许承载力171.5KN。型钢分配梁I14工字钢主要承受弯曲应力，其受力情况如下图5.2-4：图5.2-4 分配梁I14弯曲应力图（单位：MPa）分配梁I14最大弯曲应力33MpaQ235钢弯曲容许应力145MPa。主横梁2I40bQ235钢主要承受弯曲应力，其受力情况如下图5.2-5：图5.2-5 主横梁2I40b弯曲应力图（单位：MPa）主横梁2I40b最大弯曲应力127MpaQ235钢弯曲容许应力145MPa。钢管609*16mm钢管主要承受轴向压应力，其受力情况如下图5.2-6：图5.2-6 钢管轴向压应力图（单位：MPa）609*16mm钢管最大轴向压

10、应力70.6Mpa，小于Q235钢压容许应力140MPa，满足要求。5.2.4方木图5.2-7 方木弯应力图（单位：MPa）5×10cm方木最大弯应力4.6Mpa顺纹容许弯曲应力11Mpa。5.2.5竹胶板图5.2-8 竹胶板弯应力图（单位：MPa）18mm厚竹胶板最大弯应力1.8Mpa顺纹容许弯曲应力11Mpa。5.3刚度检算18mm厚竹胶板刚度计算：图5.3-1 竹胶板位移图（单位：mm）竹胶板最大位移5.6×10-7mm=0.75mm，满足要求。方木刚度计算：图5.3-2 方木位移图（单位：mm）方木最大位移2.8×10-7mm=2.25mm，满足要求。支架

11、整体刚度计算：图5.3-3 支架整体位移图（单位：mm）支架整体最大位移10.4mm=37.5mm，满足要求。5.4整体稳定性检算图5.4-1 特征值最小特征值为22.4，模态1破坏形式见图5.4-2。图5.4-2 模态16 基础检算6.1系梁局部承压检算图6.1-1 钢管支反力图（单位：KN）由上图可知，底板下支反力最大为2103.8KN，翼板下支反力最大为633.2KN。系梁受到最大压力为2103.8KN，考虑系梁局部承压可能造成破坏，需要对混凝土系梁的局部承压进行检算，根据公路桥涵设计通用规范（JTJ D60 -2004），素混凝土局部承压检算公式为：Nc0.6*Ra*AcRa-承台混凝

12、土标号，这里取C30抗压设计强度15Mpa；-混凝土局部承压提高系数，其值通常大于1；Ac混凝土局部承压面积，Ac=3.14×0.30452=0.291m2。则混凝土局部承压的最小容许承载力为：Ncmax=0.6*Ra*Ac=0.6×1×15000×0.291=2619KNNc=2103.8KNNc=2619KN混凝土系梁局部承压满足要求。6.2钻孔桩基础检算钢管与钻孔桩在同一轴线上，梁体底板下钢管受到最大压力为2103.8KN，梁体翼板下钢管受到最大压力为633.2KN，假设此力直接作用在钻孔桩上，根据公路桥涵地基与基础设计规范（JTG D63）第节

13、摩擦桩单桩轴向受压承载力检算如下。式中：单桩轴向受压承载力容许值（kN），桩身自重与置换土重（当自重计入浮力时，置换土重也计入浮力）的差值作为荷载考虑；u桩身周长（m）；n土的层数；qik与li对应的各土层与桩侧的摩阻力标准值（kPa），宜采用单桩摩阻力试验确定，当无试验条件时按表-1选用，本文取值根据工程地质勘查报告，淤泥质粉质粘土20KPa，粉质粘土40KPa，粉质粘土与粉土互层40Kpa；li承台底面或局部冲刷线以下各土层的厚度（m），扩孔部分不计；Ap桩端截面面积（m2），对于扩底桩，取扩底截面面积；qr桩端处土的承载力容许值（kPa），当持力层为砂土、碎石土时，若检算超过下列值，按下列值采用：粉砂1000kPa；细砂1150kPa；中砂、粗砂、砾砂1450kPa；碎石土2750kPa；K安全系数，临时性建筑结构取1.5。本检算按摩擦桩进行计算，不计桩端承载力，即Apqr=0。梁体底板下钻孔桩承载力检算：取支架桩桩长40m检算，8#墩淤泥质粉质粘土层最深达12m，16#墩淤泥质粉质粘土