3钢管贝雷梁支架制梁法检算书第二十四联解析

1、中铁22局海沧货运通道（疏港通道-海翔大道段）标箱梁贝雷梁支架检算书 一、工程概况（一）、本专项方案适用条件与范围海沧货运通道（疏港通道-海翔大道段）标桥梁上部结构。（二）、技术条件道路等级：城市快速路；设计行车速度：80km/h；设计汽车荷载：城-A级（荷载系数1.3）（三）、结构形式及设计主要参数 截面类型为单箱多室。截面见下图。 桥面宽度：主线桥宽度分13.25m、15.5m、26m、37m四种，B匝道为8m，C,D匝道为9.5m。梁体跨度为30m40m，梁高为2.2m。 梁体混凝土强度等级为C50，封锚采用强度等级为C50的补偿收缩混凝土。2、 模板支撑架总体方案概况现浇支架采用钢管贝

2、雷膺架，两端立柱支撑在承台上，中间支撑柱采用26×2×1m条形混凝土基础。一次主梁之上的二次分配梁采用32排单层普通型贝雷片顺桥向布置。贝雷桁架梁与墩身间缺口处，采用I18工字钢或者20号槽钢搭接过渡，一端搭接在贝雷梁上，另一端搭在墩帽上。钢管柱顶高程逐一核对，并考虑支架预留拱度，支架卸落采用卸漏砂箱并临时连接成整体。贝雷桁架纵梁按设计图逐根组装，每两片为一组，中间设置标准桁撑，以求稳定防侧倾，然后使用吊车逐根吊装就位。贝雷桁架梁之上横桥向摆布I12.6工字钢分配梁，间距采用50cm和80cm。再上铺设梁底方木楞、竹胶模板。力学传递程序：现浇箱梁砼模板工字钢横向分配梁（I1

3、2.6）贝雷纵梁(1.5*3)支撑横梁(双拼40B工字钢)卸落装置钢管柱式支墩（630*8mm）承台顶或现浇砼基础顶。此验算方案以Z80#-Z83#墩的第二十四联（36+40+36）m的中间40m跨(跨度为全桥最大）作为验算对象。如下图单层支架纵段布置图及横断面示意图所示： 支架横断面布置图 支架纵断面布置图模板：模板均采用木模，竹胶板采用2.44m*1.22m*15mm，方木采用4000×100×100mm。分配梁：采用I12.6工字钢，一般截面处间距0.8m，中横梁与端横梁处间距为0.5m，布置范围：贝雷梁桁架上；主力桁架：采用单层32排贝雷梁，每片贝雷梁用U型螺栓与横

4、梁连接以增强支架整体稳定性；大横梁：置于支墩钢管顶砂箱上，采用双拼40B工字钢，长26米布置范围：钢管柱支墩：采用630mm螺旋焊接钢管，厚8mm；每支墩9根钢管。起落架：采用卸漏砂箱，采用外径630mm钢管制作外套管、预制608砼块作内套管，高50cm，每个钢管支柱上设一个；基础：以桥墩台的承台及跨中现浇钢筋砼平台作为支墩基础。如承台宽度不足，加宽承台以保证钢管立柱的安装。3、 方案设计依据及参数1、海沧货运通道（疏港通道-海翔大道段）工程桥梁工程设计图；2、本工程各桥梁下部结构设计图纸及装配式公路钢桥多用途使用手册；3、公路桥涵施工技术规范(JTG/T F50-2011)；4、公路工程质量

5、检验评定标准（JTG F80/1-2004）；5、桥涵施工技术指南；6、路桥施工计算手册；7、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)8、钢结构设计规范（GB500172003）；9、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）；10、钢材弹性模量E=2.1×105MPa；Q235钢材容许容许弯曲应力w=215 MPa，容许剪应力=125 MPa；贝雷桁架的允许压应力及弯应力为f273 MPa；剪应力fv=208 MPa。11、钢筋混凝土重度rc=26KN/m3；12、施工人员及机械活载按1KN/m2 、模板重量按2.5KN/m2，（参考【JGJ162-2008】建筑施工

6、模板安全技术规范取值）。；13、振捣、倾倒混凝土荷载4KN/m2，（参考【JGJ162-2008】建筑施工模板安全技术规范取值）。14、恒载系数1.2，活载系数1.4。15、主梁与分配梁允许挠度【】=L/400。四、荷载计算（一）、计算箱梁支撑段横截面积被支撑梁段一般截面横截面面积：A=16.998m2；箱梁顶面宽度B=25.8m。 被支撑梁段中端横梁处横截面面积：A=43.396m2；箱梁顶面宽度B=25.8 m （二）、计算支撑架设计荷载、箱梁结构恒载：q1=rc*A=442KN/m（一般截面处） q1=rc*A=1128.3KN/m（中端横梁截面处）； 验算取一般截面处的结构恒载。、箱梁

7、模板恒载：q2=B*q=65KN/m； （q为模板荷载，取2.5KN/m2。） 、支撑架结构恒载：q3=14*q162KN/m； （按以往施工经验估算。） 、振捣、倾倒混凝土荷载：q4=4KN/m、施工人、机活载：q5=1*B=26KN/m。支撑架设计计算荷载：q=1.2*（q1+q2+q3）+1.4*（q4+q5）=724KN/m。结构计算荷载放大系数K=1.64。五、内力计算（一）、绘制支撑架受力分析的荷载简图 支撑架纵向受力荷载计算简图如下：（图2）（二）、使用结构力学法计算（利用三弯矩方程法）计算各支点弯矩MA=ME=0，MB=-5869.72KN·m；MC=-7102.81

8、KN·m，MD=-5629.53KN·m；（三）、利用力矩平衡法求支座反力 利用力矩平衡法，由A点开始对B点取弯矩，力矩平衡方程为：1) 7.5R1-0.5*724*7.52=MB=-5869.72 求得R1=1932.37 KN2) (7.5+10.5)*1932.37+10.5R2-0.5*724*(7.5+10.5)2 =MC=-7102.81 求得R2= 7181.19 KN 3) (7.5+10.5*2)*1932.37+2*10.5*7181.19+10.5*R-0.5*724*(7.5+2*10.5)2=MD=-5629.53 求得 R3= 7859.75 K

9、N4) 7R5-0.5*724*72=MD=-5629.53 求得R5=1729.78 KN5) (7+10.5)*1729.78+10.5R4-0.5*724*(7+10.5)2 =MC=-7102.81 求得R4= 6998.908 KN 内力结构图如下： 结论：支点C处的反力(R3=7859.75 KN)最大，故以此处为对象作荷载分析。六、结构设计内力及检算（一）、钢管支撑柱设计1、钢筋支撑柱的布置设计根据计算的支点反力结果判定，纵向钢管支撑柱C点的分担荷载最大。故以此为计算设计对象。纵向钢管支撑柱C点的横断面支撑结构如图所示。横向每个支撑点布置7根直径630mm、壁厚10mm钢管柱。钢

10、管柱按等面积荷载布置。为设计计算简便，以受载最大C截面支撑点为基准计算。对应分担的最大计算荷载为R=R3/7=1122.8KN。（若采用更多根钢管时，钢管立柱的承载能力更大更安全。）（1）、钢管立柱几何参数本标段支架所用的钢管支撑柱全部拟选用直径630mm、壁厚10mm钢管做支撑柱。C点钢管柱受压高度h=7.0m。属于受压短杆（小柔度杆，不适应于欧拉公式）（2）、钢管立柱强度验算 a、立柱长细比回转半径长细比=150满足要求。b、立柱临界应力验算：此类钢管为b类，轴心受压杆件，A3钢，查钢结构设计与计算P520页知：0.929， A15625mm2， =140MPa 允许轴向压力N=

11、A=0.929×15625×140=2032.19KN N >R=1122.8KN，满足要求。（3）、钢管立柱的布置将箱梁横截面面积均分成9等份，每份面积A1=A/9=1.89m2，再求出每一份的形心，则每根钢管立柱布置在每份的形心处。如下图：为减小工字钢主梁的悬臂长度，将最外侧钢管立柱外移50cm，则钢管立柱的实际间距为2.5m+3.46 m +1.98 m +2.79 m + （二）、临时基础设计要求本支撑架支撑荷载R3=7859.75KN，采用混凝土临时扩大基础，临时基础横桥向长度拟设26m、顺桥向宽度2m、高度0.6m（当跨既有线施工，基础作为车道的分隔带时，

12、基础可加高到1.0m）；地基基底允许承载能力不得小于200Kpa既满足要求。1、计算地基允许承载力要求F/s7859.75/（26*2）151KPa。（<，满足！）2、临时支墩基础根据承台长度来定，拟设长26m，宽2m，高度0.6m，因基底坐落在既有路面上，承载能力较好，不需另作处理，基础采用c30混凝土，必要时可在底层铺一层钢筋网片。（三）、 工字钢主梁 （双拼40B工字钢）计算由于纵向钢管支撑柱C点的支撑分担荷载最大，最大支撑反力R3=7859.75 KN。横向主梁在此处分担的荷载也最大, 所以验算此处的横梁荷载即可，横梁拟采用双拼40B工字钢。查表得40B工字钢的截面特性：截面惯性

13、矩Ix22781cm4，Wx=1139 cm3，Sx=671.2cm3,d=12.5mm。钢材的力学性能：弹性模量E=2.1×105MPa，容许弯曲应力w=215 MPa，容许剪应力=125 MPa。梁宽为26m，工字钢长度按26m计算，则每米工字钢承受的荷载q=R3/26=302.3KN/m.。工字钢立在钢管立柱上，取4跨连续梁验算，跨径为（2.5+3.46+1.98+2.79）m ，工字钢受力分析简图如下图所示: 计算可知Mmax=300.25 KN·m，Qmax= 548.25KN1）弯拉应力验算弯拉应力=Mmax/ 2Wx =300.25×103/2

14、15;1139×10-6=131.8Mpa <w=215Mpa，满足要求。2）剪应力验算剪应力64.6Mpa <0=125Mpa， 满足要求。3）挠度验算最大扰度出现跨度3.46m的跨中扰度f=5ql4/(2×384EIx)=5×302.3×3.464/(2×384×2.1*105×22781×10-8)=5.9mm<f0=L/400=3460/400=8.65mm，满足要求。4）工字钢悬臂端扰度验算f=ql4/2×8EI=302.3×2.174/(2×8×

15、2.1×105×22781×10-8)=8.8mm<f0=L/200=2170/200=10.85mm,满足要求。（四）、贝雷梁计算 贝雷梁按单排布置，共布置32排，每两排间用450mm桁架与900mm桁架连接，贝雷梁横向用12.6槽钢连接成整体，以提高整体性和稳定性。贝雷桁架物理几何指标型 号几何特性容许内力单排单层不加强型Ix（cm4）W（cm3）弯矩(kN·m)剪力(kN)材质拉压应力f（MPa）材质剪应力fv（MPa）250497.23578.5788.2245.2273 208 根据前面的支架内力计算所得，知：最大弯矩MC= 7102.8

16、1KN·m；最大剪力Q3941.31KN。1） 选取贝雷梁片数取最大弯矩检算，可知N7102.81/788.2=9片；按最大剪力检算，N3941.31/245.216片，取32片足够安全。2）弯矩剪力验算贝雷梁允许弯矩32*788.2=25222.4 KN·m > Mmax =7102.81 KN·m 贝雷梁允许剪力32*245.2=7846.4 KN > Tmax=3941.31 KN 满足要求。 3）应力验算 贝雷梁允许弯曲拉压应力 62 MPa < f=273MPa，满足要求。4）扰度验算 贝雷梁最大扰度出现在跨度为10.5m 跨中。 扰度

17、 f=5ql4/(384EI)=5×724×10.54/(384×2.1×105×250497.2×22) =9.9mm < L/400 = 26.2mm,满足要求。5）贝雷梁布置 取32片贝雷梁，每两片用45cm或90cm花架连接，共16组，将箱梁横截面等分为16份，每组贝雷梁布置在每份的形心处（为减小贝雷梁上横向分配梁的悬臂长度，实际布置时可将最外侧贝雷梁向外移50cm），贝雷梁布置间距如下：（五）、箱梁底模横向I12.6工字钢分配梁验算 箱梁底模横向I12 .6工字钢分配梁，摆布间距一般截面处为80cm，中横梁与端横梁处为

18、50cm， 根据支架横断面布置图，贝雷梁实际布置时，贝雷梁横向最大间距为157cm，则工字钢最大跨度为157cm，验算取最大跨度验算。一般截面处每根工字钢承担荷载Q=0.8*（1.2（q1+q2）+1.4（q4+q5）=0.8m×650.4KN/m=520.32KN，梁宽为26m，所以每根工字钢长度按26m计算，则每米工字钢承受的荷载q=Q/26=20KN/m；中横梁与端横梁处每根工字钢承担荷载Q=0.5*（1.2（q1+q2）+1.4（q4+q5）=0.5m×1473.96KN/m=736.98KN，梁宽为26m，所以每根工字钢长度按26m计算，则每米工字钢承受的荷载q=

19、Q/26=28.3KN/m。工字钢受力分析简图如图11所示:查表得12.6工字钢的截面特性：截面惯性矩Ix488cm4，Wx=77.4 cm3，Sx=44.4cm3,d=5mm。钢材的力学性能：弹性模量E=2.1×105MPa，容许弯曲应力w=215 MPa，容许剪应力=125 MPa。1）一般截面处验算a、弯拉应力验算跨中最大弯矩Mmax=ql2/8=20 ×1.572/8= 6.2KN·m弯拉应力=Mmax/Wx=6.2×103/77.4×10-6=80.1Mpa <w=215Mpa ，满足要求。b 、剪应力验算最大剪力Qmax=0.

20、5ql=0.5×20×1.57=15.7kN剪应力 28.6Mpa <0=125Mpa ，满足要求。 c、挠度验算f=5ql4/(384EI)=5×20×1.574/(384×2.1×105×488×10-8)=1.5mm<f0=L/400=1570/400=3.9mm，满足要求。2）中端横梁截面处验算a、弯拉应力验算跨中最大弯矩Mmax=ql2/8=28.3×1.572/8= 8.7 KN·m弯拉应力=Mmax/W=8.7×103/77.4×10-6=112.8

21、Mpa <w=215Mpa ，满足要求。b 、剪应力验算最大剪力Qmax=0.5ql=0.5×28.3×1.57=22.2kN剪应力40.4Mpa <0=125Mpa，满足要求。c、挠度验算f=5ql4/(384EI)=5×34×1.574/(384×2.1×105×488×10-8)=2.2mm<f0=L/400=1570/400=3.9mm，满足要求。（六）、箱梁底模纵梁（10cm*10cm方木）验算底模纵梁采用10cm*10cm方木，根据木结构设计规范 ：普通松木的抗弯强度设计值fm=13

22、MPa，抗剪强度fv=1.5 MPa，弹性模量为E=9.5*103 MPa，挠度极限值L/400。Wx=166.7cm3,Ix=833 cm4，Sx=125 cm3。方木底板处的布距（中心间距）为40cm，横隔板及腹板处的布距加密到20cm。横隔板及腹板处混凝土厚度为2.2m，混凝土自重荷载为2.2*26=57.2KN/m2；底板处混凝土厚度为0.5m，混凝土自重荷载为0.5*26=13 KN/m2则横隔板及腹板处计算荷载0.2*（1.2*（57.2+2.5）+1.4*（1+4）=15.73 KN/m；底板处计算荷载0.4*（1.2*（13+2.5）+1.4*（1+4）=10.24 KN/m方

23、木纵向布置在横向工字钢分配梁上，取3跨连续梁做受力分析，简图如下：计算可知横隔板及腹板处Mmax=1.01 KN·m，Qmax= 7.55KN 底板处Mmax=0.65 KN·m，Qmax= 4.9KN1）横隔板及腹板处方木验算a弯拉应力验算弯拉应力=Mmax/ Wx =1.01×103/166.7×10-6=6.06Mpa <fm=13Mpa，满足要求。b剪应力验算剪应力1.13Mpa <fv=1.5 MPa， 满足要求。 c挠度验算扰度0.54mm<f0=L/400=800/400=2mm，满足要求。2）底板处方木验算a弯拉应力验算

24、弯拉应力=Mmax/ Wx =0.65×103/166.7×10-6=3.9Mpa <fm=13Mpa，满足要求。b剪应力验算剪应力0.73Mpa <fv=1.5 MPa， 满足要求。c挠度验算扰度0.35mm<w=L/400=800/400=2mm，满足要求。（七）、箱梁底模面板（竹胶板）验算底模采用竹胶板，规格为2.44m*1.22m*15mm，竹胶板的力学参数如下：弹性模量E=6.5*103MPa，设计抗弯强度50MPa，底板处Wx=0.16667bh2=0.16667*20*1.52=7.5cm3 中隔板及腹板处Wx=0.16667bh2=0.16

25、667*10*1.52=3.75cm3底板处计算荷载1*（1.2*（0.5*26+2.5）+1.4*（1+4）=25.6 KN/m横隔板及腹板处计算荷载1*（1.2*（2.2*26+2.5）+1.4*（1+4）=78.64 KN/m受力简图如下：1）底板处面板验算跨中最大弯矩Mmax=ql2/8=25.6 ×0.22/8=0.128KN·m弯拉应力=Mmax/Wx=0.128×103/7.5×10-6=17.06Mpa <50Mpa ，满足要求。扰度f=5ql4/(384EIx)=5×25.6×0.24/(384×6.

26、5×103×3.75×10-8)=0.22mm<L/400=200/400=0.5mm,满足要求2）中隔板及腹板处面板验算跨中最大弯矩Mmax=ql2/8=78.64 ×0.12/8=0.098KN·m弯拉应力=Mmax/Wx=0.098×103/3.75×10-6=26.1Mpa <50Mpa ，满足要求。扰度f=5ql4/(384EIx)=5×78.64×0.14/(384×6.5×103×3.75×10-8)=0.04mm<L/400=100

27、/400=0.25mm,满足要求（八）、箱梁侧模验算 现浇混凝土对模板的侧压力计算：新浇筑的初凝时间按8h，隔板及腹板一次浇注高度2.2m，浇注速度1.5m/h，混凝土无缓凝作用的外加剂，设计坍落度16mm。根据规范计算模板的侧压力。=77.3KN/m2混凝土的重力密度() 新浇混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。当缺乏试验资料时，可按计算；（ 混凝土初凝时间按8h算）外加剂影响系数，不产外加剂时取1.0；掺有缓凝作用的外加剂时取1.2.混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm，取0.85；50-90mm时，取1.0，110-150mm时，混凝土采用泵送，故取1.15；混凝土浇筑速度，取1

28、.5（m/h）； 取以上两值的最小值，故最大侧压力为 则侧模的荷载q=57.2*1.2+（1+4）*1.4=75.64KN/m2 面板为15mm厚竹胶板，模板次楞（竖向分配梁）间距为30cm，计算高度取100cm。面板截面参数：E=6.5*103MPa设计抗弯强度50MPaIx=0.08333bh3=0.08333*100*1.53=28.1cm4，Wx=0.16667bh2=0.16667*100*1.52=37.5cm3。 1)弯拉应力=Mmax/Wx=0.681/37.5=18.2Mpa <50Mpa ，满足要求 2)最大扰度0.22mm <L/400=300/400=0.75mm,满足要求。（九）、支架整体稳定性计算 1、荷载分布根据公路桥涵设计通用规范JTG D60-2004，支架为临时结构，按1/10频计算：基本风