四川某工程脚手架施工方案含计算书

1、脚手架设置原则本工程地上总建筑面积20688.86m²,框支框剪结构，层高3.00m檐口高度54.300m，外脚手架采用钢管脚手架。各段安排如下：顺序标高（m）层数高度（m）说 明10.3-91-39.00满地脚手架29-273-927.00悬挑脚手架327-459-1545.00悬挑脚手架445-5415-1854.300悬挑脚手架落地脚手架落地脚手架均采用双排钢管扣件脚手架，排距Lb选用0.80m，距墙面0.20m，步距h选用1.8m，最大柱距Lmax选用1.5m，连墙件每两步两跨设一点。脚手架基础做法：地面浇筑150mm厚C15混凝土，脚手架立柱下用槽钢垫脚。计算见后。悬挑外脚

2、手架悬挑脚手架主要构造：楼层层高3.0m，56层作为一个悬挑段（见上表），悬挑梁采用16a槽钢，每悬挑段为810步，立杆步距1.8m，立柱纵距1.5m，横距0.8m，立柱距墙面0.80m，总高度1518m。以16a槽钢作为挑梁，槽钢长度3000，在楼板上预埋216钢筋锚环，固定槽钢挑梁，并用14钢丝绳反拉加固。钢管立杆与槽钢接触处，用25钢筋焊接在槽钢上，长度不少于10cm，作为钢管防滑移的措施。计算依据:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算见附录，构造如下图：根据本工程的特点，在平面布置时，应注意下列问题： （1）转角的处理转角处设置16a槽钢挑架时，要根据具

3、体情况，或穿过剪力墙，或绕过柱子，或预埋于混凝土中，埋入长度不少于500。利用槽钢作为钢管立柱的挑梁，并与横竖方向的悬挑脚手连成一体，转角处一定要设钢丝绳。详见下面转角构造图。（2）上下层平面不相同时的处理本工程上下层的阳台是交错的，悬挑脚手布置的原则是：沿投影面最大的外边缘设置脚手架。（3）本工程的南面，17层，采用落地脚手架，脚手架从地下室顶板面开始搭设，从第8层开始，仍按上述要求，搭设悬挑脚手架。施工要求材质要求钢管选用外径48mm，壁厚3.5mm的钢管，表面应平整光滑，无裂纹、分层、压痕、划道和硬弯。新用钢管要有出厂合格证，搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂成黄色，栏杆涂成黄黑相间颜色

4、。 钢管脚手架搭设使用的扣件应符合钢管脚手架扣件GB15831要求，由有扣件生产许可证的厂家生产，并提交生产合格证，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管开口处最小距离不小于5mm。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新旧扣件均应进行防锈处理。 脚手板采用符合有关安全要求的竹脚手板，绑扎铅丝用16#，绑扎时铅丝必须双股并联绑扎。 安全网用密目式安全网，执行密目式安全立网GB16909-1997标准，满足800目/10cm×10cm的要求，做耐贯穿试验符合要求，6×1.8的单张网重应在3kg以上。阻

5、燃型颜料为绿色，必须有产品生产许可证和质量合格证，安全监督管理部门发给的准用证等。扣件式钢管脚手架搭设要求杆件的间距和布置按本方案规定进行搭设。立杆的垂直偏差为架高的1/200，相邻两根立杆的接头应错开50cm，并力求不在同一步架中出现。大横杆在每一面脚手架范围内的纵向水平差，不宜超过一皮砖厚度，同一步架内外两根大横杆的接头相互错开，不应在同一跨间内存在，在垂直方向相邻的两根大横杆的接头亦应错开，其水平距离应大于50cm。小横杆用扣件紧固在大横杆上，靠近立杆的小横杆应紧固于立杆上。脚手架各杆件相交伸出端头均应大于10cm，以防止杆件滑落。用于连接大横杆的扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上避免开口

6、朝上，以防止雨水进入。在所有的槽钢挑梁受力支点处，槽钢内均增加25钢筋顶实，以增加槽钢的局部强度和整体刚度。槽钢穿过剪力墙处应在支模阶段用木盒预留好孔洞，在转角处槽钢有交叉现象，主要受力槽钢置于下方，另一槽钢支于上方。栏杆与挡脚板栏杆与挡脚板均应搭设在外立杆的内侧，上栏杆上皮高度应为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm，中栏杆就居中设置。 连墙件连墙件是悬挑脚手架的重要组成部分，必须严格按本方案的要求进行搭设。本方案要求连墙件垂直方向每层、水平方向每4.5m（即每隔三个立柱）应设一道刚性连墙件，连墙件的两端各应有两只扣件，为此，在脚手架部分，应将连接钢管与内外立柱连接；建筑物部分，应设两只扣

7、件。连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。 剪刀撑脚手架外侧均应设置剪刀撑，由端头开始，悬挑架按水平距离每6根立杆设置一道，剪刀撑与地面成50°角，自上而下，左右连续畅通设置。悬挑架的每一面均需设置剪刀撑。搭设时应将一根斜杆用扣件扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆的外伸部分上，这样可以避免两根斜杆相交时把钢管别弯。斜杆两端扣件与立杆节点的距离不宜大于15cm。 脚手架防护外架应每隔一层满铺竹脚手板，脚手板应用16#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接平整，无探头板。脚手架外侧必须满挂密目式安全网，全封闭。且应将安全网固定在外立杆里侧，用16#铅丝张挂严

8、密。脚手架必须设1.2m高钢管防护栏杆和30cm高踢脚杆，脚手架内侧形成临边的（如大开门窗等）应在架内侧设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆。 杆件搭接当立杆采用对接时，对接扣件应交错布置，两根相邻接判断不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于50cm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。立杆最后一步接高时，可视情况考虑采用搭接，搭接长度不应小于1m，且端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于10cm。大横杆可采用对接和搭接，剪 刀撑和其他杆件采用搭接。 脚手架检查 脚手架材质必须符合本方案有关要求，项目部安全员及有关人员必须对用于脚手架的材料质量认

9、真检查，严禁不合格的材料用于本工程中。 严格按照本方案施工，认真做好技术交底，要求搭设的脚手架横平竖直，连接可靠牢固，防护齐全，不变形、不摇晃，架体垂直偏差不大于1/200，承受施工荷载不超过3000N/m2，且同时受荷范围不超过二层。 预埋件牢固可靠，符合本方案要求，位置准确，施工中要随时检查。 每搭设完一个悬挑段，必须经项目部安全员、技术负责人进行检查和验收。验收合格挂牌后，方准使用及再进行上一个悬挑段搭设。 脚手架搭设完后，在施工过程中难免遭到损坏，应由专进行检查维修或及时保养，确保外脚手安全可靠。脚手架拆除按下列顺序进行拆除：安全网垫铺竹笆防护栏杆挡脚板剪刀撑连墙杆横杆立杆。立杆、斜拉

10、杆的接长杆拆除应2人以上配合进行，不宜单独作业。连接杆、斜拉杆、登高设施的拆除应随脚手架整体拆除同步施工，不允许先行拆除。操作者应有高度安全意识，站立位置、用力均需得当。翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将篱笆内未清除的残留物从高处往下直接伤人。悬空口的拆除，预先应进行加固或设落地支撑措施，方可进行拆除工作。输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。拆除现场必须设警戒标志。警戒区域内严禁非操作人员通行和地面施工人员施工。高层脚手架拆除，应沿建筑物的四周一步一步递减，由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业。连墙杆必须随脚手架逐层拆除

11、，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架。分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2 步，应增设连墙件加固。不允许二步同时拆除，或踏步式拆除，不宜分立面拆除。当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后人为事故。如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。所有高处作业人员，都应严格按高处作业规定执行和遵守安全纪律及拆除工艺要求。拆除物件，应有垂直运输机械安全地输送到地面，严禁抛掷至地面。操作人员应仔细检查各结点，攀柱、传动索具等是否可靠，杆件必须二点绑扎调运。项目部备有2名急救医护人员，且备有急救药品箱。急救医护人员必须经过正式培训合格，能熟练掌握急救的基本知

12、识。安全技术措施必须有完善的安全防护措施，按规定设置安全网，安全网间的搭接处用绳连接起来，不得留有间隙，安全网内的杂物必须即使清理。搭设脚手架必须由经安全部门培训合格持证的架子工承担，上岗人员应必须定期体检，凡患有高血压、心脏病不得上高空操作，合格者方可持证上岗。操作人员必须正确使用个人防护用品，上高空必须戴好安全带，工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋，严禁酒后上班。上架人员不得在架子上打闹，物品严禁高处抛掷。靠近电源搭设脚手架必须切断电源或将电线迁移，脚手架上如要搭设临时线路必须用绝缘材料保护，由专业电工操作。脚手架离附近的输电线路不小于2.5m，高压线路要相距5米以上，（上、下、左、右）

13、距离不足要采用绝缘材料隔离措施。横跨人行道和入口处，应加铺木板和竹笆封闭，以防落物伤人。五级以上大风、雾、暴雨以及夜间照明不足、不准在脚手架上操作。雨雾后上架要有防滑措施。严禁在脚手架上堆放模板、钢筋等材料，以确保脚手架畅通及防止超载。吊运脚手架、脚手架钢管时，必须用专用保险吊钩，堆放要平稳，严格控制脚手架上的施工荷载。当天完工后，应仔细检查四周情况，发现留有隐患的部位，应及时进行修复或继续完成至一个程序，一个部位的结束，方可撤离岗位。挑架搭设三步后，须进行验收，验收合格方能交付使用，平时定时加强检查，发现问题及时解决。认真执行每周一次的定期检查制度，对发现问题应及时整改，架子班要负责架子维修

14、和保养工作。作业层上的施工荷载(作业层人员、器具、材料的重量)的标准值(取3KNm2)，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。 在脚手架使用期间，严禁拆除下列杠件：（1）主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；（2）连墙件 工人在架上作业中，应注意自我保护和他人的安全，避免发生碰撞，闪失和落物，严禁在架上戏闹和坐在栏杆等不安全处休息。 人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通(梯)道，严禁攀援脚手架上下。 每班工人上架作业时，应先检查有无影响安全的问题存在，在排除和解决后，方可开始作业，在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查

15、。 每步脚架完成之后必须将架上剩余材料移至上(下)步架或室内。计算书1、落地脚手架钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为24.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工均布荷载为3.0kN/m，同时施工1层，脚手板共铺设4层。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横

16、杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.150×0.800/2=0.060kN/m活荷载标准值 Q=3.000×0.800/2=1.200kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.060=0.118kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×1.200=1.680kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩

17、为 M1=(0.08×0.118+0.10×1.680)×支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.118+0.117×1.680)×我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.469×10/5080.0=92.289N/mm大横杆的计算强度小于205.0N/mm,满足要求! 3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.060=0.098kN/m活荷载标准值q2=1.200kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.677

18、×0.098+0.990×1.200)×1500.0/(100×2.06×10×121900.0)=2.529mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.150×0.800×1.500/2=0.090kN活荷载标准值 Q=3.

19、000×0.800×1.500/2=1.800kN荷载的计算值 P=1.2×0.058+1.2×0.090+1.4×1.800=2.697kN小横杆计算简图 2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.2×0.038)×0.800/8+2.697×=0.543×10/5080.0=106.912N/mm小横杆的计算强度小于205.0N/mm,满足要求! 3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与

20、荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.0×0.038×800.00/(384×2.060×10×121900.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.058+0.090+1.800=1.948kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1947.600×800.0×800.0×800.0/(48×2.06×10×121900.0)=0.827mm最大挠度和 V=V1+V2=0.83

21、5mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R R其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.038×0.800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.150×0.800×1.500/2=0.090kN活荷载标准值 Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN荷载的计算值 R=1.2×0.031+1.2&#

22、215;0.090+1.4×1.800=2.665kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.125×24.000=2.995kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15

23、0×4×1.500×(0.800+0.100)/2=0.405kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.150×1.500×4/2=0.450kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×24.000=0.180kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.030kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得

24、到，活荷载标准值 NQ = 3.000×1×1.500×0.800/2=1.800kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压(kN/m)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.140 Us 风荷载体型系数：Us = 1.354经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.450×1.140×1.354 = 0.486kN/m。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.

25、2NG + 0.85×1.4NQ不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.85×1.4Wklah/10其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.36kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确

26、定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A 立杆净截面面积，A=4.89cm； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm)；经计算得到 = 80.98f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=6.98kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计

27、算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A 立杆净截面面积，A=4.89cm； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm)；经计算得到 = 132.17f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中 NG2

28、K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.035kN； NQ 活荷载标准值，NQ = 1.800kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.125kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 99.234米。脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 H = 50.000米。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.035kN； NQ 活荷载标准值，NQ = 1.800kN

29、； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.125kN/m； Mwk 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 68.180米。脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 H = 50.000米。七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk× Aw wk 风荷载基本风压标准值，wk = 0.486k

30、N/m； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×4.50 = 16.200m； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000经计算得到 Nlw = 11.028kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 16.028kN连墙件轴向力设计值 Nf = Af其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=10.00/1.58的结果查表得到=0.98； A = 4.89cm；f = 205.00N/mm。经过计算得到 Nf = 98.641kN Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 Nl

31、= 16.028kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m)，p = N/A；p = 29.43 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 7.36 A 基础底面面积 (m)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m)；fg = 21.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc× fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 21.00地基承载力的计算不满足

32、要求!2、悬挑脚手架计算钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工均布荷载为3.0kN/m，同时施工2层，脚手板共铺设4层。悬挑水平钢梁采用16b号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.00米，建筑物内锚固段长度2.00米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物0.95m。拉杆采用钢丝绳。一、

33、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.150×0.800/2=0.060kN/m活荷载标准值 Q=3.000×0.800/2=1.200kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.060=0.118kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×1.200=1.680kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷

34、载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.118+0.10×1.680)×支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.118+0.117×1.680)×我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.469×10/5080.0=92.289N/mm大横杆的计算强度小于205.0N/mm,满足要求! 3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.

35、038+0.060=0.098kN/m活荷载标准值q2=1.200kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.677×0.098+0.990×1.200)×1500.0/(100×2.06×10×121900.0)=2.529mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058

36、kN脚手板的荷载标准值 P2=0.150×0.800×1.500/2=0.090kN活荷载标准值 Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN荷载的计算值 P=1.2×0.058+1.2×0.090+1.4×1.800=2.697kN小横杆计算简图 2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.2×0.038)×0.800/8+2.697×=0.543×10/5080

37、.0=106.912N/mm小横杆的计算强度小于205.0N/mm,满足要求! 3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.0×0.038×800.00/(384×2.060×10×121900.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.058+0.090+1.800=1.948kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1947.600×800.0×800.0×800.0

38、/(48×2.06×10×121900.0)=0.827mm最大挠度和 V=V1+V2=0.835mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.038×0.800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.150×0.800×1.500/2=0.090kN活荷载标准值 Q=3.

39、000×0.800×1.500/2=1.800kN荷载的计算值 R=1.2×0.031+1.2×0.090+1.4×1.800=2.665kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.125×

40、18.000=2.246kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.150×4×1.500×(0.800+0.100)/2=0.405kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.150×1.500×4/2=0.450kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×18.000=0.135kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+N

41、G3+NG4 = 3.236kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.500×0.800/2=3.600kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压(kN/m)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 2.090 Us 风荷载体型系数：Us = 1.350经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.45

42、0×2.090×1.350 = 0.889kN/m。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.85×1.4Wklah/10其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.92kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0

43、 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A 立杆净截面面积，A=4.89cm； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm)；经计算得到 = 98.23f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.17kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算

44、立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A 立杆净截面面积，A=4.89cm； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm)；经计算得到 = 191.09f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求!六、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nl

45、w + No其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk× Aw wk 风荷载基本风压标准值，wk = 0.889kN/m； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×4.50 = 16.200m； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000经计算得到 Nlw = 20.157kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 25.157kN连墙件轴向力设计值 Nf = Af其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=10.00/1.58的结果查表得到=0.

46、98； A = 4.89cm；f = 205.00N/mm。经过计算得到 Nf = 98.641kN Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 Nl = 25.157kN大于扣件的抗滑力8.0kN，要采用双扣件!连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体100mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 950mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 934.50cm，截面抵抗矩W = 116.80cm，截面积A = 25.15cm。受脚手架集中荷载 P=1.2×3.24+1.4×3.60=8.92kN水平钢梁自重荷载 q=1.2×25.15×0.0001×7.85×10=0.24kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=9.093kN,R2=9.431kN,R3=0.035kN最大弯矩 Mmax抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=0.498×1