施工图审查结构常见问题分析(一般条文)100122

1、施工图审查结构常见问题分析一般条文部分李胜军保定市建筑设计院保定全祥工程设计咨询事务所v1.建筑地基基础设计规范8.4.4条规定：采用筏形基础的地下室，地下室钢筋混凝土外墙厚度不应小于250mm，内墙厚度不应小于200mm。墙的截面设计除满足承载力要求外，尚应考虑变形、抗裂及防渗等要求。墙体内应设置双面钢筋，竖向及水平钢筋的直径不应小于12mm，间距不应大于300mm。v审图中经常出现竖向及水平钢筋的直径小于12mm的情况，应注意。v2.剪力墙结构构造边缘构件配筋问题：抗震规范6.4.8条抗震等级为三级时底部加强区纵筋最小量0.005Ac，412。设计时有的设计单位采用HBR400级610，是

2、否符合规范。笔者认为，虽然规范中未强调412中为最小直径，但设计时要控制最小直径，目的是控制边缘构件受拉压破坏时能更好约束混凝土，钢筋直径越大约束混凝土能力越强。v3. 剪力墙结构底部加强区域的地下室结构边缘构件是否与上部结构相同？v应该相同，尤其是地下室外墙的边缘构件配筋及截面大小与上部相同。v4.高层剪力墙结构中连梁与框架梁的标注问题：v高层规范7.1.8条规定：当跨高比不小于5时，宜按框梁进行设计，跨高比小于5的连梁，应符合连梁要求，设计时应注意，不要标注错误。连梁与框梁的区别有以下几点：（1）连梁纵向钢筋锚固为Lae及600mm，框架梁为Lae；（2）连梁箍筋沿全长加密设置；（3）顶层

3、连梁支座内加箍筋；（4）连梁高度大于700mm时腰筋不小于10200；（5）跨高比小于2.5时，连梁腰筋配筋率不小于0.3%。（6）连梁的抗震等级与墙一样。v5.当高层建筑地下室顶板不满足嵌固要求时，嵌固部位位置在基础顶面，地下室顶板板厚问题：高规4.5.5条规定，普通地下室顶板厚度不宜小于160mm；（周围土对地下室的约束较强）钢筋应采用双层双向，且每层每方向配筋率不宜小于0.25%。审图时，有时不满足要求。v6.楼梯梁梁端支承在混凝土剪力墙或框架柱上时，TL画图仅大样图，未说明其构造应符合框架梁要求。楼梯梁设计时应注明TL构造应符合框架梁要求：纵筋锚固及箍筋加密。目的是加强楼梯成为安全岛。

4、v7.框架结构中短柱问题：v常出现短柱部位：（1）楼梯平台处；（2）外墙填充墙窗台处；（3）由于装饰要求楼层中部设置拉梁；（4）层高低，柱截面大；（5）地基拉梁至基础顶面。v短柱属剪切破坏，箍筋应沿全高加密设置，短柱内纵筋间距宜取小值提高对混凝土约束，关键部位短柱在柱内设芯柱或钢骨混凝土，短柱纵筋适当超配等措施。v8.高层建筑顶层装饰构架的构造问题：v高层建筑顶层根据建筑需要，往往设置装饰性构架或较高的女儿墙（有时高度大于2.0M），结构计算时未参与整体抗震计算分析，设计时仅按构造配筋，尤其是较高的女儿墙采用轻质墙加构造柱，配筋不符合抗震要求，这些构件手算，并考虑鞭稍效应乘以放大系数。v建议高

5、女儿墙采用钢筋混凝土墙，高度不超过3米。装饰构架应符合框架梁柱构造要求。v9.抗震规范3.3.3条规定：建筑场地为、类时，对设计基本加速度为0.15g和0.30g的地区，除本规范规定外，宜分别按抗震设防烈度8度（0.20g）和9度（0.40g）时各类建筑的要求采取抗震构造措施构造措施。v涿州、高碑店、涞水等区域符合这类情况，应注意。砌体结构：墙梁与构造柱的截面与配筋有区别；框架结构：抗震等级、填充墙拉筋长度设置、轴压比控制、柱最小配筋率等有区别。v（新抗震规范送审稿中，对7.5、8.5度区有明确的控制要求，且大部分属于强文）见下表7.1.2表7.1.2 房屋的层数和总高度限值（m）房屋类别最小

6、抗震墙厚度（mm）烈 度（设计基本地震加速度）67890.05g0.10g0.15g0.20g0.30g0.40g高度层数高度层数高度层数高度层数高度层数高度层数多层砌体房屋普通砖多孔砖多孔砖小砌块2402401901902121212177772121182177672118151876561818151866561515121555451299433底部框架-抗震墙砌体房屋普通砖多孔砖240227227196196134多孔砖190227196165165103小砌块190227227196196134v10.高层建筑边缘构件纵筋间距问题：v有些设计单位设计的边缘构件内纵筋间距大于墙内纵筋

7、间距，有的达到300mm，对抗震不利。v边缘构件属剪力墙边缘区域加强构件，受倾覆力矩影响会产生较大拉压应力，为更好约束混凝土，边缘构件内纵筋间距宜小于墙纵筋间距且不大于200mm。v边缘构件钢筋直径不应小于剪力墙竖向分布筋直径。v11. 高层建筑边缘构件水平钢筋直径与间距问题：抗震规范6.4.8条对边缘构件水平筋最小直径与间距有规定，实际设计时边缘构件尺寸较大（肢较长），并且作为墙体水平筋的锚固端，这时会出现边缘构件的水平筋直径与间距小于墙体内水平筋的直径与间距，边缘构件属于墙体一部分，边缘构件较长的肢内配筋应符合墙体配筋率要求，并且不小于墙体内水平筋的直径与间距。一般边缘构件的肢长大于墙水平

8、筋锚固长度时，箍筋直径与间距应不小于墙体内水平筋的直径与间距。v12.高层建筑筏板基础有悬挑时且悬挑部分设置构造分布筋时，转角处设转角筋，很多工程未设。当悬挑部分配筋与受力筋相同时，转角处可不设设转角筋。v13.楼板设计中采用异形板情况越来越多，应注意异形板阳角处加放射扣筋。并且异形板短向的板下受力筋应放置在外侧。v14.高层建筑或多层建筑飘窗处，飘窗处挑板距楼层高500mm左右，飘窗处挑板由窗台梁挑出，窗台梁受力以受扭为主，应验算抗扭承载力，梁钢筋的锚固为受拉锚固，梁的支承长度不小于240mm。v审图中发现飘窗处挑板直接放在窗台墙上，未设梁，具有安全隐患。v15.高层建筑楼梯三边为外墙时，楼

9、梯踏步板及平台板应与外墙做好拉结，平台板按四边支承设计，斜向踏步板侧面应设钢筋与外墙拉结，增强整体性，防止外墙倾覆，形成人员疏散安全岛。v16.全国民用建筑工程设计技术措施结构5.3.12条规定：高层建筑距离地面30m以上且悬挑长度大于1200mm的悬挑板，以及位于地震设防区悬挑长度大于1500mm的悬挑板，需配置不少于8200的底筋。v17.高层建筑底部加强区高度计算问题：抗震规范6.1.10条：部分框支抗震墙结构的抗震墙，其底部加强部位的高度，可取框支层加框支层以上二层高度及落地抗震墙总高度的1/8二者的较大值，且不大于15m；其他结构的抗震墙，其底部加强部位的高度可取墙肢总高度的1/8和

10、底部二层二者的较大值，且不大于15m。条文中较难理解“墙肢总高度”从何部位算起。v新抗震规范送审稿中，明确了要求：v6.1.10 抗震墙底部加强部位的范围，应符合下列规定：v(1 ) 底部加强部位的高度，应从地下室顶板算起。v(2 ) 部分框支抗震墙结构的抗震墙，其底部加强部位的高度，可取框支层加框支层以上二层的高度及落地抗震墙总高度的1/10二者的较大值；其他结构的抗震墙，高层建筑底部加强部位的高度可取底部二层和墙肢总高度的1/10二者的较大值，且不大于15m；房屋高度不大于24m时，底部加强部位可取底部一层。v(3) 当结构计算嵌固端位于地下一层底板及以下时，底部加强部位尚宜向下延伸到地下

11、部分的计算嵌固端。v18. 关于HPB235级钢筋使用问题：v新抗震规范送审稿中3.9.3 结构材料性能指标，尚宜符合下列要求：v1 普通钢筋宜优先采用延性、韧性和焊接性较好的钢筋；普通钢筋的强度等级，纵向受力钢筋宜选用符合抗震性能指标的HRB400级热轧钢筋，也可采用符合抗震性能指标的HRB335级、HRB500级热轧钢筋；箍筋宜选用符合抗震性能指标的HRB335级、HRB400级、HPB300级热轧钢筋。v从发展趋势考虑，2008年局部修订不再推荐箍筋采用HPB235级钢筋；当然，现有生产的HPB235级钢筋仍可继续作为箍筋使用。从设计角度，采用较高级别的钢筋可以节约钢筋，降低结构含钢量，

12、从价格上看，HRB400钢筋与HPB235级钢筋相差不多。受力构件采用HRB400钢筋，降低含钢量比较明显。v19.关于嵌固埋置深度与基础承载力修正埋深：v建筑物的嵌固埋深指保证建筑物在承受风荷载及地震作用稳定埋深。地基基础规范5.1.3条规定：在抗震设防区，除岩石地基外，天然地基上箱形和筏形基础其埋置深度不宜小于建筑物高度的1/15；桩箱或筏基础的埋置深度（不计桩长）不宜小于建筑物高度的1/18-1/20。当主楼周围有裙房且无缝时，主楼埋深可从地下室顶板（或室外地坪）算起。v基础承载力修正埋深是指基础周围填土或折算埋土对基础承载力提高有影响的埋深，由于主楼周围有无地下室情况，计算埋深时较复杂

13、，取值应与实际相符。v考虑周围地下室的折算埋深时注意：裙房基础为筏板基础且厚度不小于300mm。防水板不作为筏基对待，北京措施修订板规定不考虑防水板影响。v目前高层建筑地下部分因功能需要(如车库、设备用房等)，地下室的范围不同时，主楼基础深度修正时埋深的取值如何考虑，是设计人员比较关注的问题。v地基基础设计规范 5.2.4条的条文说明指出，当裙房与主楼连为一体时，对于主楼结构地基承载力的深度修正，宜将基础地面以上范围内的荷载，按基础两侧的超载考虑，当超载宽度大于基础宽度的两倍时，可将超载折算成土层厚度作为基础埋深，基础两侧超载不等时，取小值，也就是当多、高层主楼周围为连成一体的筏形基础的裙房(

14、或仅有地下停车库)时，基础埋置深度，可取裙房基础地坪面以上的有竖向荷载(不计活荷)标准值，仅有地下停车库时应包括项板以上填土及地面重量(kN)与土的垂度(knm3)之比，dl=F。如图2v北京市建筑技术细则规定地基承载边进行修时，对于有地下室的满堂基础(含箱基、筏基的及有整体防水板的单独基础)其埋深一律从室外地面算起，当高层建筑附有裙房且为整体基础时(不论是否分缝)可将裙房基础底面的上的总荷载折算土重（不含活载），再以这些荷载折算土厚，并以此深度进行深度修正，当高层建筑四边的裙房形式不同，仅一、二边为裙房，其他两边为天然地面时，可按加权平均方法进行深度修正。即主楼地基承载力=各边各自深度修正后

15、的地基承载力边长总边长。参考文献建筑结构技术通迅2007年9期李国胜。图2 折算埋深图v20.关于单跨框架设计控制要求：v新抗震规范送审稿中6.1.5条： 对于框架结构，高度不超过24m且丙、丁类设防时不宜采用单跨框架结构；其余情况不应采用单跨框架结构。v对于仅一个主轴方向的局部范围为单跨的框架结构，当多跨部分能承担50%的总剪力或倾覆力矩，不作为单跨框架结构对待。v21、连梁侧面腰筋的锚固长度问题、连梁侧面腰筋的锚固长度问题v当墙体水平分布筋不能满足连梁侧面腰筋配筋率时，我们通常另加腰筋，按平法里是用G开头标注腰筋，高规也是说加配构造腰筋，那就是意味着腰筋锚入两墙端体内不需满足抗拉锚固长度要

16、求，按构造腰筋即可，但连梁通常是连接两片剪力墙，破坏形式为剪切斜拉破坏，内力比较大，个人理解腰筋应抗按抗拉锚固才对。按平法采用N开头标注腰筋。v22、多层住宅采用混凝土剪力墙结构，构造如何处理？、多层住宅采用混凝土剪力墙结构，构造如何处理？v多层混凝土剪力墙结构具有很好的抗震性能加上房间内无梁、无柱深受用户及建筑师的欢迎，这种结构在多层建筑中也有应用，建筑抗震设计规范对多层或更低的多层剪力墙结构采用与H=80m的高层剪力墙结构相同的设计要求是过于严格的。v关于多层剪力墙结构要求：适用高度范围、构造规定、抗震等级与抗震措施、抗震计算等要求详见建筑结构专业技术措施北京市建筑设计研究院编5.4章节。

17、v（新抗震规范送审稿中，以增加了多层混凝土剪力墙结构的构造要求）v23.抗震设防为抗震设防为6度区，砌体结构房屋设计为度区，砌体结构房屋设计为8层，采用层，采用什么材料什么材料？（抗震规范送审稿中抗震设防为？（抗震规范送审稿中抗震设防为6度区，砌度区，砌体结构房屋设计限高为体结构房屋设计限高为7层）层）v抗震设防为6度区，砌体结构房屋可以设计为8层，抗震规范中要求的建筑材料为普通实心砖，由于节能要求，禁止使用黏土烧结砖，而采用混凝土空心砌块，砌体结构房屋只能设计为7层，目前，市场上蒸压灰砂砖，也只能最高设计为7层，混凝土实心砖能否设计为8层，目前无设计依据，混凝土实心砖砌体也无抗压及抗剪指标，

18、单从抗压及抗剪指标分析，其性能与黏土烧结实心砖类似，可以建8层，但应注意楼长度应符合混凝土空心砌块设计要求。v24.高层建筑地下室与室外独立地下室高层建筑地下室与室外独立地下室(车库或人防车库或人防)多远时不考虑多远时不考虑室外地下室对主楼地基承载力的影响，在施工时先施工主楼后施室外地下室对主楼地基承载力的影响，在施工时先施工主楼后施工室外地下室时，主楼的稳性如何考虑工室外地下室时，主楼的稳性如何考虑?v(1)高层建筑地下室周围土有效埋深影响宽度一般为2B-4B，B为主楼基础(筏基)宽度，当土内摩擦角为15时取2B，当为30时取4B。在实际工程设计中往往室外地下室基础与主楼筏基的距离小于B值，

19、遇到的项目一般为510m或相邻，计算埋深时应取室外地下室内的基础以上总荷载及室外地下室与主楼间L内的土重折算成土层厚度，即dl=F+G，但dl不能大于d。如图3:图 3 地 下 室 对 主 楼 地 基 承 载 力 影 响v(2)施工过程中往往先施工主楼后施工地下室，这样会出现主楼地下室外围土会挖除(或部分挖除)造成施工期间主楼的稳定性问题，主楼的稳定性要通过施工期间的验算来判定是否满足。施工期间的稳定验算要验算两主面内容，(假设高层主楼体己完工，但未装饰，荷载取值不考虑话荷载及地面面层荷载及墙面抹灰荷载)一方面验算风荷载(一般不考虑地震作用)作用下主楼的稳定，计算时不考虑地下室周围土的约束作用

20、，二方面验算施工期间主楼周围土(部分土)挖除后地基承载力未修正时是否满足要求。不满足可以在设计中考虑加宽主楼基础，提高复合地基地基承载力及改变施工顺序的办法来解决。在施工期间加强主楼沉降倾斜观测频次，以保障主楼施工期间稳定性。v25.高层住宅底层为商业，局部突出主楼的裙房，采用框高层住宅底层为商业，局部突出主楼的裙房，采用框架结构，是否按大底盘建筑确定建筑物的抗震等级架结构，是否按大底盘建筑确定建筑物的抗震等级?框框架部分的框架抗震等级如何确定架部分的框架抗震等级如何确定? v高层建筑砼结构规程中只对多塔大底盘建筑进行结构分析，对于高层住宅(剪力墙体系)加裙房未具体定义及分析，高层住宅为剪力墙

21、结构，抗剪刚度大，裙房的框架刚度很小，水平荷载基本上由剪力墙承担，框架部分对主楼的侧向约束很小，且框架跨度一般一至二跨（一般不大于12M），框架宽度小于主楼宽度，对这种情部，可以把框架的抗震等级确定为与主楼相同，而不是按框架-剪力墙结构体系确定抗震等级，而是按照剪力墙体系确抗震等级。v当主楼与裙房相连时，可能遇到以下几种情况：v（1） 主楼为部分框支抗震结构体系时，其框支层框架应按部分框支抗震结构确定抗震等级，裙楼仍按框架一抗震墙体系为抗震等级。此时，裙楼中与主楼框支层框架直接相连的非框支框架，当其抗震等级低于主楼框支层框架的抗震等级时，则应适当加强抗震构造措施。v(2)裙房为纯框架且楼层面积

22、不超过同层主楼面积，主楼为抗震墙承担，其抗震等级不低于整个结构按框架-抗震墙结构体系和主楼高度确定的框架部分的抗震等级；主楼的抗震墙的抗震等级，可参照表抗震规范6.1.2关于部分框支抗震墙结构的抗震墙按加强部位以上和加强部位区别对待的原则，主楼上部的墙体按总高度的抗震墙结构确定抗震等级；而主楼下部(高度范围至裙房项以上一层)抗震墙，抗震等级可按裙房高度的框架-抗震墙结构和主楼高度的抗震墙结构二者的较高等级确定。这就意味着，当房屋高度在60m-80m时，主楼上部的抗震墙，按高度80m以下的抗震墙结构的抗震等级采用；而主楼下部(高度取至裙房顶以上二层)的抗震墙，按高度大于60m的框架-抗震墙结构的

23、抗震等级采用。v(3)裙房为框架-抗震墙结构，面积较大，属于乙类建筑，设计时地震作用全部由裙房自身承担，主楼为丙类建筑，裙房的抗震等级，按裙房高度的乙类建筑(提高一度查表抗震规范6.1.2)和主楼高度的丙类建筑二者的较高等级确定。v26.高层建筑地下室与裙房地下室相连，裙房跨度为一跨，距主楼距高层建筑地下室与裙房地下室相连，裙房跨度为一跨，距主楼距离为离为5m左右，主楼基础与裙房基础做成一块筏板，裙房上部刚度对左右，主楼基础与裙房基础做成一块筏板，裙房上部刚度对筏板支承较弱，此时筏板配筋问题筏板支承较弱，此时筏板配筋问题v主楼基础与裙房基础做成一块筏板，裙房上部刚度对筏板支承作用较弱，实际上是

24、采取的“抗”的办法，裙房与主楼共同沉降，主楼以外部分筏板具有“悬臂”作用，筏板配筋应考虑裙房的上部刚度，但裙房的上部刚度的计算比较复杂，也很难计算准确，筏板配筋可以采用简化方法计算。第一步筏板基础反力按上部重量除以底面积得出净反力q1，然后求得悬臂板（梁）的弯矩M1。第二步把裙房产生重力作为反力P, 求得对悬臂板（梁）的弯矩M2，第三步用M=M1-M2进行配筋。实际上，应考虑地下室周围回填土与地下室的摩阻力对基础筏板配筋有利影响。当主楼与裙房之间为混凝土墙时，墙也可作为悬臂构件，按深梁设计。v当筏板配筋太大，不易满足承载力时，采用“放”的措施，即留施工后浇带或后施工，注意主楼与裙房在施工过程中

25、稳定性及防水构造。v27.筏板基础是否外挑，可按下列原则确定：v（1）当地基土质较好，基础底板即使不外挑，也能满足承载力和沉降要求，当有柔性防水层时，基础底板不宜外挑。v（2）条件同第1款，但无柔性防水层时，基础底板宜按构造外挑，外挑长度可取0.5-1.0m。v（3）当地基土质较差，承载力和沉降不能满足设计要求时，可根据计算结果将基础外挑。挑出长度大于1.5-2.0米时，对于梁板式筏基，应将基础梁一同挑出，以减少板的内力。对于平板式筏基，宜设置柱下平板柱帽。v28.高层建筑的高宽比不宜超过JGJ3-2002第4.2.3条的限值，当有少量超出时，除结构稳定、倾覆应符合规范规定外，可对侧向位移的限

26、制加严。（一梯二户住宅常出现高宽比不满足要求）v计算高宽比时，结构平面宽度的计算方法：v1）一般情况下，按平面各水平方向的最小投影宽度计算，尺寸很小的局部突出的楼梯间、电梯间等宽度不予计入。v2）L形平面的最小投影宽度，取相应直角三角形斜边的高度。v3）对较为对称的平面凸出或凹进的平面，当凸出与凹进部分宽度不大于总宽度一半时，取B=3.46（I/A)1/2 ，其中I、A分别为对截面主轴的惯性矩和截面面积。v4）采用PK-PM计算程序分析时，可取有效宽度。v结构的高度：一般从室外地面算起至主体建筑檐口的高度，不计入局部突出屋面的部分；大底盘结构的高宽比，可对整体结构和底盘以上的塔楼结构分别进行验

27、算。v29.29.抗震设防烈度抗震设防烈度7 7度（含度（含7 7度）以上地区，门式刚架等度）以上地区，门式刚架等单层厂房结构，原则上应采用轻质墙板；如采用砌体围单层厂房结构，原则上应采用轻质墙板；如采用砌体围护墙，其总高度不应大于护墙，其总高度不应大于5m5m，且需有可靠连接。门式刚，且需有可靠连接。门式刚架有吊车时，柱底应采用固端连接，支撑应采用刚性支架有吊车时，柱底应采用固端连接，支撑应采用刚性支撑。撑。v汶川地震震害表明，围护墙采用砖砌体的建筑围护震害严重，因此建议优先采用轻质墙板作为门式刚架的围护墙。有吊车的门式刚架，由于有动力荷载且荷载较大，柱底须采用固端，柱间和屋面须采用刚性支撑

28、，以减小刚架的变形。v30.30.短肢剪力墙和一般剪力墙按以下规定进行分类：短肢剪力墙和一般剪力墙按以下规定进行分类：v 对于一字形剪力墙，墙肢长度与厚度之比为5-8（新高规定义4-8）的剪力墙属于短肢剪力墙，墙肢长度与厚度之比大于8的剪力墙属于一般剪力墙。v 对于L型、T型、I型剪力墙，一个方向墙肢的长度大于墙厚的3倍，另外方向的墙肢长度大于墙厚的5倍，属于一般剪力墙，否则为短肢剪力墙。v墙肢长度与厚度之比为5-8的剪力墙规范定义为短肢剪力墙，对于一字形墙体，没有异议，但对于L型、T型、I型剪力墙，各地的规定各有不同，本条文参照北京地区的规定。广东省对短肢剪力墙的定义如下：剪力墙截面高度与厚

29、度之比大于4、小于8时为短肢剪力墙。当剪力墙截面厚度不小于层高的1/15、且不小于300mm，高度与厚度之比大于4时仍属一般剪力墙。认为广东省对短肢剪力墙的定义偏松，因此本条文参照北京地区的规定。休息10分钟施工图审查结构常见问题分析结构计算部分李胜军保定市建筑设计院保定全祥工程设计咨询事务所v问题一：采用计算机程序分析时，总信息中混凝土容重问题一：采用计算机程序分析时，总信息中混凝土容重取取25kN/m2,结构计算时内力值偏小结构计算时内力值偏小v对于框架结构梁、柱自重由程序自动计算，人工加载时往往把梁、柱面层的荷载忽略，当结构传系为全墙时，墙两侧抹面的荷载计算与输入较繁锁，为计算方面，把混

30、凝土的容重加大到2627kN/m2。v若计算时不加大混凝土容重时，必须另外附加面层荷载，确保结构安全。v目前高层住宅楼采用无抹灰工艺施工，可以适当考虑。v问题二：质量振型参与系数偏小（问题二：质量振型参与系数偏小（90%）v主要问题设计人员对质量振型参与系数对计算结果的影响不了解，计算结果检查时，两个方向质量参与系数，均要保证不小于90%，达不到时，修改计算振型数，取3倍数，高层建筑应至少取9个，考虑扭转耦联计算时，振型数应不少15个。v问题三：周期折减系数不折减问题三：周期折减系数不折减v对于框架结构及框架剪力墙结构，由于填充墙的存在，不进行周期折减，致使结构计算时地震力偏小，偏于不安全，设

31、计人员往往对周期折减与地震力的关系不清楚，周期折减系数越小，地震力越大，结构构件内力增大。v框架结构，若填充墙较多，周期折减系数可取0.60.7，填充墙较少时可取0.70.8，v注意：框架结构上部填充墙多，下部填充墙少时刚度影响。v框架剪力墙结构，可取0.80.9，v纯剪力墙结构可取0.91.0或不折减。（新高规为0.8 1.0 填充墙术语改为砌体墙）v问题四：场地类别输入不正确，往往计算书的场问题四：场地类别输入不正确，往往计算书的场地类别与实际图纸的场地类别不相符地类别与实际图纸的场地类别不相符v设计人员对场地类别与地震作用的关系要清楚，类场地与类场地的结构地震力相差15%20%，这对结构

32、构件的内力影响比较大，计算输入时一定要按地质报告中提供的场地类别进行输入。v问题五：考虑偶然偏心的结构，应用范围不清楚，设计问题五：考虑偶然偏心的结构，应用范围不清楚，设计工程不论层数多少，均考虑偶然偏心工程不论层数多少，均考虑偶然偏心v设计人员对考虑偶然偏心的工程界限不清楚，只有高层建筑混凝土结构技术规程才规定考虑偶然偏心，多层建筑不考虑偶然偏心，其目地是使抗侧力构件布置更有效、更合理。高层建筑考虑偶然偏心时，最大位移比与平均位移之比大于1.2时，应考虑双向地震力计算影响。v当最大水平位移、层间位移很小，即当层间位移角不大于其限值的0.4倍时，其考虑偶然偏心影响的位移比可略有放宽（放宽不超过

33、10%）但不超过1.6。v问题六：活荷载信息中，柱、墙活荷是否折减及传到基问题六：活荷载信息中，柱、墙活荷是否折减及传到基础的活荷载是否折减础的活荷载是否折减v设计人员为了安全，往往不折减，但是荷载规范第4.1.2条中要求应进行折减，此条为强制性条文，不折减违返强文，但增加结构安全度，设计上不经济，应注意。v问题七：梁扭矩折减系数数据不准确问题七：梁扭矩折减系数数据不准确v考虑弹性板时或梁侧无楼板时，梁的扭矩不应折减，若弹性楼板时，扭转折减降低了梁的内力偏于不安全，只有现浇板结构，当采用刚性楼板假定时可以考虑楼板对梁抗扭的作用对梁扭转进行折减。折减系数可在0.41.0范围内取值。v注意转角窗处

34、挑梁（折梁）折减系数取1.0。v问题八：中梁刚度增大系数数值不准确问题八：中梁刚度增大系数数值不准确v现浇板作为梁的翼缘的一部分，对梁的刚度有直接影响，使梁刚度增大，梁刚度对整体结构有一定影响，不放大时地震力偏小，对于现浇板结构，在采用刚性楼板假定时，考虑梁刚度增大比较接近实际，一般常用值在1.52.0之间，梁截面越大，楼板越薄数值越小，反之越大。v注意：局部采用网架时，周围框架梁刚度增大系数取1.0v问题九：关于剪力墙连梁，计算输入模式不符合实际情问题九：关于剪力墙连梁，计算输入模式不符合实际情况况v剪力墙连梁有两种输入方式，一是剪力墙开洞形式的连梁可将其定义“墙梁”；二是直接以梁方式输入的

35、可称其为“杆梁”。不同的输入计算方式计算模型不同，“墙梁”用壳元来模拟的面，“杆梁”是用杆元来计算的。一般说来，“墙梁”的计算刚度大于“杆梁”。v在满足抗震规范第6.1.8款要求的“框架一抗震墙结构中洞口连梁法高比不宜大于5”的要求时，用“墙梁”计算是合适的；v在满足抗震规范第6.1.9款要求的抗震墙及部分框支抗震墙结构中的洞口连梁跨高比宜大于6时，适合用“杆梁”计算，采用“墙梁”模型时，在输出的结果中，不易判断是“墙梁”还是“杆梁”，设计人员及审图人员应注意校核。v目前计算机程序PKPM采用洞口输入方式，人工修改。v问题十：框架柱单偏压及双偏压计算时，考虑不问题十：框架柱单偏压及双偏压计算时

36、，考虑不周全周全v框架结构采PKPM-SATWE软件计算时，柱较普遍按单偏压输入电算，按“高规”JGJ3-2002第6.2.4条规定，抗震设计时，框架角柱应按双偏压计算。对跨度与柱距都比较大的多层框架结构，除了角柱应按双偏压计算复核外，其边柱也建议按双偏压计算复核。v问题十一：门式钢架轻型房屋钢结构柱基础常忽视剪力问题十一：门式钢架轻型房屋钢结构柱基础常忽视剪力与弯矩的影响与弯矩的影响v分析：钢柱基础在设计计算时，对于柱脚铰接时，忘掉水平剪力对基础底产生弯矩的影响；对于吊车吨位（10T）以上厂房刚接柱脚，基础面积往往由最大弯矩（而不是最大轴力）工况内力控制，而实际基础计算只计算最大轴力一组内力

37、，这样计算的基础面积偏小。在设计计算时，要多计算几种工况内力组合，找出控制内力组合。对于基础短柱较高时，短柱顶面内力组合中的剪力对基础底面产生的弯矩要进行手算，用计算机程序计算时，高度值仅为基础板厚，容易被忽略，偏于不安全。v问题十二：轻钢结构吊车荷载取值不正确，风荷载未乘问题十二：轻钢结构吊车荷载取值不正确，风荷载未乘以以1.05的系数的系数v同跨内设置多台吊车时，钢架结构计算输入吊车荷载时，最大轮压位置及吊车梁的支承反力未按影响线的计算值进行输入，而直接输入吊车参数中的最大轮压，这样计算的吊车梁及钢架内力偏小，存在安全隐患，出现这样的问题主要是有些设计人员对工业建筑设计了解不够深入，过分相

38、信计算程序。v风荷载根据门式刚架轻钢规程A.0.1条规定基本风压应乘以1.05的系数，含刚架、檩条、墙梁设计计算。v问题十三：挑板问题：有的工程设置跨度较大的悬挑板（最大时达问题十三：挑板问题：有的工程设置跨度较大的悬挑板（最大时达1.52.0m），所在的边梁和内跨板设计时应考虑挑板传来的弯矩作），所在的边梁和内跨板设计时应考虑挑板传来的弯矩作用用v常见的问题是：v（1）挑板所在的内跨板厚远小于挑板厚度不合理，内外板相差不宜大于30mm。v（2）悬挑板配筋与内跨板配筋分开画，未考虑两者间的平衡，悬挑板支座负筋伸入相邻内的板的长度偏小，内跨板支座负筋不足。v（3）边梁未考虑扭转影响。v（4）悬挑

39、板未按二a类环境控制裂缝宽度。v（5）悬挑板在可能积水的位置计算时未计入积水荷载。v（6）二a类环境悬臂板上表面未按砼规范9.2.4条要求采取有效保护措施，悬挑板配筋直径小，开裂后容易锈蚀，因耐久性问题引起工程事故，应予重视。v对于以上常出现问题，结构设计时加强构造措施。v问题十四、当地基受力层范围内有软弱下卧层时，问题十四、当地基受力层范围内有软弱下卧层时，计算软弱下卧层顶面处的附加压力值时，计算软弱下卧层顶面处的附加压力值时，角值角值错误错误v地基压力扩散值取值由两个条件控制：一是上层土压缩模量与下层土的压缩模量比值；二是基础底面至软弱下卧层顶面距离与基础宽度的比值。第一条件常被忽略或比值

40、计算错误，取值偏于不安全，具体取值详见地基与基础设计规范表5.2.7中数值，当Es1/Es2小于3时，取值为0或按地区经验。v问题十五、结构计算书结果直接用于施工图设计，未进行有效性及问题十五、结构计算书结果直接用于施工图设计，未进行有效性及合理性分析合理性分析v设计人员选用的计算模型应符合结构的实际状况，对原始数据及参数选择要进行核实，必须根据工程的设计经验，对其结果进行分析、判断、确认其合理、有效方可用于工程设计。但对工程项目提供的计算书中，有的工程未提供原始数据及参数，有的工程对结果数据提供不全，有的打印不清楚等等，无法对结果进行判断，设计人根据以下内容进行判断，决定能否作为设计依据：v

41、（1）建筑物自振周期是否在合理范围内；建筑物重量是否在合理范围内；v（2）振型曲线是否为连续光滑；v（3）地震作用剪力是否在合理数据之内；v（4）水平位移特征，是否符合工程特性；v（5）内外力是否平衡（竖向及水平力是否平衡）；v（6）构件配筋在正常的截面尺寸，常规结构布置情况下柱、墙应当大多数为构造配筋，计算配筋应为少数，不能有更多超筋；v（7）高层建筑的位移比、周期比、轴压比是否合理。v问题十六、框架结构框架梁支承次梁时，框架梁问题十六、框架结构框架梁支承次梁时，框架梁箍筋非加密区抗剪问题箍筋非加密区抗剪问题v框架结构框架梁支承次梁时，框架梁的剪力由集中力产生，跨中区域剪力大小与支座处相差不

42、大，框架梁跨中区域为箍筋非加密区，抗剪能力可能不满足要求，应验算，不满足时调整箍筋间距。v问题十七、地面层高差处挡土结构计算问题（如地下车问题十七、地面层高差处挡土结构计算问题（如地下车库入口处）库入口处）v经常发现建筑物底层地面由于使用要求设置较大高差，采用混凝土墙作为挡土结构，钢筋混凝土墙落在基础梁上，支承挡土墙的基础梁承受挡土墙传来的水平荷载作用，该基础承受双向弯矩，并以水平荷载产生的侧向弯矩为主。存在的问题是：基础梁宽度太小，当跨度较大时难以承受水平荷载产生的侧向弯矩（有的工程仅取200或250，而跨度5m左右，截面高度仅取跨度的1/201/25），且常见未按计算配筋，配筋方式也不对（

43、未在梁两侧配筋）。挡土墙基础为条形基础时，应验算基础由水平荷载作用产生的侧向弯矩，并进行抗倾覆验算。v问题十八、高层建筑女儿墙风荷载及地震作用验问题十八、高层建筑女儿墙风荷载及地震作用验算问题算问题v高层建筑由于建筑装饰要求，女儿墙高度比较高，有的工程超过2m，女儿墙采用轻质砌块加构造柱及钢筋混凝土两种，女儿墙应按风荷载及地震作用进行截面控制与配筋，地震作用计算应按抗震规范5.2.4条规定乘以3的放大系数。当女儿墙采用轻质砌块加构造柱时，应有防倒塌措施：加密构造柱或加斜拉杆等，构造柱应按偏心受压构件计算配筋，建议采用钢筋混凝土女儿墙，确保安全 v问题十九、混凝土托墙（砌体墙）梁计算荷载折问题十

44、九、混凝土托墙（砌体墙）梁计算荷载折减问题减问题v为了简化计算并从偏于安全考虑，在托墙梁上各层砌体不开洞和跨中1/3范围内开一个洞的情况下，四层以下的荷载全部计入，四层以上可有所折减；托墙梁剪力计算时，由重力荷载产生的剪力不折减。墙梁过渡层上有两个或两个以上的洞口时，荷载不折减。v建筑抗震设计手册第二版第793页提供的方法，也是一种折减荷载法。v问题二十、结构计算时，如何考虑楼梯构件斜撑影响问题二十、结构计算时，如何考虑楼梯构件斜撑影响v抗震规范3.6.6条规定：计算模型的建立、必要的简化计算与处理，应符合结构的实际工作状况，计算中应考虑楼梯构件的影响。通过实例分析应关注下列问题：1.结构分析

45、中应考虑楼梯构件的刚度贡献，仅通过构造措施无法保证楼梯及周边构件的安全；2.楼梯刚度对框架结构影响更大，楼梯及周边构件承担更多地震力，楼梯间角柱、梯柱、梯板跨中应配筋加强；3.楼梯布置在端部会导致楼层刚心偏心加大，对边柱或角柱不利；4.剪力墙结构中，楼梯板支撑在两片墙时，则楼梯刚度贡献不可忽视。特别对短肢剪力墙模型，楼梯应进入空间分析。5.楼梯踏步板钢筋应深入周边承重墙体，满足受拉锚固。6.计算分析软件不能直接计算时应做等刚度简化处理。目前PK-PM、广厦结构计算软件可以分析楼梯构件影响。v问题二十一、独立基础、条形基础是否按必须满问题二十一、独立基础、条形基础是否按必须满足足”0.15%“的

46、配筋要求的配筋要求v扩展基础属于受力构件，应控制最小配筋率，但目前最小配筋率计算方法尚应进一步研究。基础板配筋应计算确定并满足建筑地基基础设计规范（GB5007-2002）8.2.2条第3款规定：扩展基础底板受力钢筋的最小直径不宜小于10mm；间距不宜大于200mm，也不宜小于100mm。墙下钢筋混凝土条形基础纵向分布钢筋的直径不小于8mm；间距不大于300mm；每延米分布钢筋的面积应不小于受力钢筋面积的1/10。当有垫层时钢筋保护层的厚度不小于40mm；无垫层时不小70mm。应关注下列分析：1最小配筋率是相对于受弯构件而言；2 单独基础受力是45度扩散的，主要由抗冲切和剪切决定截面高度，在刚

47、性角以外部分应满足 0.15%配筋率；3基础分刚性和扩展。所谓扩展，是利用混凝土构件的抗弯能力来降低基础高度。也就是说扩展基础只有冲切锥体以外的部分才是受弯构件，由这个截面计算的最小配筋率是很小的。基础规范一般不提，是计算麻烦的缘故，但并不违反混凝土规范中的规定。 4最好采用等级较高的混凝土，这样独立基础或独立承台的高度可以降低，比较容易满足最小配筋率要求，避免因为了满足最小配筋率要求增加配筋。5.独立基础如同无梁楼盖中的柱帽，柱帽受力以剪切和冲切为主，柱帽处配筋一般为构造配筋，无最小配筋率要求。6. 独立基础配筋不小于10200（双向）时，可不考虑最小含钢量要求。建筑结构技术措施3.5.12

48、条北京院编。v问题二十二、荷载规范中未作规定，设计时应关注的活问题二十二、荷载规范中未作规定，设计时应关注的活荷载取值荷载取值v建筑物一些部位荷载规范中未作规定，但应该考从安全考虑，设计时应适当加大活荷载值。1一般民用建筑的非人防地下室顶板（标高0.00）的活荷载宜不小于4.0KN/m2。主要考虑施工期间的施工堆载。建筑结构技术措施2.0.3条北京院编。2在计算地下室外墙时，一般民用建筑的室外地面活荷载可取5.0KN/m2（包括可能停放消防车的室外地面）。有特殊较重荷载时，按实际情况考虑。建筑结构技术措施2.0.6条北京院编。全国民用建筑工程设计技术措施结构第14页规定：一般民用建筑的室外地面

49、活荷载可取10KN/m2。3高低层相邻的屋面，在设计低层屋面构件时应适当考虑施工时临时荷载，该荷载应不小于4.0KN/m2，并在施工图中注明。全国民用建筑工程设计技术措施结构第14页。4阶梯教室、微机电子计算机机房活荷载取3.0KN/m2。全国民用建筑工程设计技术措施结构第13页。5荷载规范表4.1.1第11项消防疏散楼梯活荷载标准值3.5KN/m2，主要用于高层建筑及大型公共建筑中人群有可能密集的楼梯。因此，高层住宅的楼梯应按消防疏散楼梯活荷载取值，低层和多层住宅的楼梯的活荷载可取2.0KN/m2。6高层建筑高度大于60m时，基本风压按100年重现期的风压采用。高层建筑高度小于60m时，基本

50、风压按50年重现期的风压采用。高规3.2.2条规定及条文说明。7结构施工图图纸中应注明荷载规范4.5.1条施工和检修荷载及4.5.2条楼梯栏杆顶部水平荷载。（强制性条文）8轻钢结构风荷载根据门式刚架轻钢规程A.0.1条规定基本风压应乘以1.05的系数，含刚架、檩条、墙梁设计计算。9. 轻钢结构雪荷载根据门式刚架轻钢规程6.1.1条规定基本雪压应乘以屋面积雪分布系数r,当为高低屋面时，局部r=2.0，即比基本雪压多了一倍，构件的内力相应增大，刚架、檩条计算时应特别注意。（强制性条文）10.挑檐（天沟）、雨罩等悬挑构件，要适当考虑积水荷载（排水管封堵影响）。v问题二十二、高层建筑扭转周期比计算问题问题二十二、高层建筑扭转周期比计算问题v高规规定结构扭转为主的第一自振周期Tt与平动为主的第一自振周期T1之比，A级高度高层建筑不应大于0.9，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑不应大于0.85，超过时视为超限高层建筑。v对于多塔结构多塔结构，目前的计算软件输出结果中各塔楼布置更有效的扭转周期无法判断，应把多塔结构切分开，按单塔结构控制扭转周期。v周期比控制不是要求结构足够结实，而是要求结构承载布局的合理性，使抗侧力构件布置更有效、更合理。v问题二十三、与混凝土剪力墙垂直相交的框架梁或连梁，在计算问题二十三、与混凝土剪力墙垂直相