工厂供电课程设计之电机制造厂1

1、个人资料，转载用于商业目的，将追究法律责任前言电力系统是由发电、变电、输电、配电和用电等环节组成的电能生产与消费系统。它的功能是将自然界的一次能源通过发电动力装置（主要包括锅炉、汽轮机、发电机及电厂辅助生产系统等）转化成电能，再经输、变电系统及配电系统将电能供应到各负荷中心，通过各种设备再转换成动力、热、光等不同形式的能量，为地区经济和人民生活服务。对电力系统运行的基本要求：1. 保证供电的可靠性电力系统的中断将使生产停顿，生活混乱，甚至危机人身和设备的安全运行，造成十分严重的后果，给国民经济带来严重的损失，因此，对电力系统的运行首先要保证供电的可靠性。2. 保证良好的电能质量3. 提高系统运

2、行的经济性4. 保证电力系统安全运行课程设计：一、设计任务某机械厂降压变电所的电气设计二、设计要求 要求根据本厂所能取得的电源及本厂用电负荷的实际情况，并适当考虑到工厂生产的发展，按照安全可靠、技术先进、经济合理的要求，确定变电所的位置与型式，确定变电所主变压器的台数与容量、类型，选择变电所主接线方案及高低压设备和进出线，确定二次回路方案，选择整定继电保护装置，确定防雷和接地装置，最后按要求写出设计说明书，绘出设计图纸。三、设计依据1. 工厂总平面图图1 工厂总平面图2. 工厂负荷情况工厂多数车间为两班制，年最大负荷利用小时为6800小时，日最大负荷持续时间为8小时。该厂除特种电机分厂、实验站

3、为一级负荷，铸造分厂、锅炉房属二级负荷外，其余均属三级负荷。低压动力设备均为三相，额定电压为380V。电气照明及家用电器均为单相，额定电压为220V。本厂的负荷统计资料如表0所示。表10工厂负荷统计资料厂房编号厂房名称负荷类型设备容量/kW额定电压/kV功率因数需要系数1成品试验站动力1 50002 20001 102 0.381.37照明6-120.381.00 2电机制造分厂动力6000.381.17照明6-121.00 3新品制造分厂动力10000.381.16照明5-101.00 4特种电机分厂动力7000.381.230.65-照明5-101.00 5铸造分厂动力1700.381.0

4、2照明6-121.00 6锻造分厂动力3800.381.17照明5-11.00 7原材料分厂动力1500.381.17照明4-81.00 8机加工分厂动力5000.381.12照明5-101.00 9线圈制造厂动力3200.381.17照明6-121.00 10锅炉房动力1200.381.05照明3-51.00 11生活区照明6000.380.53. 供电电源情况按照工厂与当地供电部门签订的供用电协议规定，本厂可由离厂5km和8km（0.4欧姆/km）两处的35kV的公用电源干线取得工作电源。干线首端所装设的断路器断流容量为800MVA，该电源的走向参看工厂总平面图。4. 气象条件本厂所在地区

5、，年最热月平均最高气温为35°C，最热月平均气温为18°C，最热月地下0.8m处平均气温为30°C。目 录第一章负荷计算和无功功率补偿-7第二章变压器、导线及互感器的选择-12第三章变电所主结线方案设计-17第四章短路计算-19第五章.变电所一次设备的选择与校验 -23第六章选择低压干线、支线上的熔丝及型-27第七章.总结-30第八章. 参考文献-30一负荷计算和无功功率补偿一、负荷计算1、单组用电设备计算负荷的计算a)有功计算负荷（单位为KW） = ， 为系数b)无功计算负荷（单位为kvar）= tanc)视在计算负荷（单位为kvA）=d)计算电流（单位为A）

6、=, 为用电设备的额定电压（单位为KV）经过计算，得到各厂房和生活区的负荷计算表，如表1.1所示表1.1厂房编号厂房名称负荷类别coskd(KVA)(KVA)S30(KVA)(A)(A)1成品试验站动力0.840.5527503767.53273.81189.0135189.01350.840.55110015071309.5241989.6162001.77照明10.880812.154742电机制造分厂动力0.640.2120140.4187.5284.8768297.0315照明10.880812.154743新品制造分厂动力0.70.3300348428.5714651.1469660

7、.8707照明10.86.406.49.7237944特种电机分厂动力0.70.68476585.486801033.1531042.877照明10.86.406.49.7237945铸造分厂动力0.650.5593.595.37143.8462218.5516230.7064照明10.880812.154746锻造分厂动力0.640.33125.4146.718195.9375297.6962307.42照明10.86.406.49.7237947原材料分厂动力0.680.3349.557.91572.79412110.5992117.8921照明10.84.804.87.2928468机加

8、工分厂动力0.630.28140156.8222.2222337.6317347.3555照明10.86.406.49.7237949线圈制造分厂动力0.650.258093.6123.0769186.996199.1508照明10.880812.1547410锅炉房动力0.850.78488.298.82353150.1468155.0087照明10.83.203.24.86189711生活区照明0.950.75450225473.6842719.6887719.6887二、全厂负荷计算取KPC =KQC= 0.850.38kv/10kv：根据上表可算出：P30i =3084kW; Q30i

9、 = 3444.483kvar 则0.38kv侧： PC（2） = KPC×P30i = 0.85×3084kW = 2621.4kW QC（2） = KQC×Q30i = 0.85×3444.483kvar = 2927.81kvar SC（2） = =3930KV·A IC(2)=3930/（0.38*30.5）=5971Acos(2) = P C（2）/S C（2） =0.667变压器功损耗： PT=0.02×SC（2）=0.02×3930=78.6KWQT =0.1×SC（2）=0.1×3930=

10、393Kvar 10kv侧负荷：PC(1)=PT+ PC(2)=2700w QC(1)=QT+ QC(2)=3320.8kvarSC(1)=4280kvAcos(1) = PC(1)/SC(1) =0.6310kv侧 ： I30(1)=SC(1)/UN(1)）=4280/（×10=247.1A10KV/35KV:根据上表可算出：P30i =5912.6kW; Q30i = 7088.3kvar 则10KV侧： PC（2） = KPC×P30i = 0.85×5912.6kW = 5025.71kW QC（2） = KQC×Q30i = 0.85×

11、;7088.3kvar = 6025kvar SC（2） = =7845.9KV·A IC(2)=5025.71/（10*30.5）=290Acos(2) = P C（2）/S C（2） =0.64变压器功损耗：PT=0.02×SC（2）=0.02×7845.9=156.918KWQT =0.1×SC（2）=0.1×7845.9=784.59Kvar35KV侧负荷：PC(1)=PT+ PC(2)=5182.618wQC(1)=QT+ QC(2)=6809.59kvarSC(1)=8557.5kvAcos(1) = PC(1)/SC(1) =0.

12、635KV侧 ： I30(1)=SC(1)/UN(1)）=8557.5/（×35=141.62A三、功率补偿在电力系统中的变电所或直接在电能用户变电所装设无功功率电源,以改变电力系统中无功功率的流动,从而提高电力系统的电压水平，减小网络损耗和改善电力系统的动态性能，这种技术措施称为无功功率补偿。由于本设计中要求高压侧最大负荷时功率因数cos(1)0.92,低压侧功率因数cos(2)0.86而由上面计算可知cos(1)=0.63 <0.92，cos(2) =0.667<0.86 因此均需要进行无功补偿。综合考虑在这里采用并联电容器进行低压集中补偿,取cos=0.95. 所以

13、低压侧补偿的容量为：QB =PC(2)×tan(arccos0.667)tan(arccos0.95)Kvar=2066.56Kvar 无功补偿后，变电所低压侧的计算负荷为： SC（2） =(2621.42+(2927.81-2066.56)2)0.5=2759.26KVA IC（2） =4192.3kA 变压器的功率损耗为：PT =0.02×SC（2）=0.02×2759.26=55.2KWQT =0.1×SC（2）=0.1×2759.26=27.6Kvar 变电所高压侧计算负荷为：PC（1）=PC(2)+PT =2621.4 + 55.2=

14、2676.6KwQC（1）=(Q（2）-QB)+QT = ()+ 27.6=888.85KvarSC（1） = =2820.32KV .AIC（1） =162.81kA无功率补偿后，低压侧的功率因数为：cos(2) = P C（2）/S C（2） =2621.4/2759.26 0.950.86无功率补偿后，高压侧的功率因数为：cos（1）= PC（1）/ SC（1）=2676.6/2820.32 0.9490.92因此，符合本设计的要求PGJ1型低压无功功率自动补偿屏的接线方案主屏辅屏1#方案6支路3#方案6支路2#方案8支路4#方案8支路CCC选PGJ1型低压自动补偿评屏，并联电容器为容量

15、150kvar，采用其方案1（主屏）1台与方案3（辅屏）12台相结合，总共容量为150kvar*13=1950kvar。二变压器、导线及互感器的选择一变电所的位置和型式的选择变电所的位置应尽量接近工厂的负荷中心，工厂的负荷中心按负荷功率矩法来确定。在工厂总平面图的下边和左侧，分别作一直角坐标的轴和轴，然后测出各车间（建筑）和宿舍区负荷点的坐标位置，、分别代表厂房1、2、3.10号的功率，有所给总厂平面图近似测定各分厂负荷点坐标如下（2.5，9）、（2.5，5.5）、（6.5，9）、（6.5，5.5）、（6.5，2）、（11，11.5）、（11，9）、（11，6.5）、（11，4）、（15.5，

16、9），并设（1，1）为生活区的中心负荷，如图3-1所示。而工厂的负荷中心假设在P(,),其中P=+=。因此仿照力学中计算中心的力矩方程，可得负荷中心的坐标： （3-1） （3-2）把各车间的坐标代入（3-1）、（3-2），得到=3.686，=7.717 ，因此近似取点（3.7,7.7）。由计算结果可知，工厂的负荷中心在1号厂房（成品试验站）的东北角。考虑到周围环境及进出线方便，决定在1号厂房的东侧紧靠厂房建造工厂变电所，器型式为附设式。坐标位置如下图所示： Y X图 按功率矩法确定负荷中心二.变电所主变压器台数和容量及主接线方案的选择1变电所主要变压器型号在选择变压器时，应选用低损耗节能型变压

17、器，如S9系列或S10系列。高损耗变压器已被淘汰，不再采用。在多尘或有腐蚀性气体严重影响变压器安全的场所，应选择密闭型变压器或防腐型变压器；供电系统中没有特殊要求和民用建筑独立变电所常采用三相油浸自冷电力变压器（S9、S10-M、S11、S11-M等）；对于高层建筑、地下建筑、发电厂、化工等单位对消防要求较高的场所，宜采用干式电力变压器（SC、SCZ、SG3、SG10、SC6等）；对电网电压波动较大的，为改善电能质量应采用有载调压电力变压器（SZ7、SFSZ、SGZ3等）。本设计选择SC系列三相油浸自冷电力变压器。2变电所主要变压器数量变压器台数应根据负荷特点和经济运行进行选择。当符合下列条件

18、之一时，宜装设两台及以上变压器：有大量一级或二级负荷；季节性负荷变化较大；集中负荷较大。结合本厂的情况，考虑到二级重要负荷的供电安全可靠，故选择两台主变压器。（1） 变电所主变压器容量的选择装设两台主变压器的变电所，每台变压器的容量S应同时满足以下两个条件：1.明备用条件： 任一台单独运行时，SSC（+）2.暗备用条件： 任一台单独运行时，S0.7×SC（1）35kv/10kv：由于SC（1）=5481.4KV·A，按条件2 选变压器。 S0.7×5481.4=3836.98KV·A因此，选择变压器容量为4000KVA，是与初选定的最接近、经济而且符合条

19、件的。所以35kv/10kv选择容量为4000KVA的变压器二台。10kv/0.38kv：由于S30=3170KV·A,按条件2 选变压器。 S0.7×3170= 2219KV·A因此，选择变压器容量为2500KVA，是与初选定的最接近、经济而且符合条件的。根据工厂供电附录表1提供的参数可选择变压器型号SL-4000/35、SC9-2500/10变压器参数如下表型号额定容量 KVA额定电压 KV损耗KW阻抗电压%空载电流%连接组高压低压空载短路SL-4000/354000356.3；10.51130039.574.5Y,dllTM1、2SC9-2500/10250

20、010.50.43.215.8 6 0.8Dyn11TM3、4、5、6、7、8、9、10、11、12、13、143高低电压网导线型号及截面选择为了保证供电的安全、可靠、优质、经济，选择导线和电缆时应满足下列条件：发热条件；电压损耗条件；经济电流密度；机械强度。根据设计经验：一般10KV及以下的高压线路和低压动力线路，通常先按发热条件选择导线和电缆截面，再校验其电压损耗和机械强度。对于低压照明线路，因对电压水平要求较高，通常先按允许电压损耗进行选择，再校验其发热条件和机械强度。（1）低电压导线由于没有设单独的车间变电所，进入各个车间的导线接线采用TN-C-S系统；从变电所到各个车间及宿舍区用埋地

21、电缆供电，电缆采用LGJ-185型钢芯铝线电缆，根据不同的车间负荷采用不同的截面。其中导线和电缆的截面选择满足条件：1) 相线截面的选择以满足发热条件即，；2) 中性线（N线）截面选择，这里采用的为一般三相四线，满足；3) 保护线（PE线）的截面选择一、 时，；二、 时，三、 时，4) 保护中性线（PEN）的选择，取（N线）与（PE）的最大截面。结合计算负荷，可得到由变电所到各个车间的低压电缆的型号为： 成品试验站 选LGJ-240 4根并联 4*536A=2144A>2002A电机制造分厂 选LGJ-150 391A>297A新品制造分厂 选LGj-150 两根并联 2*391A

22、=782A >661A特种电机分厂 选LGj-150 三根并联 3*391A=1173A>1043A 铸造分厂 选LGj-95 295A>231A锻造分厂 选LGj-150391A>307A原材料分厂 选LGj-95 295A>118A机加工分厂 选LGj-150 391A>347A线圈制造分厂 选LGj-70 228A>199A锅炉房 选LGj-70 228A>155A生活区 选LGj-240 2*536A=1072A>720A另外，送至各车间的照明线路采用：铜芯聚氯乙烯绝缘导线BV型号。（2）高压导线选择架空进线后接铝芯交联聚氯乙烯绝缘

23、钢铠护套电力电缆BLV-70,因高压侧计算电流=162.8A，所选电缆的允许载流量:Ial=229A>I30=162.8A满足发热条件。检验导线1检验机械强度。查表得 最小允许截面Amin=35mm2 显然BLV-70满足要求。2由于线路很短不需要检验线路损耗。4电流互感器电压互感器型号高压35kV部分选电流互感器LCW-35（TA1、5）高压10kV部分选电流互感器LQJ-10（TA2、3、4）高压10kV部分选电压互感器JSZW-10（TV1、2）低压380V选电流互感器LMZJ1-0.5（TA4、5、6、7、8、9、10、11、12、13、14）三.变电所主接线方案设计一变配电所主

24、接线的选择原则1、发电厂和变电所中的一次设备、按一定要求和顺序连接成的电路，称为电气主接线，也成主电路。它把各电源送来的电能汇集起来，并分给各用户。它表明各种一次设备的数量和作用，设备间的连接方式，以及与电力系统的连接情况。所以电气主接线是发电厂和变电所电气部分的主体，对发电厂和变电所以及电力系统的安全、可靠、经济运行起着重要作用，并对电气设备选择、配电装置配置、继电保护和控制方式的拟定有较大影响。2、在选择电气主接线时的设计依据1）、发电厂、变电所所在电力系统中的地位和作用2）发电厂、变电所的分期和最终建设规模3）、负荷大小和重要性4）系统备用容量大小5）系统专业对电气主接线提供的具体资料3

25、、主接线设计的基本要求1）、可靠性2）、灵活性3）、经济性4、6-220KV高压配电装置的基本接线有汇流母线的连线：单母线、单母线分段、双母线、双母分段、增设旁母线或旁路隔离开关等。无汇流母线的接线：变压器-线路单元接线、桥形接线、角形接线等。6-220KV高压配电装置的接线方式，决定于电压等级及出线回路数。二主接线方案选择对于电源进线电压为35KV及以上的大中型工厂，通常是先经工厂总降压变电所降为610KV的高压配电电压，然后经车间变电所，降为一般低压设备所需的电压。总降压变电所主结线图表示工厂接受和分配电能的路径，由各种电力设备（变压器、避雷器、断路器、互感器、隔离开关等）及其连接线组成，

26、通常用单线表示。主接线对变电所设备选择和布置，运行的可靠性和经济性，继电保护和控制方式都有密切关系，是供电设计中的重要环节。1、一次侧采用内桥式结线，二次侧采用单母线分段的总降压变电所主电路：这种主接线，其一次侧的QF10跨接在两路电源线之间，犹如一座桥梁，而处在线路断路器QF11和QF12的内侧，靠近变压器，因此称为内桥式结线。这种主结线的运行灵活性较好，供电可靠性较高，适用于一、二级负荷工厂。如果某路电源例如WL1线路停电检修或发生故障时，则断开QF11 ，投入QF10 （其两侧QS先合），即可由WL2恢复对变压器T1的供电，这种内桥式结线多用于电源线路较长因而发生故障和停电检修的机会较多

27、、并且变电所的变压器不需要经常切换的总降压变电所。2、 一次侧采用外桥式结线、二次侧采用单母线分段的总降压变电所主电路：这种主结线，其一次侧的高压断路器QF10也跨接在两路电源进线之间，但处在线路断路器QF11 和QF12的外侧，靠近电源方向，因此称为外桥式结线。这种主结线的运行灵活性也较好，供电可靠性同样较高，适用于一、二级负荷的工厂。但与内桥式结线适用的场合有所不同。如果某台变压器例如T1停电检修或发生故障时，则断开QF11 ，投入QF10 （其两侧QS先合），使两路电源进线又恢复并列运行。这种外桥式适用于电源线路较短而变电所负荷变动较大、适用经济运行需经常切换的总降压变电所。当一次电源电

28、网采用环行结线时，也宜于采用这种结线，使环行电网的穿越功率不通过进线断路器QF11 、QF12 ，这对改善线路断路器的工作及其继电保护的整定都极为有利。3、一、二次侧均采用单母线分段的总降压变电所主电路图这种主结线图兼有上述两种桥式结线的运行灵活性的优点，但所用高压开关设备较多，可供一、二级负荷，适用于一、二次侧进出线较多的总降压变电所4、一、二次侧均采用双母线的总降压变电所主电路图采用双母线结线较之采用单母线结线，供电可靠性和运行灵活性大大提高，但开关设备也大大增加，从而大大增加了初投资，所以双母线结线在工厂电力系统在工厂变电所中很少运用主要用与电力系统的枢纽变电所。本次设计的电机修造厂是连

29、续运行，负荷变动较小，电源进线较短（2.5km）,主变压器不需要经常切换，另外再考虑到今后的长远发展。采用一、二侧单母线分段的总降压变电所主结线（即全桥式结线）。工厂离变电所5km，线路较长，并且备用电源是在工作电源出现故障的情况下才使用，所以变电所的变压器不需要经常切换。通过对上面4个方案的比较，和根据工厂的实际情况我们选择方案1，即一次侧采用内桥式接线，二次侧采用单母线分段的总降压变电所。变电所主接线图（高压系统）见附录1。四短路计算本设计采用标幺值法进行短路计算1、在最大运行方式下：()、取 Sj = 100MVA ， Uj1 

30、= 37KV， Uj2 = 10.5KV而 Ij1 = Sj /( Uj1) = 100MVA/(×37KV) = 1.56KAIj2 = Sj /( Uj2) = 100MVA/(×10.5KV) = 5.50KAIj3 = Sj /( Uj3) = 100MVA/(×0.4KV) =&

31、#160;144.3KA()、计算短路电路中各主要元件的电抗标幺值1）电力系统（Soc = 800MVA）X1* = Sj/Soc=100 MVA /800 MVA = 0.1252）架空线路（XO = 0.4/km）X2* =X0×l×Sj/（Uj2×Uj2） = 0.4/km×8km×100/(37KV×37KV) =0.2343）35kv/10kv电力变压器（Uk% = 7）X3*

32、 =Uk%×Sj/(100SNT)= 7×100MVA/(100×4000KVA) = 1.75而10kv/0.38kv变压器短路电压百分值，则：绘制等效电路如图，图上标出各元件的序号和电抗标幺值，并标出短路计算点。(3)、求k1点的短路电路总电抗标幺值及三相短路电流和短路容量1) 总电抗标幺值X*(K1)= X1*X2*= 0.125+0.234= 0.3592) 三相短路电流周期分量有效值Ik1 = Ij1/ X*(K1)= 1.5

33、6/0.359=4.35KA3) 其他三相短路电流I"(3) = I(3) = Ik1 = 4.35KAish = 2.55×4.35KA = 11.09KAIsh = 1.51×4.35= 6.57KA4) 三相短路容量Sk1 = Sj/X*(k1) =100 MVA /0.359=278.55MVA(4)、求k2点的短路电路总电抗标幺值及三相短路电流和短路容量&#

34、160;1) 总电抗标幺值X*(K2) = X1*X2*X3* =0.359+ 1.75=2.1092) 三相短路电流周期分量有效值Ik2 = Ij2/ X*(K2) = 5.50KA/2.109= 2.6KA  3) 其他三相短路电流I"(3) = I(3) = Ik2= 2.6KAish)= 2.55×2.6KA =6.63KAIsh=1.51×

35、;2.6KA =3.926KA4) 三相短路容量Sk2 = Sj/X*(k2)  = 100 MVA /2.109 = 47.42MVA (5)、求k3点的短路电路总电抗标幺值及三相短路电流和短路容量 1) 总电抗标幺值X*(K3) = X1*X2*X3*+X4*/X5* = 2.109+ 2.4/2 =3.3092) 三相短路电流周期分量有效值Ik3 = Ij3/ X*(K3) =&#

36、160;144.3KA/3.309= 43.6KA  3) 其他三相短路电流I"(3) = I(3) = Ik3= 43.6KAish)= 1.84×43.6KA =80.24KAIsh=1.09×2.6KA =47.533KA4) 三相短路容量Sk3 = Sj/X*(k3)  = 100 MVA /3.309 = 30.22MVA 三相

37、短路电流计算结果：最大运行方式下三相短路电流/kA三相短路容量/ MVA三相短路电流/KA三相短路容量/ MVAI"(3)I (3)I(3)i sh(3)I sh(3)S (3)K14.354.354.3511.096.57278.55K22.62.62.66.633.92647.42K343.643.643.680.2447.53330.22五变电所一次设备的选择与校验一高压设备1. 一次设备的选择校验原则（1）按工作电压选则 设备的额定电压一般不应小于所在系统的额定电压，即。而高压设备的额定电压应不小于其所在系统的最高电

38、压，即。查表知:=10kV，=11.5kV，高压开关设备、互感器及支柱绝缘额定电压=12kV，穿墙套管额定电压=11.5kV，熔断器额定电压=12kV。（2）按工作电流选择设备的额定电流不应小于所在电路的计算电流，即（3）按断流能力选择设备的额定开断电流或断流容量，对分断短路电流的设备来说，不应小于它可能分断的最大短路有效值或短路容量，即或对于分断负荷设备电流的设备来说，则为，为最大负荷电流。 (4 ) 隔离开关、负荷开关和断路器的短路稳定度校验a)动稳定校验条件或、分别为开关的极限通过电流峰值和有效值，、分别为开关所处的三相短路冲击电流瞬时值和有效值b)热稳定校验条件 2.变电所一次设备的选

39、择校验表（1）.35KV侧一次设备的选择校验 表6-1 35kV一次侧设备的选择校验选择校验项目电压电流断流能力动稳定度热稳定度其它装置地点条件参数(kV)(A)(kA)（kA）数据35kV90.42A4.3511.09kA4.352*0.75=14.2KA一次设备型号规格额定参数高压断路器DW3-3535kV400A6.619kAQF1、6、7高压隔离开关GW4-40.535kV6304000A-50125 kAQS1、2、3、14、15、13、12、11避雷针FS4-3535kV-易知，对于上面的分析，如表6-1所选一次设备均满足要求。（2）10KV侧一次设备的选择校验 表6-2 10 k

40、V一次侧设备的选择校验选择校验项目电压电流断流能力动稳定度热稳定度其它装置地点条件参数数据10kV301.371A4.457kA8.2kA4.4572*0.75=14.9kA一次设备型号规格额定参数高压断路器SN10-10I/63010kV630kA16kA40 kAQF2、3、4、5高压隔离开关GN19-10/40010kV400A-31.5 kAQS4、5、6、7、8、10、16高压熔断器RN2-1010kV0.5A50 kA-避雷针FS4-1010kV-易知，对于上面的分析，如表6-2所选一次设备均满足要求。（3）380V侧一次设备的选择校验同样，做出380V侧一次设备的选择校验，如表6

41、-3所示，所选数据均满足要求。 表6-3 380V一次侧设备的选择校验选择校验项目电压电流其它装置地点条件参数-数据380V5971A kA-一次设备型号规格额定参数-低压隔离开关DW10-200380V200AQS24、26、27低压隔离开关DW10-400380V400AQS18、21、23、25低压隔离开关DW10-1000380V1000AQS19、22低压隔离开关DW10-1500380V1500QS20低压隔离开关DW10-4000380V4000QS17、28低压刀开关HD13-1500/30380V1500A-3. 高低压母线的选择查工厂供电设计指导表5-28得到，10kV母线

42、选LMY-3(404mm),即母线尺寸为40mm4mm;380V母线选LMY-3们2（12010）+8010，即相母线尺寸为2120mm10mm，而中性线母线尺寸为80mm10mm。六选择低压干线、支线上的熔丝及型号1保护电力线路的熔断器熔体电流的选择保护线路的熔体电流，应满足下列条件：1. 熔体额定电流应不小于线路的计算电流，以使熔体在线路正常运行时不致熔断，即 2. 熔体额定电流还应躲过线路的尖峰电流，以使熔体在线路上出现正常尖峰电流时也不致熔断。由于尖峰电流是短时最大电流，而熔体加热熔断需一定时间，所以满足条件为：式中，K为小于1的计算系数。对供单台电动机的线路熔断器来说，此系数应根据熔

43、断器的特性和电动机的起动情况决定：起动时间在3s以下（轻载起动），宜取K=0.250.35；起动时间在38s（重载起动），宜取K=0.350.5；启动时间超过8s或频繁起动、反接制动，宜取K=0.50.8。对多台电动机的线路熔断器来说，此系数应视为线路上容量最大的一台电动机的起动情况、线路尖峰电流与计算电流的比值接近于1，则可取K=1.但必须说明，由于熔断器品种繁多，特性各异，因此上述有关计算系数K的统一取值方法都不一定很恰当，故GB500551993通用用电设备配电设计规范规定：保护交流电动机的熔断器熔体额定电流“应大于电动机的额定电流，且其安秒特性曲线计及偏差后略高于电动机恰当电流和起动时

44、间交点。当电动机频繁起动和制动，熔体的额定电流应再加大12级。”3. 熔断器保护还应与被保护的线路相配合，使之不致发生因过负荷和短路引起绝缘导线或电缆过热起燃而熔体不熔断的事故，因此还应满足条件：式中，为绝缘导线和电缆的允许载流量；为绝缘导线和电缆的允许短路是过负荷倍数。如果熔断器只作短路保护时，对电缆和绝缘导线，取2.5；对明敷绝缘导线，取1.5。如果熔断器不只作短路保护，而且要求作过负荷保护时应取为1（当则取为0.85）。对有爆炸性气体和粉尘的区域内的线路应取为0.8。2保护电力变压器的熔断器熔体电流的选择保护变压器的熔断器熔体电流，根据经验，应满足下式要求：式中，为变压器的额定一次电流。上式考虑了以下三个因素：1. 熔体电流要躲过变压器允许的正常过负荷电流。油浸式变压器的正常过负荷，在室内可达20%，室外可达30%。正常过负荷下熔断器不应熔断。2. 熔体电流要躲过来自变压器低压侧的电动机自启动引起的尖峰电流。3. 熔体电流还要躲过变压器自身的励磁涌流。励磁涌流又称空载合闸电流，是变压器在空载投入时或者在外部故障切除后突然恢复电压时所产生的一个电流。3保护电压互感器的熔断器熔体电流的选择 由于电压互感器二次侧的负荷很小，因此