合拢段施工检算书

1、东北联络线特大桥跨310国道连续梁合拢段施工检算书一、计算依据： 1、设计施工图2、客货共线铁路桥涵工程技术指南3、铁路混凝土工程施工技术指南4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5、路桥施工计算手册6、木结构设计规范7、桥梁施工常用数据手册8、钢结构设计规范二、刚性支撑骨架计算参数1、钢骨架采用240a槽钢，布置4道，共8根。2、预应力束4束，每束张拉力672kN。3、预埋钢板为50502cm，采用28钢筋与钢板焊接连接可靠后预埋到设计位置，共计8块。三、刚性支撑骨架检算1、钢骨架受压计算：取一根骨架计算，单根受力672kN，压杆长度3m，两端固定，计算长度0.5×3m=1.5m

2、。240a参数：回转半径长细比：，b类构件，查表得稳定系数 ，b类构件，查表得稳定系数强度计算：结论：杆件压应力值均小于钢结构最大控制应力k=210Mpa，满足要求。2、焊缝计算：A、焊缝长度为两道40cm纵向焊缝和一道20cm横向焊缝，焊缝高度1。该焊缝为角焊缝，三面围焊。正面角焊缝承受最大剪力：单侧角焊缝承受最大剪力合格（角焊缝高度采用15mm）B、钢板与预埋钢筋连接计算，焊缝长度参考第2步。钢筋计算，钢筋主要为抵抗剪应力，钢筋最小截面积计算：可选用12根28钢筋,单根截面积：3、预应力钢绞线计算：钢绞线抗拉控制应力，单根公称面积为，单根承受最大拉力为。12根承受672kN拉力每根拉力 （

3、可行）中跨合拢段两端平衡重计算1、采用可变平衡重，可变平衡重的作用为砼浇筑时，保持悬臂端荷载不变，即浇筑砼的重量与平衡重减少的重量相等。2、施工以弯矩平衡为原则，在中跨合拢段两端（即两个“T”构的两中跨悬臂7#段-8#段间各均匀堆放砂袋（每袋1000Kg）作为平衡重，合拢段重量为45吨，距0#梁段中心距离为32m，其对0#块中心产生的弯矩为：M1= 45/2*32=720T.m。3、配重砂袋设置在7-8#梁段之间，中心距0#块中心=32-1-3.5=27.5m，配重26.0吨（26包砂袋）。其对0#块中心产生的弯矩为：M2=26.0*27.5=715 T.m。因为M1M2，可以视为浇筑砼前与浇

4、筑后箱梁T构不发生应力变化。五、边跨合拢段支架方案概述东北联络线特大桥跨310国道连续梁边跨合拢段现浇支架布置同现浇段支架，采用普通碗扣式满堂支架，碗扣式支架纵向间距为60cm；横向间距设置为翼板处60cm，腹板处30cm，箱室处60cm，层距120cm。纵向每3.5米设一道剪刀撑，共设8排，翼板一侧设2排，腹板一侧1排，底板2排；横向每3米设置一道剪刀撑；沿纵向横断面6米设置一道剪刀撑。剪刀撑与地面成45°角,搭接长度不小于1m,且不少于两个转角扣件。支架顶端设置顶托，上按照横向支架间距设置15×15cm方木做为大横杆，15×15cm方木上布置10×1

5、0cm方木做为小纵梁，腹板处间距15cm，底板处间距20cm,翼板处间距20cm。底模板采用大块竹胶板，长2.44m，宽1.22m，厚15mm。箱梁现浇支架布置示意图如下：（详细布置见现浇支架布置图）六、边跨合拢段现浇支架计算参数取值说明1、永久荷载11、钢筋砼容重取：26.5KN/m312、砼超灌系数：1.0513、模板及支架自重取2.5KNm22、活荷载2.1、施工人员机械设备荷载：（设施工时腹板有10名工人，60kg人；振捣棒6台，25kg台其他设备1000kg，人站在腹板上宽度按0.5m计）（10×60+6×25+1000）×9.8×10-3 0

6、.5×9=3.8KNm2取3.8KNm222、混凝土浇筑冲击荷载取：2KN/m2 23、混凝土振捣产生荷载取：2KN/m2根据(桥梁施工常用数据手册P699)提供的数据，当碗扣式支架的横杆步距为1.2m时，立杆的承载力不小于30KN。七、边跨合拢段现浇支架荷载检算依据现浇支架搭设布置情况，按照纵向间距60cm区进行检算，分别检算箱室、腹板和翼板三部分。支架设计检算1、箱梁腹板支架检算箱梁腹板每米荷载为： 1.1、立杆检算（1）.强度检算 立杆实际间距为0.6m×0.3m,每排立杆承受力为：q×0.6=45.49×0.6=27.3KN,箱梁腹板宽0.4m，

7、横桥方向每排立杆根数为0.4÷0.3+1=2，（按照均布荷载分配）故每根立杆受力为N=27.3÷2=13.7KN<30KN满足要求。（2）.刚度检算对于WDJ碗扣式支架立杆钢管规格为中（48 × 3.5），可知：截面回转半径:i= 15.8mm;横杆步距h = 1.2m，故与=h=1.0×1.2=1.2m (偏于安全考虑按两端铰支，取= 1.0)。长细比:= 75.95<=150，立杆的刚度满足要求。（3）.稳定性检算 由上面的计算知长细比= 75.95，查表可得稳定系数:=0.744，立杆截面积: A=489mm2，故=37.7MPa &l

8、t; = 215MPa，立杆强度满足要求。结论：由以上计算结果得:杆件在强度、刚度及稳定性上均满足要求。1.2、底模板检算模板材料为竹胶板，其静弯曲强度为，弹性模量为：，模板厚度d=15mm。模板截面抵抗矩模板截面惯性矩考虑模板本身的连续性，取0.6m宽的模板，按三跨连续梁形式进行检算，其中L为相邻两小横杆之间的距离，即模板计算跨径。 （1）.模板应力检算qG腹板=45.49KN/m=45.49N/mm模板净截面抵抗弯矩Wj=1/6bh2=1/6×600×1522.25×104mm3弯曲强度：=qL2/10Wj=45.49×1002/(10×2

9、.25×104)=2.02MPaw=60MPaw-竹胶板容许抗弯曲应力60MPa（2）.模板刚度检算 按三跨连续梁计算竹胶板E=6.0×103MPaIbh3/12=600×153/12=1.69×105mm4f=qL4/150EI=45.49×1004/(150×6.0×103×1.69×105)0.030mmL/400=150/400=0.375mm，故满足要求。结论：箱梁底模板下小横梁间距布置在各处均一致，腹板底模板所受荷载最大，当该处满足要求时，其它部位必然满足要求。因此其余部位均不再检算模板。1.

10、3、腹板下纵向10×10cm方木检算所有荷载均由10×10cm方木传给大横梁，方木间距为0.15m，大横梁间距在腹板部位为0.3m,按三跨连续梁计算。（1）、应力检算q=0.15×G腹板=0.15×45.49=6.82KN/m=6.82N/mm方木净截面抵抗弯矩Wj=1/6bh2=1/6×100×100216.67×104mm3按近似公式计算=qL2/10Wj=6.82×6002/(10×16.67×104)=1.5MPaw=12 MPaw-方木容许抗弯曲应力12MPa，故强度满足要求。（2）、

11、刚度检算方木E=9×103MPaIbh3/12=100×1003/12=8.33×106mm4f=qL4/150EI=6.82×6004/(150×9×103×8.33×106)0.047mmL/400=600/400=1.5mm，故刚度满足要求。1.4、顶托横梁15×15cm方木检算大横杆由15×15cm方木，方木间距为0.6m，支架纵向间距在腹板部位为0.6m,按三跨连续梁计算。（1）、应力检算q=0.6×G腹板=0.6×45.49=27.30KN/m=27.30N/mm

12、方木净截面抵抗弯矩Wj=1/6bh2=1/6×150×15025.63×105mm3按近似公式计算=qL2/10Wj=27.30×3002/(10×5.63×105)=0.44MPaw=12 MPaw-方木容许抗弯曲应力12MPa，故强度满足要求。0.004mmL/400=300/400=0.75mm，故刚度满足要求。2、箱梁箱室支架检算箱梁箱室下荷载为： =197.86KN/m2.1、支架立杆检算(1).强度检算立杆实际间距为0.6m×0.6m,每排立杆承受力为：q×0.6=197.86KN/m ×0.

13、6=118.72KN，箱室宽3.4m横向每排立杆数为3.4÷0.6+1=7，检算按6根进行计算，故每根立杆受力为N=118.72÷6=19.79KN<30KN满足要求。(2).刚度检算碗扣式支架立杆钢管规格为中48 × 3.5。钢管回转半径:i= 15.8mm;横杆步距h = 1.2m，故与=h=1.0×1.2=1.2m (偏于安全考虑按两端铰支，取= 1.0)。长细比:= 75.95<=150，立杆的刚度满足要求。(3).稳定性检算 由上面的计算知长细比= 75.95，查表可得稳定系数:=0.744，立杆截面积: A=489mm2，故=54

14、.40MPa < = 215MPa，立杆强度满足要求。结论：由以上计算得知：杆件在强度、刚度及稳定性上均满足要求。2.2、纵向10×10cm方木检算 所有荷载均由10×10cm方木传给大横梁，方木间距为0.20m，15×15cm大横梁间距在箱室部位为0.6m,按三跨连续梁计算。(1).应力检算q=0.20×G箱室=0.20×197.86=39.6KN/m=39.6N/mm方木净截面抵抗弯矩Wj=1/6bh2=1/6×100×100216.67×104mm3按近似公式计算=qL2/10Wj=39.6×

15、6002/(10×16.67×104)=8.6MPaw=12 MPaw-方木容许抗弯曲应力12MPa，故强度满足要求。(2).刚度检算方木E=9×103MPaIbh3/12=100×1003/12=8.33×106mm4F=qL4/150EI=39.6×6004/(150×9×103×8.33×106)0.46mmL/400=600/400=1.5mm，故刚度满足要求。2.3、横向15×15cm方木检算大横杆由15×15cm方木，方木间距为0.6m，支架间距在箱室部位为0.6

16、m,按三跨连续梁计算。(1)、应力检算q=0.6×G箱室=0.6×197.86 =118.72KN/m=118.72N/mm方木净截面抵抗弯矩Wj=1/6bh2=1/6×150×15025.63×105mm3按近似公式计算=qL2/10Wj=118.72×6002/(10×5.63×105)=7.59MPaw=12 MPaw-方木容许抗弯曲应力12MPa，故强度满足要求。(2)、刚度检算方木E=9×103MPaIbh3/12=150×1503/12=4.22×107mm4f=qL4/1

17、50EI=118.72×6004/(150×9×103×4.22×107)0.27mmL/400=600/400=1.5mm，故刚度满足要求3、箱梁翼板支架检算翼板下荷载为: 3.1、立杆检算 (1).强度检算立杆实际间距为0.6m×0.6m,每排立杆承受力为：q×0.6=46.97×0.6=28.18KN，翼板宽1.4m横向每排立杆数为1.4÷0.6+1=3，故每根立杆受力为N=28.18÷3=9.4KN<30KN满足要求。(2)刚度检算碗扣式支架立杆钢管规格为中48 × 3.

18、5。钢管回转半径:i= 15.8mm;横杆步距h = 1.2m，故与=h=1.0×1.2=1.2m (偏于安全考虑按两端铰支，取= 1.0)。长细比:= 75.95<=150，立杆的刚度满足要求。(3)稳定性检算 由上面的计算知长细比= 75.95，查表可得稳定系数:=0.744，立杆截面积: A=489mm2，故=25.84MPa < = 215MPa，立杆强度满足要求。结论：由以上计算得知：杆件在强度、刚度及稳定性上均满足要求。3.2、横向10×10cm方木检算所有荷载均由10×10cm方木传给纵梁，方木间距为0.2m，横梁间距在翼板部位为0.6m

19、,按三跨连续梁计算。(1).应力检算q=0.20×G箱室=0.20×46.97=9.39KN/m=9.39N/mm方木净截面抵抗弯矩Wj=1/6bh2=1/6×100×100216.67×104mm3按近似公式计算=qL2/10Wj=9.39×6002/(10×16.67×104)=2.03MPaw=12 MPaw-方木容许抗弯曲应力12MPa，故强度满足要求。(2).刚度检算方木E=9×103MPaIbh3/12=100×1003/12=8.33×106mm4F=qL4/150EI=

20、9.39×6004/(150×9×103×8.33×106)0.11mmL/400=600/400=1.5mm，故刚度满足要求。3.3、15×15cm方木检算纵杆由15×15cm方木，方木间距为0.6m，支架横向间距在翼板部位为0.6m,按三跨连续梁计算。(1)、应力检算q=0.6×G箱室=0.6×46.97=28.18KN/m=28.18N/mm方木净截面抵抗弯矩Wj=1/6bh2=1/6×150×15025.63×105mm3按近似公式计算=qL2/10Wj=28.18&

21、#215;6002/(10×5.63×105)=1.8MPaw=12 MPaw-方木容许抗弯曲应力12MPa，故强度满足要求。(2)、刚度检算方木E=9×103MPaIbh3/12=150×1503/12=4.22×107mm4f=qL4/150EI=28.18×6004/(150×9×103×4.22×107)0.064mmL/400=600/400=1.5mm，故刚度满足要求由以上的计算结果知支架立杆受力最大为:N =19.79KN,立杆与地面接触面积为:0.15m×0.15m，C

22、20混凝土的应力扩散角取45°，计算模型如下:立杆对混凝土表面压强为: P1 =N/S= 19.79×103/（0.15×0.15）=0.88Mpa,混凝土标号为C20，满足要求。 立杆通过混凝土层对砂砾石层的压强为：P2=N/S=19.79/（0.55×0.55）=65.42Kpa混凝土容重取2.65t/m3，混凝土层对砂砾石层的压强为: P3=2.65×9.8×O.2=5.2Kpa砂砾石层所受总压强为:P=P2+P3=65.425.2=70.62(kPa) 经现场采用重型触探仪对换填地基进行承载力测试最小值为：220 kPa结论：

23、地基所受压应力值=70.62kPa实测地基承载力最小值= 220 kPa （详见地基承载力触探检测报告）满足要求！方案可行。注：（支架搭设四周竖向、水平向均每隔2.4m横杆与纵穿墩身的拉杆形成固接（详细连接要求见布置图），以提高支架受力整体稳定性，并消除风荷载对支架形成水平推力。）八、边跨合拢段现浇模板检算计算参照建筑施工手册第四版、建筑结构荷载规范、混凝土结构设计规范、钢结构设计规范等规范。合拢段取腹板模板进行计算，模板的背部支撑由两层10*10cm木楞组成：直接支撑模板的为内楞；用以支撑内楞的为外楞。组装模板时，通过穿墙螺栓将腹板两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用

24、溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；1、参数信息1.1、基本参数内楞间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):500；外楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M16；1.2、外楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm):100.00；高度(mm):100.00；外楞肢数:1；1.3、内楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm):100.00；高度(mm):100.00；内楞肢数:1；1.4、面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):1

25、3.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；1.5、木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50； 模板设计简图2、模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计

26、算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。3、模板面板的计算：面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照方木的间距和

27、模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图3.1、抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(内楞间距): l =250.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m，其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/

28、m；面板的最大弯距：M =0.1×27.021×250.0×250.0= 1.69×105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 500×15.0×15.0/6=1.88×104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.69×105 / 1.88×104 =

29、9.007N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =9.007N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！3.2、抗剪强度验算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =250.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =25.761+1.260

30、=27.021 kN/m；面板的最大剪力： = 0.6×27.021×250.0 = 4053.105N；截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 4053.105N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =3×4053.105/(2×500×15.0)=0.811N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: f

31、v=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.811N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.500N/mm2，满足要求！ 3.3、挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 47.71×0.50 = 23.85N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.00N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50.00×1.50×1.50×1.50/12=14.06cm4；面板的最大

32、允许挠度值: = 1.000mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677×23.85×250.004/(100×6000.00×1.41×105) = 0.748 mm；面板的最大挠度计算值: =0.748mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1.000mm，满足要求！4、模板内外楞的计算4.1、内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内楞采用木楞，宽度100mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 100×100×100/6 = 166.67cm3；I = 100&#

33、215;100×100×100/12 = 833.33cm4；内楞计算简图、内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.25×0.90=12.880kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.25×0.90=0.630kN/m，其中，0.90为折减系数。 q =(12.880+0.630)/1=13.510

34、 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.1×13.510×500.0×500.0= 3.38×105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(N.mm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=1.67×105； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 3.38×105/1.67×105 = 2.027 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 2.027

35、 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！、内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.25×0.90=12.880kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.25×0.90=0.630kN/m，其中，0.90为折减系数。 q = (q1 + q2)/2 =(12.880+0.6

36、30)/1=13.510 kN/m；内楞的最大剪力： = 0.6×13.510×500.0 = 4053.105N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； -内楞计算最大剪力(N)： = 4053.105N； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 100.0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)： = 1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: fv =3×4053.105/(2×100.0×100.0)=0.608N/mm2；

37、内楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =0.608N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.50N/mm2，满足要求！、内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下： 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 47.71×0.25/1=11.93 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=8.33

38、15;106；内楞的最大挠度计算值: = 0.677×11.93/1×500.004/(100×9500.00×8.33×106) = 0.064 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2.000mm；内楞的最大挠度计算值 =0.064mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.000mm，满足要求！2、外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外楞采用木楞，宽度100mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 100×100×100/6 = 166.67cm3；I = 100

39、5;100×100×100/12 = 833.33cm4； 外楞计算简图2.1、外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.2×47.71+1.4×2.00)×0.25×0.50/1=6.76kN；外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；外楞最大弯矩:M = 0.175×6755.18×500.00= 5.91×105 N/mm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)；M = 5.91×105 N/mm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 1.67×105 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =13.000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 5.91×105/1.67×105 = 3.546 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 13.000N/mm2；外楞的最大应力计算值 =3.54