高支撑满堂脚手架专项施工方案(专家论证

1、一、编制依据： 建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011） 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ 1302011) 建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ 1282010) 建筑施工模板安全技术规范（JGJ1622008） 建筑结构荷载规范(GB 50009-2012) 钢结构设计规范 (GB 50017-2014)工程设计图纸及上级的有关文件及标准等二、工程概况工程名称：河南晋煤天庆5亿方工业燃气优化技改工程-LNG循环水； 建设单位：河南晋煤天庆煤化工有限责任公司； 设计单位：赛鼎工程有限公司；监理单位：河南省中大工程监理有限公司；施工单位：中石化工建设有限公司。1、 本

2、工程为河南晋煤天庆5亿方工业燃气优化技改工程-LNG循环水30.5项目-尿素循环水站，属于工业建筑。2、 结构类型：钢筋混凝土结构。3、 本工程结构安全等级：二级；设计使用年限50年；抗震设防烈度：七度；设计基本地震加速度值：0.10g；设计地震分组为第二组；抗震设防类别：丙类；抗震等级：三级；场地类别为二类。4、 砼的环境类别：一般室内为一类，室外外漏构建砼结构等级为二b类。 5、结构平面的轴网尺寸如下39.0m*22.5m。 LNG循环水工程一、二层为泵房、操作间和控制室等房间，三层及以上楼层为循环水塔体部位，根据本工程的整体施工方案，房心回填土高度为-1.0m。一、二层的结构特征为AC轴

3、与17轴结构层高+4.97m，板厚120mm；CE轴与17轴结构层高+9.77m，板厚250mm，脚手架搭设高度分别为6.0米，11.0米，按照相关要求，为高大模板工程，为保证施工质量及安全文明施工，特编制此方案。三、危险源识别与监控（一）、脚手架工程事故的类型分析1、整架倾倒或局部垮架。2、整架失稳、垂直坍塌。3、人员从脚手架上高处坠落。4、落物伤人（物体打击）。5、不当操作事故（闪失、碰撞等）。（二）、引发事故的主要原因分析1、整架倾倒、垂直坍塌或局部垮架 （1）构架缺陷：构架缺少必须的结构杆件，未按规定数量和要求搭设剪刀撑等。 （2）在使用过程中任意拆除必不可少的杆件和剪刀撑等。 （3）

4、构架尺寸过大，承载能力不足或设计安全不够与严重超载。 （4）脚手架基础（如所支撑的地面强度未达到要求）承载力不足。2、人员从脚手架上高处坠落 （1）作业层未按规定设置围挡防护。 （2）作业层未铺满脚手板或架面之间的间隙过大。 （3）脚手板和杆件因搁置不稳、扎结不牢或发生断裂和坠落。 （4）不当操作产生的碰撞和闪失。3、落物伤人（物体打击） （1）在搭设和拆除时，高空抛掷构配件，砸伤工人。 （2）架体上物体堆放不牢或意外碰落，砸伤工人。 （3）整架倾倒、垂直坍塌或局部垮架，砸伤工人。4、不当操作大致有以下情形： （1）用力过猛，致使身体失稳。 （2）在架面上退着行走。 （3）拥挤碰撞。 （4）集

5、中多人搬运或安装较重构件。 （5）架面上的水或其他易滑物品未清除，造成滑落。5、其他伤害 （1）在不安全的天气条件（六级以上大风、雷雨）下继续施工。 （2）在长期搁置以后未作检查的情况下重新投入使用等。（三）、危险源的监控 1、对脚手架的构配件材料的材质，使用的机械、工具、用具进行监控。 2、对脚手架的构架和防护设施承载可靠和使用安全进行监控。 3、对脚手架的搭设、使用和拆除进行监控，坚决制止乱搭、乱改和乱用情况。 4、加强安全管理，对施工环境和施工条件进行监控。四、安全技术设计（一）、脚手架材料要求 1、脚手架杆件采用外径48mm、壁厚3.0mm的焊接钢管，其力学性能应符合国家现行标准碳素结

6、构钢GB/T700中Q235A级钢的规定，用于立杆、大横杆、斜杆的钢管长度为4-6米，小横杆、拉结杆2.1-2.3米，使用的钢管不得有弯曲、变形、开焊、裂纹等缺陷，不合格的钢管决不允许使用。 2、扣件使用生产厂家合格的产品，并持有产品合格证，扣件锻铸铁的技术性能符合钢管脚手架扣件GB15831-2006规定的要求，对使用的扣件要全数进行检查，不得有气孔、砂眼、裂纹、滑丝等缺陷。扣件与钢管的贴合面要严格整形，保证与钢管扣紧的接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm，扣件的活动部位转动灵活，旋转扣件的两旋转面间隙要小于1mm，扣件螺栓的拧紧力距达60NM时扣件不得破坏。 3、木脚手板

7、的选用必须严格，脚手板材质坚硬，不腐烂，横向裂纹不得大于四分之一板宽，脚手板宽一般为200300mm，厚度不小于30mm。脚手板端部（80mm100mm处）用铁皮或铁丝扎紧2-3圈。竹笆板的选用必须严格，竹笆宜采用毛竹或南竹制作，进场竹笆必须紧密、有良好的韧性及弹性模数。（二）、满堂脚手架施工措施 结合本工程结构形式、实际施工特点，室内采用满堂脚手架模板支撑体系来满足梁、板的施工。 根据建质200987号文件规定搭设高度超过8m及以上混凝土模板支撑工程，属危险性分部分项工程，此支撑系的立杆部分立在砼顶板上，部分立在原土层，而规定水平构建支撑系统高度大于8m即为危险性较大部位。因此必须保证其整体

8、性和抗倾覆性。地基土应有承载力的数据。并参与计算。1、基本要求（1）搭设楼地面应平整且保证回填土地基的承载力达到要求，立杆下应垫枕木并加设扫地杆。（2）剪刀撑：剪刀撑应由下向上连续设置。2、脚手架的搭设（1）必须严格按照要求设置剪刀撑。剪刀撑与纵向水平杆呈4560°角。 （2) 垫板、底座均应准确地放在定位线上，宽度不宜小于220mm，木垫板长度不宜小于2跨，厚度不宜小于30mm。 （3) 立管的排距和间距按计算确定。 （4) 底部立管采用不同长度的钢管，立管的联接必须交错布置，相邻立管的联接不应在同一高度，其错开的垂直距离不得小于500mm并不得在同一步内。 (5) 大横杆应水平设

9、置，钢管长度不应小于3跨，接头宜采用对接扣件连接，内外两根相邻纵向水平杆的接头不应在同步同跨内，上下两个相邻接头应错开一跨，其错开的水平距离不应小于500mm。 当水平管采用搭接时，其搭接长度不应小于1m，不少于2个旋转扣件固定，其固定的间距不应少于400mm，相邻扣件中心至杆端的距离不应小于150mm。 (6) 每根立管的底座向上200mm处，必须设置纵横向扫地杆，用直角扣件与立管固定。（3） 、高支撑脚手架计算书 本计算书是支撑高度在6米的扣件式钢管高支撑架确保安全的计算结果。一）、参数信息: 1.脚手架参数 横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50； 立

10、杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):6.00； 采用的钢管(mm):483.0 ； 扣件连接方式:单扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 楼板浇筑厚度(m):0.120；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔

11、距离(mm):250.000； 木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):70.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二）、模板支撑方木的计算: 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.000×7.000×7.000/6 = 32.67 cm3； I=4.000×7.000×7.000×7.000/12 = 114.33 cm4； 方木楞计算简图 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25.000×0.250×0.120

12、 = 0.750 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.350×0.250 = 0.088 kN/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 = (1.000+2.000)×0.800×0.250 = 0.600 kN； 2.强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2×(0.750 + 0.088) = 1.005 kN/m； 集中荷载 p = 1.4×0.600=0.840 kN； 最大弯距 M = Pl/4 + ql2

13、/8 = 0.840×0.800 /4 + 1.005×0.8002/8 = 0.248 kN.m； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.840/2 + 1.005×0.800/2 = 0.822 kN ； 截面应力 = M / w = 0.248106/32.667103 = 7.604 N/mm2； 方木的计算强度为 7.604 小13.0 N/mm2,满足要求! 3.抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力: Q = 0.800×1.0

14、05/2+0.840/2 = 0.822 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 3 ×822.000/(2 ×40.000 ×70.000) = 0.440 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 方木的抗剪强度为0.440小于 1.300 ，满足要求! 4.挠度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.750+0.088=0.838 kN/m； 集中荷载 p = 0.600 kN； 最大变形 V= 5×0.838×800.0004 /(3

15、84×9500.000×1143333.33) + 600.000×800.0003 /( 48×9500.000×1143333.33) = 1.000 mm； 方木的最大挠度 1.000 小于 800.000/250,满足要求! 三）、木方支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.005×0.800 + 0.840 = 1.644 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax

16、= 0.442 kN.m ； 最大变形 Vmax = 0.853 mm ； 最大支座力 Qmax = 5.834 kN ； 截面应力 = 0.442106/4490.000=98.474 N/mm2 ； 支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.000/150与10 mm,满足要求! 四）、扣件抗滑移的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80， 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 5.834 kN； R < 6.4

17、0 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.129×6.000 = 0.775 kN； 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.350×0.800×0.800 = 0.224 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.000×0.120×0.800×0.800 =

18、1.920 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 2.919 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) ×0.800×0.800 = 1.920 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 6.190 kN； 六、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 6.190 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立

19、杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； Lo- 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点

20、的长度；a = 0.100 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=6190.320/（0.209×424.000） = 69.856 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 69.856 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 公式(2)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.50

21、0+0.100×2 = 1.700 m； Lo/i = 1700.000 / 15.900 = 107.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=6190.320/（0.537×424.000） = 27.188 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 27.188 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243； k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7

22、00 按照表2取值1.007 ； 公式(3)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.007×(1.500+0.100×2) = 2.128 m； Lo/i = 2127.892 / 15.900 = 134.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.376 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=6190.320/（0.376×424.000） = 38.829 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 38.829 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 本计算书是支撑高度在11米的

23、扣件式钢管高支撑架确保安全的计算结果。 一）、参数信息: 1.脚手架参数 横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.70；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):11.00； 采用的钢管(mm):483.0 ； 扣件连接方式:单扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 楼板浇筑厚度(m):0.250；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3.木方参数

24、 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):200.000； 木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):70.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二）、模板支撑方木的计算: 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.000×7.000×7.000/6 = 32.67 cm3； I=4.000×7.000×7.000×7.000/12 = 11

25、4.33 cm4； 方木楞计算简图 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25.000×0.200×0.250 = 1.250 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.350×0.200 = 0.070 kN/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 = (1.000+2.000)×0.700×0.200 = 0.420 kN； 2.强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2×(1.25

26、0 + 0.070) = 1.584 kN/m； 集中荷载 p = 1.4×0.420=0.588 kN； 最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.588×0.700 /4 + 1.584×0.7002/8 = 0.200 kN.m； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.588/2 + 1.584×0.700/2 = 0.848 kN ； 截面应力 = M / w = 0.200106/32.667103 = 6.120 N/mm2； 方木的计算强度为 6.120 小13.0 N/mm2,满足要求! 3.抗剪计算： 最大剪力的计

27、算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力: Q = 0.700×1.584/2+0.588/2 = 0.848 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 3 ×848.400/(2 ×40.000 ×70.000) = 0.454 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 方木的抗剪强度为0.454小于 1.300 ，满足要求! 4.挠度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.2

28、50+0.070=1.320 kN/m； 集中荷载 p = 0.420 kN； 最大变形 V= 5×1.320×700.0004 /(384×9500.000×1143333.33) + 420.000×700.0003 /( 48×9500.000×1143333.33) = 0.656 mm； 方木的最大挠度 0.656 小于 700.000/250,满足要求! 三）、木方支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.584×0.700 + 0.588

29、 = 1.697 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.272 kN.m ； 最大变形 Vmax = 0.314 mm ； 最大支座力 Qmax = 5.543 kN ； 截面应力 = 0.272106/4490.000=60.488 N/mm2 ； 支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.000/150与10 mm,满足要求! 四）、扣件抗滑移的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力

30、系数0.80， 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 5.543 kN； R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五）、模板支架荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.129×6.000 = 0.775 kN； 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.350×0.600×0.700

31、 = 0.147 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.000×0.250×0.600×0.700 = 2.625 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.547 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) ×0.600×0.700 = 1.260 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 6.020 kN； 六）、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性

32、计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 6.020 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； Lo- 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1

33、- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=6019.920/（0.209×424.000） = 67.933 N/mm2

34、； 立杆稳定性计算 = 67.933 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 公式(2)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.100×2 = 1.700 m； Lo/i = 1700.000 / 15.900 = 107.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=6019.920/（0.537×424.000） = 26.439 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 26.439 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适

35、宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243； k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.007 ； 公式(3)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.007×(1.500+0.100×2) = 2.128 m； Lo/i = 2127.892 / 15.900 = 134.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.376 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=6019.920/（0.376×42

36、4.000） = 37.760 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 37.760 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 七）、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验: 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求： a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 2.立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很

37、高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置， 但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。 3.整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆， 使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 4.剪刀撑的设计： a.沿支

38、架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。 5.顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN 时应用顶托方式。 6.支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都

39、要控制在45-60N.m，钢 管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 7.施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。五、施工要求（一）、施工准备1、技术准备 在本安全专项施工方案施工前，工程负责人应对相关人员进行详细的技术交底。（具备交底记录、专业人员证件备案）2、物资准备（1）材料准备 根据材料分析和施工

40、进度计划的要求，编制材料需要量计划，为施工备料，确定对方场地及组织运输提供依据。（2）构（配）件和制品加工准备 根据脚手架构造体系要求，对构（配）件和制品进行加工。（3）脚手架施工机具准备由架子工自带扳手及其他所需工具。2、施工现场准备（1）做好“三通一平”（2）组织物资进场，并拟定有关的材料试验。（3）做好季节性施工准备。3、施工场外协调（1）材料加工和订货。（2）施工机具租凭和订购。（3）做好劳务安排，签订劳务合同。（二）、脚手架搭设首层脚手架搭设，有求室内外回填土表面平整，压实系数达到设计要求不小于0.96，在铺设垫板前按照脚手架纵横立杆的纵横距离设置标志线；在楼层板搭设脚手架时，必须混

41、凝土楼板强度达到1.2Mpa后，再开始搭设满堂脚手架。脚手架应按施工方案的要求放线定位。立杆下用截面220×3木垫板通长铺设。1、脚手架搭设要求及注意事项： 脚手架搭设的基本要求是：横平竖直，整齐清晰，图形一致，平竖通顺，连接牢固，受荷安全，有安全操作空间，不变形，不摇晃。（1）按照规定的构造方案和尺寸进行搭设。（2）及时与结构拉结或临时支顶，以确保搭设过程的安全。（3）拧紧扣件。（扣件螺栓拧紧扭力矩40N·M，且不应大于65N·M参见扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）7.3.11第二条）。（4）有变形的杆件或不合格的杆件不能使用。（5）搭设工

42、人必须系安全带，高挂低用。（6）随时矫正杆件的垂直和偏差避免偏差过大。（7）没有完成的脚手架，在每日收工时，一定要确保架子稳定，以免发生意外。2、满堂脚手架搭设顺序 满堂脚手架搭设应遵循以下顺序：地基处理测量放线垫木方摆放扫地杆逐根树立立杆并与纵横向扫地杆扣紧安装各步纵横水平杆并与各立杆扣紧接立杆加设剪刀撑按照图纸要求用顶丝将立杆挑至设计标高（顶丝露出长度不大于1/3）按照模板施工方案设计铺设模板检查验收符合脚手架图技术要求合格（不合格整改再验收）。（三）、脚手架的拆除脚手架使用完毕后要根据混凝土质量验收规范要求进行拆除，在脚手架拆除前要做好以下工作：1、对脚手架进行安全检查，确认不存在安全隐

43、患。如存在影响拆除脚手架安全的隐患，应先对脚手架进行修理和加固，以确保脚手架在拆除过程中不发生危险。2、在拆除脚手架时，应先清除脚手板上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛掷，大块的装入容器内由垂直运输设备向下运送。3、脚手架在拆除前，应先明确拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法，物件垂直运输设备的数量，脚手架上的水平运输、人员组织，指挥联络的方法和用语，拆除的安全措施和警戒区域。4、严格遵循拆除顺序，由上而下，后搭的先拆，先搭的后拆，1）从跨边起先拆顶部扶手与栏杆柱，然后拆脚手板（或水平架）与扶梯段，再卸下水平杆加固杆和剪刀撑。 2）自顶层跨边开始拆卸交叉支撑，同步拆下顶撑连墙杆。&#

44、160;3）继续向下同步拆除第二步架与配件。脚手架的自由悬臂高度不得超过三步，否则应加设临时拉结。 4）连续同步往下拆卸。对于连墙杆、长水平杆、剪刀撑，必须在脚手架拆卸到相关步距后方可拆除。5）拆除扫地杆及封口杆。6）拆除基座，运走垫板。5、满堂脚手架的拆除不得在垂直方向上同时作业。6、拆除脚手架时，必须进行危险范围评估界定，并将危险范围区域进行隔离，并在隔离区边界设置明显的禁行标志和围栏，在坠落范围内应有明显“禁止入内”字样的标志，并有专人监护，以保证搭、拆脚手架时无其他人员入内。7、对于拆除脚手架的垂直运输设备要用滑轮和绳索运送或塔吊配合，严禁乱扔乱抛，并对操作人员和使用人员进行

45、交底，规定联络用语和方法，明确职责，以保证脚手架拆除时其垂直运输设备能安全运转。8、拆下的脚手架钢管、扣件及其他材料运至地后面，应及时清理，将合格的，需要整修后重复使用的和应报废的加以区分，按规格堆放。对合格件应及时进行保养，保养后送仓库保管以备日后使用。9、本工程脚手架拆除遇大风、大雨、大雾天气时应停止作业。10、拆除时操作人员要系还安全带，穿软底防滑鞋，扎裹腿。11、脚手架拆除工程中，不中途换人。如必须换人，则应在安全技术交底中交代清楚。六、脚手架质量检查与验收（一）、材质要求1、钢管材质要求（1）脚手架钢管应采用现行国家标准<<直缝电焊钢管>>（GB/T13793

46、）或<<低压流体输送用焊接钢管>>（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准<<碳素结构钢>>（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。（2）每根钢管最大质量不应大于25kg，宜采用48×3.0的钢管。（3）钢管的尺寸和表面质量应符合以下规定： a、新旧钢管尺寸、表面质量和外形应分别符合<<建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范>>（JGJ 130/2011）第8.1.1、8.1.2条规定。新钢管的检查应符合下列规定： 应有产品质量合格证。 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家

47、标准金属拉伸试验方法（GB/T 228）的有关规定。 钢管表面应平直光滑，不应由裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。 钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合建筑施工扣件式脚手架安全技术规范（JGJ 130-2011）表8.1.5的规定。 钢管必须有防锈漆。 b、钢管上严禁打孔。建筑施工扣件式脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）第条规定，旧钢管的检查应符合下列规定：表面锈蚀深度应符合建筑施工扣件式脚手架安全技术规范（1）第序号的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取根，在每根锈蚀严重的部位横向割断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。 钢管的弯曲变形应符合建筑施工扣件式脚手架安全技术规范（1）第序号的规定。2、扣件材质要求（1）、扣件式钢管脚手架应采用可煅铸铁制做扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（）规定；采取其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。（2）脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧力矩达N·时不得破坏。 3、脚手板材质要求 （1）脚手板可采用钢、木、竹材料制作，每块质量不宜大于30kg。 （2）木脚手板采用杉木或松木制作，其材质应符合现行国家标准木板构设计规范（GB 50005）中级材质的规定。脚手板厚度不应小于40mm，两端应各设直径为4mm的镀锌钢