落地式脚手架施工方案修改

1、瑞 湖 天 地 二 期 工 程 项 目落地式脚手架施工专项方案编 制：审 核审 批浙江花园建设集团有限公司瑞湖天地工程项目目 录一、工程概况3二、编制依据3三、材料选用3四、搭设要求3五、搭设工艺流程、搭设图六、大横杆荷载计算: 4七、立杆荷载的计算9八架子的验收、使用及管理12九、脚手架拆除15十、安全措施15第一章 工程概况一、建设单位：湖北国海房地产开发有限公司设计单位：武汉卓尔建筑设计有限公司监理单位：湖北华泰工程建设监理有限公司承建单位：浙江花园建设集团有限公司建设地点：武汉市洪山区狮子山街王家湾质量标准： 安全质量标准化工地、7#楼创省楚天杯建设工期： 700日历天（开工日期以开工

2、报告为准）二、瑞胡天地高层住宅工程，总建筑面积104072.52m2，建筑总高度分为5#楼、6#楼、7#楼102.37m.。8#楼101.97 m。9#楼58.57 m。10#楼12.3m.的塔式住宅楼，地上33层，地下1层的框剪结构（其中9#。10#无地下室）。本工程属于一类住宅，建筑结构安全等级为二级，基础安全等级为一级，框架及剪力墙抗震等级均为三级，建筑物耐火等级为一级。（一）地基与基础本工程基础形式采承台筏板基础，砼标号为C35，基础垫层砼采用C15基础底板及侧壁为抗渗混凝土，抗渗等级为S6，上述抗渗砼部分及地下室顶板砼均掺。（二）主体结构工程混凝土工程：剪力墙、柱、梁、板混凝土，24

3、.750m以下为C40，24.750m至45.750m为C35，45.750m至96.750m为C30，96.750m以上为C25;楼梯，96.750m以下为C30，以上为C25；其它为C20。二、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001； 2、建筑施工安全检查标准 JGJ5999；3、公司有关规定和本工程实际情况；4、地质勘查报告；5、本工程施工图纸。三、材料选用1、架体构件：48×3.5钢管；2、扣件：可锻铸铁制作的扣件（十字扣件，旋转扣件，对接扣件）；3、脚手板：木板；4、连墙件：48×3.5钢管；5、架体外侧防护：密目安全网。四、搭设要

4、求1、本脚手架是施工用临时结构，它要承受施工过程中的各种垂直和水平荷载，包括施工材料、施工人员和风荷载等，因此必须有中够的承载能力，刚度和稳定性。在架体结构计设容许的条件下，确保不变形、倾斜、摇晃或扭曲现象，以确保安全。按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1、架子搭设工艺流程：在砼硬化的地基上（垫方木）立杆定位摆放扫地杆竖立杆并与扫地杆扣紧装扫地小横杆，并与立杆和扫地杆扣紧装第一步大横杆并与各立杆扣紧安第一步小横杆安第二步大横

5、杆安第二步小横杆加设临时斜撑杆，上端与第二步大横杆扣紧(装设与柱连接杆后拆除)安第三、四步大横杆和小横杆安装二层与柱拉杆接立杆加设剪刀撑铺设脚手板和连接点（连接点不准大于3M）绑扎防护及档脚板、立挂安全网。2、架体与建筑物的拉结采用预埋钢管至建筑物梁板内，扣件连接钢管至架体立杆上。3、安全网（1）挂设要求：安全网应挂设严密，用18#扎丝绑扎牢固，不得漏眼绑扎，两网连接处应绑在同一杆件上。安全网要挂设在棚架内侧。（2）脚手架与施工层之间要按验收标准设置封闭平网，防止杂物下跌。五、架子的验收、使用及管理1、架子的验收、使用及管理(1)把好验收关。搭设过程中的架子，每搭设一个施工层高度必须由项目技术

6、负责人组织技术、安全与搭设班组、工长进行检查，符合要求后方可上人使用。架子未经检查、验收，除架子工外，严禁其他人员攀登。验收合格的架子任何人不得擅自拆改，需局部拆改时，要经设计负责人同意，由架子工操作。(2)工程的施工负责人，必须按架子方案的要求，拟定书面操作要求，向班组进行安全技术交底，班组必须严格按操作要求和安全技术交底。(3)基础、卸荷措施和架子分段完成后，应分层由制定架子方案及安全、技术、施工、使用等有关人员，按项目进行验收，并填写验收单，合格后方可继续搭设使用。(4)使用按3kNm2考虑，因此架子上不准堆放成批材料，零星材料可适当堆放。(5)架子搭好后要派专人管理，未经安全科同意，不

7、得改动，不得任意解掉架子与柱连接的拉杆和扣件。(6)架子上不准有任何活动材料，如扣件、活动钢管、钢筋，一旦发现应及时清除。(7)雨后要检查架子的下沉情况，发现地基沉降或立杆悬空要马上用木板将立杆楔紧。(8)在六级以上大风、大雾和大雨天气下不得进行脚手架作业，雨后上架前要防滑措施。(9)外架实行外挂立网全封闭。外挂安全网要与架子拉平，网边系牢，两网接头严密，不准随风飘。(10)作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板、泵送混凝土输送管等支撑固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。六.大横杆荷载计算1、横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3&#

8、215;1.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=3×1.05/(2+1)=1.05 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.4×1.05=1.47 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×1.47

9、×1.52 =0.362 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.172×1.52-0.117×1.47×1.52 =-0.426 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.362×106,0.426×106)/5080=83.858 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 83.858 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中：静荷载标准值

10、: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.05 kN/m；最大挠度计算值为：= 0.677×0.143×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×1.05×15004/(100×2.06×105×121900) = 2.291 mm；大横杆的最大挠度 2.291 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！（4）小横杆的计算:根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照

11、简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=3×1.05×1.5/(2+1) =1.575 kN；集中荷载的设计值: P=1.2×(0.058+0.158)+1.4 ×1.575 = 2.463 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横

12、杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.2×0.038×1.052/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.463×1.05/3 = 0.862 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.868 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.868×106/5080=170.953 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =170.953 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算

13、最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: qmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.575 = 1.79 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: pmax = 1790.1×1050×(3×10502-4×10502/9 ) /(72×2.06×

14、;105×121900) = 2.929 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+2.929 = 2.953 mm；小横杆的最大挠度为 2.953 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！（4）扣件抗滑力的计算:按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值

15、；大横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.5×2/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.05/2=0.02 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1.05×1.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 3×1.05×1.5 /2 = 2.362 kN；荷载的设计值: R=1.2×(0.058+0.02+0.236)+1.4×2.362=3.684 kN；R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 七、脚手架立杆荷载的计算: 作

16、用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80×15.00 = 2.352kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3×10×1.5×(1.05+0.3)/2 = 3.038 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0.14×10×1.5/2 = 1.05

17、kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.5×15 = 0.112 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.552 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3×1.05×1.5×2/2 = 4.725 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.35 kN/m2； U

18、z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为1.128；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 ×0.35×1×1.128 = 0.276 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×6.552+ 1.4×4.725= 14.477 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×6.552+ 0.85×1.4&

19、#215;4.725= 13.485 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.276×1.5× 1.82/10 = 0.16 kN.m；（6）立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 14.477 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式

20、lo = k××h 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 14477/(0.186×489)=159.173 N/mm2；立杆稳定性计算 = 159.173 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N

21、= 13.485 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 13485.15/(0.186×489)+159830.042/5

22、080 = 179.726 N/mm2；立杆稳定性计算 = 179.726 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！（7）连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.276 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.8 m2；按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4×Wk×Aw = 4.179 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 9.179 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = ·A·f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.89×10-4×205×103 = 95.133 kN；Nl = 9.179 < Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl