0541综采工作面供电系统设计1117

1、王洼煤业有限公司王洼煤矿0541-2综采工作面供电设计第一节 工作面概况0541-2工作面位于中央下山南翼采区，工作面回采五层煤，五层煤为优质长焰煤，发热量约5000大卡，易自燃，自燃发火期2-3个月，工作面顶板为上分层铺设的金属网假顶，底板为五层煤，工作面水文地质简单，淋水较少，淋水主要为上分层回采时的注浆水。工作面有背斜构造，背斜轴距工作面上口约90m，东翼倾角5-70，西翼倾角约11.20，工作面下口标高1315.93m，上口标高1307.247m，工作面整体呈东缓西陡态势。第二节 设备布置、负荷统计及设备技术特征 工作面设备布置及各种设备型号见工作面设备布置图，负荷统计见工作面负荷统计

2、表，负荷中心（即设备列车）距采区变电所约1340m，第三节 设计结果及设计说明 一、设计结果设计结果（包括设备选型、各种设备之间的电气连接、各种开关移变的整定值等）见0541-2综采工作面供电系统图，具体计算过程见第四节第八节。二、设计说明本设计中标注的电缆长度不能用于实践中截取电缆用，否则可能稍长或稍短于实际需要，电缆截取长度由安装单位根据标准要求实测确定，据标准要求实测确定的电缆长度不影响设计计算。电缆截面可稍大于设计值，不可小于设计值。各种设备之间的电气连接（即接线）严格按设计执行。实际运行中，若整定值太小或太大，可联系机电科进行修改，但不得私自设定整定值。 第四节 设备选型工作面各个移

3、变所带负荷及负荷特征见工作面设备技术特征及负荷统计表一、移动变电站选型计算1、1#移变的选择1#移变带下山胶带机、机巷胶带机、空压机、水泵和小绞车等。现连同胶带机、水泵、绞车等总共按600KW装机功率计算。SP/COSwm=0.45×600/0.7=386KVA式中：P总计算功率，KW，以下同COSwm加权平均功率因数，以下同Kr需用系数，取0.45，以下同。现选择KBSGZY-800/6/1.14型移变一台2、2#移变的选择SKr·PN/COSwm=0.45×1490/0.7=958KVA现选择KBSGZY-1600/6/3.3型移变一台3、3#移变的选择SKr

4、·PN/COSwm=0.45×1400/0.7=900KVA现选择KBSGZY-1600/6/3.3型移变一台二、电缆选型按持续允许电流选择电缆截面1、采煤机电缆选型I= KfP/(31/2U×0.7)=0.45×1130/(31/2×3.3×0.7)=127A现选择MCPJB-3.3 3×95+1×50+3×2.5采煤机专用电缆，其载流量为250A。2、工作面刮板输送机电缆选型I= KfIe= KfP/(31/2U×0.7)=0.7×400/(31/2×3.3×0

5、.7)=70A现选择MYP-3.3 3×35+1×16型电缆，其载流量为135A。3、乳化泵、喷雾泵及破碎机的功率较刮板输送机高速时的功率都小，长度不大，故其电缆型号都选择为MYP-3.3 3×35+1×16型。4、1#低压总馈电开关电源电缆选型（即19#电缆，所带负荷为机巷2×400KW带式输送机及其冷却电机、拉紧绞车等）I=KfP/(31/2U×0.7)=（0.5×400）/(31/2×1.14×0.7)=145A现选择MYP-0.66/1.14 3×70+1×25型电缆，其载流量

6、为205A。馈电开关至电动机之间的所有连线可选择同型号截面为50mm2的电缆，其载流量为170A。 5、2#低压总馈电开关电源电缆选型（即20#电缆，负荷为下山胶带机、机巷空压机、水泵、绞车等）I= KfP/(31/2U×0.7)=0.45×（90+90+18.5）/(31/2×1.14×0.7)=65A现选择MYP-0.66/1.14 3×70+1×25型电缆，其载流量为205A。馈电开关至电动机之间的所有连线可选择同型号截面为50mm2的电缆，其载流量为170A。 6、3#低压总馈电开关电源电缆选型（即14#电缆，所带负荷为空压机

7、、水泵、绞车等）14#电缆从机巷800KVA移变至机巷1000m处，电缆全部采用现已敷设的掘进机电缆，即MYP 1.14/0.66KV 3×70+1×25型电缆，共约1100m。7、风巷电缆选型：风巷电源取自1330北集中巷口的630移变，电压等级1140V，移变至1345水平KBZ-400馈电开关（图中5#）电源已敷设好，为MYP 1.14/0.66KV 3×70+1×25型，长度300m，至132KW连续牵引绞车的电源线也确定为此型号，而KBZ-400馈电开关至工作面上口的电缆选用MYP 1.14/0.66KV 3×50+1×16

8、型即可，长度约1400m。8、馈电开关采区变1#移变2#移变3#移变6KV高压电缆选型（1）3#移变的计算电流I3=Kr·P/(31/2 U COSwmjq)=0.45×1400/(31/2× 3.3×0.7×0.9)=175A折算到高压的电流为Iz=175/（6 /3.3）=96A（2）2#移变的计算电流I2=Kr·P/(31/2 U COSwmjq)=0.45×1490/(31/2× 3.3×0.7×0.9)=186A折算到高压的电流为Iz=186/（6 /3.3）=102A（3）1#移变的

9、计算电流I1=Kr·P/(31/2 U COSwmjq)=0.45×600/(31/2× 1.14×0.7×0.9)=217A折算到高压的电流为I=217/（6 /1.14）=42A折算到高压后的总电流为Iz=96+102+42=240A现选择MYPTJ-6/10KV 3×95+3×35/3+3×2.5型高压电缆，该电缆额定电流250A，目前采区变已设好同型号、截面为120的电缆240米。为计算3.3KV电压损失方便，在此将Iz=253A折算为3.3KV的电流，则为240×6/3.3=436A；将I1=2

10、17A 折算为3.3KV的电流，则为217×1.14/3.3=75A；后面计算电压损失时，可直接采用折算值。以上各电缆的长度见供电系统图。三、主要综采设备和开关选型主要综采设备和组合开关在设备采购前已作了认真选型，在此不再叙述。 第五节 电压损失和启动校核计算一、按机械强度进行校验本设计所选高、低压电缆的截面在要求范围内，在此不再一一校核。二、按电压损失校验电缆截面1、工作面刮板输送机尾高电动机工作时的电压损失（1）刮板输送机尾高电动机工作时电动机电源线的电压损失Uzx=KfPeR/UN=0.7×400×0.336/（3×0.9）=34V式中：UN此处用

11、标准电压R电缆电阻R=L/(A)=500/（35×42.5）=0.336电缆线路的效率，取0.9（2）刮板输送机尾高电动机工作时3#移变的电压损失=6.5 VU2e变压器二次额定电压，此处用平均电压，3.15KVur%变压器额定电阻压降百分数ur%=100Pd/Se=100×8/1600=0.5ux%变压器额定电抗压降百分数=3.96（3）刮板输送机尾高电动机工作时2#高压电源线的电压损失Ugx131/2I( Rcos+Xsin)=31/2×(186+175)× (0.068×0.7+0.075×1.1×0.71)=64v式

12、中：R电缆电阻R=L/(A)=1100/(95×42.5)=0.27折算到低压侧后Rd= R/(6.3/3.15)2=0.27/4=0.068X电缆电抗，取0.075/Km，下同（4）刮板输送机尾高电动机工作时1#高压电源线的电压损失Ugx231/2I( Rcos+Xsin)=31/2×461× 0.015×0.7=8.4v式中：R电缆电阻R=L/(A)=240/(95×42.5)=0.06折算到低压侧后Rd= R/4=0.06/4=0.015X电缆电抗，因电缆较短，为240m，故此处不计入电抗值。（5）刮板输送机尾高电动机工作时0#高压电源线

13、的电压损失Ugx231/2I( Rcos+Xsin)=31/2×461×( Rcos+Xsin)=31/2×461×(0.029×0.7+0.075×0.9×0.71)=58v式中：R电缆电阻R=L/(A)=900/(185×42.5)=0.115折算到低压侧后Rd= R/4=0.115/4=0.029则刮板输送机尾高电动机工作时，电源至电动机总的电压损失为：U=35+6.5+63+8.4+58=171V3 KV线路的允许电压损失为3.15-3×0.95=0.3KV=300V171，完全可满足正常工作要求

14、。2、采煤机工作时的电压损失（1）采煤机电源线的电压损失Uzx=KfPeR/UN=0.45×1130×0.14/（3×0.9）=27V式中：R电缆电阻R=L/(A)=560/（95×42.5）=0.14电缆线路的效率，取0.9（2）采煤机工作时2#移变的电压损失=6.9V采煤机工作时时2#、1#、0#高压电源线的电压损失同前，分别为63v、8.4、58v则采煤机工作时，电源至采煤机的电压损失为：U=27+6.9+63+8.4+58=164V可见采煤机工作时电压损失也可完全满足正常工作要求。3、机巷空压机工作时的电压损失因机巷空压机和水泵、小绞车都是间歇工

15、作，这些设备的总功率按1台空压机工作计算Uzx=PeR/（UN）=90×0.37/（1.14×0.9）=32V式中：R电缆电阻R=L/(A)=1100/（70×42.5）=0.37电缆线路的效率，取0.9空压机工作时，1#移变的电压损失为：=2.4V1#线路的电压损失为：Ugx131/2I( Rcos+Xsin)=31/2×240/（1.2/6）)× (0.0017×0.7+0.075×0.24×0.71)=30v式中：R折算到低压侧后的电阻R= 0.047/(6.3/1.2)2=0.00170#线路的电压损失为：

16、Ugx031/2I( Rcos+Xsin)=31/2×240/（1.2/6.3）)× (0.00415×0.7+0.0024×0.71)=10v式中：R折算到低压侧后的电阻R= 0.114/(6.3/1.2)2=0.00415X= 0.0675/(6.3/1.2)2=0.0024空压机工作时总的电压损失为U=32+2.4+30+10=74.4V×0.95=0.117KV=117V,因此空压机可正常工作。4、风巷18.5KW慢速绞车工作时的电压损失Uzx=PeZ/（UN）=18.5×0.667/（1.14×0.9）=12V18

17、.5KW慢速绞车工作时，连续牵引绞车不会同时运行，故17#电缆的电压损失约为（此时17#电缆中的电流按1台55KW慢速绞车、1台18.5KW绞车、1个18.5KW水泵同时运行、实际运行电流73A计算）Ugx131/2I( Rcos+Xsin)=31/2×73×（0.134×0.7+0.03×0.71)=168×0.115=18v式中：R= 0.134X= 0.03慢速绞车工作时以上2项电压损失的和为U=12+18=30V630移变及其电源线的电压损失相对于慢速绞车至630移变之间的电压损失要小，即低于37V，故总的电压损失满足要求。三、启动电压

18、损失校验1、刮板输送机启动时的电压损失校验（1）电动机最小启动电压：=2.38KVk生产机械所需最小启动转矩倍数a电动机额定启动转矩倍数（2）最小启动转矩时电动机负荷线电流：=345AIqe启动电流，因电动机高速运行时已低速运行，故其高速启动电流取5倍额定电流。（3）最小启动转矩时支线电压损失Uzxq31/2Rzx =31/2×345×0.336×0.45=90V（4）最小启动转矩时变压器的电压损失=3.15×（345×2+35）（0.5×0.55+3.96×0.84）/267=31V式中：Ig刮板机启动时，3#变压器正常工

19、作电流减去刮板机正常工作电流的值Ig=175-70×2=35Acos因输送机启动，故取0.55，又因对变压器而言，刮板机高速启动时，2台电机同时启动，故启动电流为单台启动的2倍。（5）最小启动转矩时6KV 2#电源线的电压损失Ugxq31/2Zgx =31/2×912×0.071×0.6=68V式中：Igxq.min胶带机启动时干线2中的电流=（345×2×0.45+221×0.6）2+（345×2×0.9+221×0.8）2 1/2=912AIg2#高压电缆正常工作电流减去刮板机正常负荷电流后

20、折算到低压侧的电流值，正常工作时2台电机同时工作，故其电流Ig =175+186-70×2=221A式中：最小启动转矩时干线功率因数，取0.6（6）最小启动转矩时6KV 1#电源线的电压损失Ugxq31/2Zgx =31/2×1009×0.013×0.65=15V式中：Igxq.min刮板机启动时1#高压电缆中的电流=（345×2×0.45+321×0.65）2+（345×2×0.9+321×0.76）2 1/2=1009AIg1#高压电缆正常工作电流减去刮板机正常负荷电流后折算到低压侧的电流值

21、，正常工作时2台电机同时工作，故其电流Ig =175+186+102-70×2=321A式中：最小启动转矩时干线功率因数，取0.65（7）最小启动转矩时6KV0#电源线的电压损失Ugxq31/2Zgx =31/2×1009×0.034×0.7=42V式中：Igxq.min刮板机启动时0#高压电缆中的电流，为计算方便，仍按1009A计算式中：最小启动转矩时干线功率因数，取0.7则刮板输送机启动时总的电压损失为U=90+31+68+15+42=246V刮板机允许的电压损失为3000×0.75=2250V，启动时刮板机尾高电动机的实际电压为：U=31

22、50-246=2904VUqmin=2380V2250V由以上计算可知，刮板机尾高可顺利启动。2、采煤机启动时电压损失（1）电动机最小启动电压：=2.22KVk生产机械所需最小启动转矩倍数a电动机额定启动转矩倍数（2）最小启动转矩时采煤机负荷线电流（按照2台截割电机不同时启动计算）因启动时只有22KW泵电机在转动，牵引不运行，故计算过程中不再考虑采煤机其他电机的电流：=427AIq.min启动电流（3）最小启动转矩时支线电压损失Uzxq31/2Zzx =31/2×427×0.378×0.45=127VZzx 采煤机电缆阻抗（4）最小启动转矩时变压器的电压损失=3.

23、15×（427+139）（0.5×0.55+3.96×0.84）/267=24V式中：Ig采煤机启动时，2#变压器正常工作电流减去采煤机截割电机正常工作电流的值Ig=186-0.45×105=139A0.45×1051个截割电机负荷系数为0.45时的实际负荷电流cos因采煤机启动，故取移变此值为0.55（5）最小启动转矩时6KV 2#电源线的电压损失Ugxq31/2Rgx =31/2×741×0.071×0.6=55V式中：Igxq.min采煤机启动时干线2中的电流=（427×0.45+314×

24、0.6）2+（427×0.9+314×0.8）2 1/2=741AIg2#高压电缆正常工作电流减去采煤机正常负荷电流后折算到低压侧的电流值，正常工作时2台电机同时工作，故其电流Ig =175+186-0.45×105=314A最小启动转矩时干线功率因数，取0.6（6）最小启动转矩时6KV 1#电源线的电压损失Ugxq31/2Zgx =31/2×839×0.013×0.65=12V式中：Igxq.min采煤机启动时干线2中的电流=（427×0.45+416×0.65）2+（427×0.9+416×

25、0.76）2 1/2=839AIg1#高压电缆正常工作电流减去采煤机正常负荷电流后折算到低压侧的电流值，正常工作时2台电机同时工作，故其电流Ig =175+186+102-0.45×105=416A式中：最小启动转矩时干线功率因数，取0.65（7）最小启动转矩时6KV0#电源线的电压损失Ugxq31/2Zgx =31/2×839×0.034×0.7=35V式中：Igxq.min刮板机启动时0#高压电缆中的电流，为计算方便，仍按839A计算式中：最小启动转矩时干线功率因数，取0.7则采煤机启动时总的电压损失为U=127+24+55+12+35=253V启动

26、时采煤机截割电动机的实际电压为：U=3150-253=2897V3000×0.75=2250VUqmin=2220V，采煤机可顺利启动。根据以上计算可知，带式输送机距电源距离近，和刮板输送机尾高电动机功率相等，其电压损失应小于刮板输送机尾高电机，且可顺利启动，故不再校核其电压损失，也不再校核其启动情况。3、空压机启动时的电压校核（1）电动机最小启动电压=544V（2）电动机最小启动电流=192A（3）最小启动转矩时支线电压损失Uzxq31/2Zzx =31/2×192×0.378×0.5=63VZzx 从移变低压至空压机之间14#16#之间的电缆阻抗，Z

27、zx=0.076+0.151×2=0.378（4）最小启动转矩时变压器的电压损失=1.2×（192+225）（0.5×0.55+3.96×0.84）/385=5V式中：Ig空压机启动时，1#变压器正常工作电流减去空压机电机正常工作电流的值Ig=281-56=225A最小启动转矩时6KV 1#电源线的电压损失Ugxq31/2Zgx =31/2×1397×0.0018×0.65=3V式中：Igxq.min空压机启动时干线1中的电流=（192×0.45+1209×0.65）2+（192×0.9+120

28、9×0.76）2 1/2=1397AIg1#高压电缆正常工作电流减去空压机正常负荷电流后折算到低压侧的电流值Ig =253×6 /1.2-56=1209A式中：最小启动转矩时干线功率因数，取0.65（7）最小启动转矩时6KV0#电源线的电压损失Ugxq31/2Zgx =31/2×1209×0.0049×0.7=7V式中：Igxq.min空压机启动时0#高压电缆中的电流，为计算方便，仍按1209A计算式中：最小启动转矩时干线功率因数，取0.7则空压机启动时总的电压损失为U=63+5+3+7=78V启动时空压机实际电压为U=1140-78=1062

29、V，可正常启动。4、慢速绞车启动时的电压损失校验（1）电动机最小启动电压：=0.66KVk生产机械所需最小启动转矩倍数a电动机额定启动转矩倍数（2）最小启动转矩时电动机负荷线电流：=45A（3）最小启动转矩时支线（18#电缆）电压损失Uzxq31/2Rzx =31/2×45×0.659×0.45=23V（4）最小启动转矩时干线（17#电缆）电压损失Ugxq31/2Rgx =31/2×120×0.134×0.6=16V式中：Igxq.min慢速绞车启动时17#电缆中的电流=（45×0.45+62×0.6）2+（45&

30、#215;0.9+62×0.8）2 1/2=120AIg17#电缆正常工作电流减去慢速绞车正常负荷电流的值，18.5KW慢速绞车工作时，连续牵引绞车不会同时运行， 17#电缆中的正常工作电流按1台55KW慢速绞车、1台18.5KW绞车、1个18.5KW水泵同时运行、实际运行电流73A计算，则Ig =73-11=62A式中：最小启动转矩时干线功率因数，取0.6以上2项的和为：Uqmin =23+16=39v因630移变及其电源线的阻抗小，其电压损失也小，即低于39V，而慢速绞车允许的启动电压损失为1200×0.25=300V，故慢速绞车启动时总的电压损失满足要求，绞车可正常启

31、动 第六节 阻抗计算阻抗计算的方法在前面已明确，在此不再对工作面各电缆、变压器的阻抗一一计算，只将计算结果列于附表。 第七节 短路电流计算系统阻抗计算（折算至3.15KV）Sxt=U2/SS= 3.152/100=0.1则各短路点的两相最小短路电流为：Id1=U/(2Z) =6300/2×0.482=6535A式中：Z= (0.1+0.017)2+0.0292 1/2/（3.15/6.3）2=0.482Id2=U/(2Z) （折算至3.15KV）=6300/（2×0.7187）=4383A式中：Z= (0.1+0.017+0.005+0.021)2+(0.029+0.012

32、+0.068)2 1/2/（3.15/6.3）2=0.0204+0.01188 1/2/（3.15/6.3）2=0.7187以下计算d3 d13 的短路电流时忽略移变与移变、移变与组合开关之间连线的阻抗Id3=U/(2Z) =3150/（2×0.5555）=2835A式中：Z= (0.1+0.017+0.005+0.021+0.296+0.019)2+(0.029+0.012+0.068+0.0374+0.168)2 1/2=(0.4582 +0.31442) 1/2=0.5555Id4=U/(2Z) =3150/（2×0.5336）=2952A式中：Z=(0.458-0.

33、019+0.015) 2 +（0.3144-0.168+0.134）21/2=0.5336Id5= Id6=U/(2Z) =3150/（2×0.5786）=2722A式中：Z=(0.458-0.019+0.023) 2 +（0.3144-0.168+0.202）21/2=（0.4622 +0.34842)1/2=0.5786Id7 =Id8=3150/（2×0.531）=2967A式中：Z=(0.458-0.019+0.038) 2 +（0.3144-0.168+0.336）21/2=（0.4772 +0.2332)1/2=0.531Id13=3150/（2×0.

34、7166）=2213A式中：Z=(0.458-0.019+0.042) 2 +（0.3144-0.168+0.139）21/2=（0.4812 +0.28542)1/2=0.56Id14=U/(2Z) =1200/（2×0.367）=1636A式中：Z=R2 +X21/2=（0.2872 +0.2282)1/2=0.367R =（0.114+0.047）/（6.3/1.2）2+0.207+0.074=0.287X=（0.1+0.0675+0.018）/（6.3/1.2）2+0.205+0.0165=0.228Id15=U/(2Z) =1200/2×0.3756=1597A式

35、中：Z=R2 +X21/2=（0.2582 +0.2732)1/2=0.3756R =0.11+0.148=0.258X=0.24+0.033=0.273Id16=U/(2Z) =1200/2×0.508=1180A式中：Z=R2 +X21/2=（0.4062 +0.3062)1/2=0.508R =0.258+0.148=0.406X=0.273+0.033=0.306Id18=U/(2Z) =1200/2×0.8=750A式中：Z=R2 +X21/2=（0.7932 +0.13552)1/2=0.8R =0.134+0.659=0.793X=0.0005+0.03+0.

36、105=0.1355系统阻抗Sxt=U2/SS/（6.3/1.2）2= 1.22/100/27.56=0.0005Id17=U/(2Z) =1200/2×0.4896=1225A式中：Z=R2 +X21/2=（0.4822 +0.0862)1/2=0.4896R =0.793-660/（42.5×50）=0.482×0.075=0.086660/（42.5×50）上口至6#馈电的电缆电阻 第八节 开关整定与灵敏度校验组合开关所带负荷中，线路最长而功率最大的线路当属采煤机和刮板机尾高，因而这2路的灵敏度最低，若此2路灵敏度满足要求，则其他支路的灵敏度也满足

37、要求，因此2个组合开关各支路灵敏度校验工作只在这2路中进行即可。一、1#组合开关整定1、采煤机采煤机过载整定 Igz=2 Ie=2×105=210A，整定为210A采煤机短路整定 IdluImqe+I =5.5×105+0.45×（258-210）=599 A，整定为704A 灵敏度校验 kLId13/ Idlu =2213/704=3.141.5，满足要求。由计算可知，采煤机2个截割电机不可同时启动，必须错开启动时间，否则灵敏度处于临界状态。2、乳化液泵乳化液泵过载整定 Igz=Ie=51A，整定为51A乳化液泵短路整定 Idlu=7×51=357A，

38、整定为407A 3、喷雾泵喷雾泵站过载整定 Igz=Ie=23A，整定为23A乳化液泵短路整定 Idlu=7×23=161A，整定为184A二、2#组合开关整定1、刮板输送机刮板输送机尾低、头低过载整定 Igz= Ie=57A，整定为57A刮板输送机尾低、头低短路整定 Idlu =5×57=285 A，整定为342A 刮板输送机尾高、头高过载整定 Igz= Ie=87A，整定为87A刮板输送机尾高、头高短路整定 Idlu =6×87=522 A，整定为609A刮板输送机尾高灵敏度校验 kLId7/ Idlu =2967/609=4.871.5，满足要求2、转载机转

39、载机低速过载整定 Igz= Ie=57A，整定为57A转载机低速短路整定 Igz= 6Ie=5×57=285A，整定为342A转载机高速过载整定 Igz= Ie=87A，整定为87A转载机高速短路整定 Idlu =6×87=522 A，整定为609A 3、破碎机过载整定 Igz= Ie=43A，整定为43A短路整定 Igz= 6Ie=6×43=252A，整定为301A三、低压馈电开关整定1、4#低压馈电开关（按1台空压机和1台11.4KW小绞车泵同时运行整定）过载整定 Igz= 55.6+7=63A，整定为65A 短路整定 IdluImqe+I =400+7=40

40、7A，407/656.3，取7倍，即整定为7×65=455A 灵敏度校 kLId16/ Idlu =1180/455=2.61.5，满足要求。2、3#低压馈电开关（按1台空压机和18.5KW水泵同时运行整定）过载整定 Igz= 55.6+11=67A，整定为70A 短路整定 IdluImqe+I =400+11=411A，411/706，取7倍，即整定为7×70=490A 灵敏度校验：主保护区 kLId15/ Idlu =1597/490=3.21.5，满足要求。后备保护区 kLId16/ Idlu =1180/490=2.41.2，满足要求。3、2#低压馈电开关（下山胶带

41、机、空压机、水泵、绞车等）过载整定： Igz= 67+0.6×55.6=100A，整定为100A 短路整定： IdluImqe+I =400+11+0.6×55.6=444A，444/706.3，取8倍，即整定为8×70=560A灵敏度校验：后备保护区 kLId15/ Idlu =1597/560=2.851.2，满足要求。4、7#低压馈电开关过载整定： Igz= 0.6×2×122=145A，整定为150A 短路整定： 按照其额定电流整定，即整定为Idlu=2×122=244A，244/1501.7，取2倍，即整定为2×1

42、50=300A5、1#低压馈电开关整定 1#低压馈电开关电流只比7#馈电开关多了5KW拉紧电机、1.1KW主电机冷却风机及照明等，因此整定值只比7#馈电开关稍大即可过载整定为155A 短路整定2倍，即310A 6、5#低压馈电开关（按110KW连续牵引绞车和1台18.5KW绞车同时运行计算）过载整定 Igz= 0.7×（69+12）=57A，整定为60A 短路整定 IdluImqe+I =7×69+0.7×12=492A，492/608.2，取9倍，即整定为9×60=540A 灵敏度校验：主保护区 kLId17/ Idlu =1225/540=2.261

43、.5，满足要求。后备保护区 kLId16/ Idlu =750/540=1.391.2，满足要求。7、6#低压馈电开关（按1台18.5KW绞车计算）过载整定 Igz=12A，整定为15A 短路整定 Imqe=84A，84/15=5.6，取7倍，即整定为7×15=105A 灵敏度校验：主保护区 kLId18/ Idlu =750/1057.11.5，满足要求。四、移变整定1、3#移变整定与灵敏度校验移变的主保护区为移变至组合开关，此线路很短，不到20m，短路电流很大，不必校验其主保护区的灵敏度，只需对备用保护区的灵敏度进行校验即可，备用保护区中，灵敏度最低的为：3#主变的刮板机尾高电缆末端、2#移变的采煤机电缆末端，若此2个支路后备保护的灵敏度符合要求，则其他所有支路的后备保护都符合要求。（1）低压侧整定3#移变1回路过载整定 Igz= 0.7×（87+43）=59A，整定为65A3#移变1回路短路整定 Idlu= Imqe+I =87×5+ 59-0.45X87=455A，短路倍数取455/65=7，取8倍，即整定为65×8=520A3#移变2