斜屋面的高支模施工方案设计

1、高支模架专项施工方案一、工程概况大径山旅游集散中心工程，位于某某市余杭区径山镇 由某某余杭径山旅游度假某某 投资建设、某某明康工程咨询某某监理、中国联合工程公司总承包。总建 筑面积约21932川，其中地上建筑面积4187川，地下建筑面积17745川。共4层， 地下一层局部二层、地上二层，建筑物总高度17.45m。建筑物结构形式为框架结构，根底形式为天然根底。楼面设计标高6m坡屋顶最高标高6.3 m，最高脊梁的层高为6.3m，最低为3.826m；屋面坡度为66.31度，梁 截面尺寸主要有 200X 400 mm 200X 600 mm 200x 500 mm 240x 878 mm 240X 1

2、058 mm 200x 500 mm等截面型式，斜板厚为120mm采用C25砼。由于该工程斜屋面结 构为折梁、折板形式，采用门式架的高支模施工方案。二、编制依据建筑结构荷载规XGB50009-2001;混凝土结构设计规XGB50010-2002建筑施工计算手册江正荣著；建筑施工手册第四版；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规 XJGJ130-2001 ;钢结构设计规XGB 50017-2003;施工图纸、施工组织设计三、门式架支撑体系：1、模板：面板使用18mm厚夹板，规格为920X 1820，面板下排两层80 X 80mm的木枋， 上层枋间距300mm下层枋间距1219mm即架宽。门架间距、跨

3、距是800mm2、梁：梁底板和梁侧板用整块18mn厚的夹板制成。梁旁板底外侧设压脚板，梁侧板 支撑间距不大于400mm梁底板用80X 80某某松枋支承；梁底的上排枋间距为 300mm板底的上排枋间距为400mm下排枋为80X 80木枋。3、支撑体系：、楼面模板、梁侧与梁底模板均采用18mm厚夹板。楼面梁板用门式架加可调托作顶架，龙骨均用80X 80mm木枋,上铺18mnd厚夹板。、门式架之间全部用交叉连杆连接，每层门架沿排向设置纵横水平拉杆，底部距地200mrr设纵横扫地杆。(3)、内外两侧设45°交叉剪力刀撑，每隔3m设一排的剪刀撑，剪刀撑底部到地。、所有的门式架底托必须垫 50X

4、 200垫木通长。、屋面梁下设置夹层梁的支撑采用 80X 80木枋、间距350,斜撑在夹层梁上；木 枋根部翘角垫固定在夹层梁上的模板， 夹层梁的支撑系统不拆除。 木枋之间采用方 条在木枋中部水平固定拉结。四、门式架高支撑施工方法1、模板搭设、门架按设计斜面坡度要求拉一条斜线，先沿屋脊梁开始排架，离柱边200mm排第一只架，每间距800mm放一只架，并拉上交叉连杆，排至梁的另一边的支承柱时， 如果排架至柱的距离大于 400mn时，将最后几排的门架排距由 800mmM整为600mm 使最后一排排距符合要求。底层架铺设后，再架设中层或上层架，然后加顶托，大致 调整高度到预定平水，在顶托上放木枋，第一

5、层枋沿梁轴方向，第二排枋垂直梁轴方 向、间距300mm然后调整顶托高度，使梁底板调至预定高度，铺梁底板，固定梁底 板，梁底板装好后再装梁侧板和楼面模板。、顺着卸屋面板坡度方向与门架的跨距方向一致的方法搭设斜板门式架。斜板门式架一般取2榀为一组，斜屋面板的梯形或三角形的斜腰边处以临斜边处 200mni曾设 钢管立杆或门式架，第二排枋成放射状放置。第一层枋和顶托之间的三角形空隙采用 三角形木楔块塞紧。三角形木楔块须按照屋面坡度预制加工好。门式脚手架支撑体系要求在底部上 200mm位置用万向扣扣一道钢管拉杆，纵横各 一道，以保证整体性与稳定性。在顶层架顶部下 100mm纵横必须各扣一道钢管拉杆， 以

6、分散斜向压力。、在底层架横杆中央处扣一道通长拉杆， 故整个支撑高度X围内设置水平拉杆如下： 距楼面200mm设扫地杆，以上每个门式架设置一道水平拉杆；水平拉杆要通长设置， 纵横方向均设，交接处用钢管扣扣住，在端部要顶到柱。槌板屋面处极斜屋面支顶交接处大样2、模板拆除根据混凝土七天与二十八天抗压试件试验报告，当混凝土达到拆模强度要求后，再安排拆除模板；对板与梁局部，强度要达到 75% ;对悬臂局部，跨度大于 8m的 梁，拆模强度要达到设计强度的100%。模板拆除时，先松顶托，把顶托除下，利用 原支撑体系做脚架，拆卸梁与楼面模板，最后拆除支撑体系。五、质量保证措施立柱就位前应放出控制线，使立柱尽量

7、在同一直线上，以便与水平拉杆连接与使其满足间距要求。 门架、立柱排放时要用线陀吊线，控制其垂直度。 水平拉结施工时应做到每完一层即验收一层， 检查其拉结是否结实到位，以防“虚 结。 所用的木料，尤其是木枋，必须于使用前严格检查其完好性，严禁使用虫蛀、腐蚀严重的枋材。支撑系统施工完毕后要经公司质安部验收合格后方可铺板。六. 主要安全技术措施1. 废烂木枋不能使用；2. 安装、拆除外墙外模板时，必须确认外脚手架符合安全要求；3. 内模板安装高度超过2.5m时，应搭设临时脚手架；4. 在4m以上高空拆除模板时，不得让模板、材料自由下落，更不得大面积同时撬落， 操作时必须注意下方人员的动向；5. 正在

8、施工浇捣的楼板其下一层楼板的支顶不准拆除；6. 安装夹层或夹层以上的外围墙、柱与梁模板，先搭设脚手架或安全网; 水平拉杆不准固定在脚手架或跳板等不稳定物体上。第七节、斜屋面门架支撑系统计算书I、斜屋面梁门架支撑系统计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规 X JGJ162-2008、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规XJGJ128-2000、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规X(GB50009-2001)、混凝土结构设计规XGB50010-2002、钢结构设计规X(GB 50017-2003)等规X编制梁段：WL6(1)+kfr模板支撑体系剖面图300一 Yz - -r-1219门架排列平

9、面示意图一、参数信息1. 模板构造参数（一）梁构造参数梁截面宽度B: 0.3m;梁截面高度D: 0.5m；楼层高度H: 5.5m；结构外表要求：隐藏；混凝土楼板厚度：120mm梁边至板支撑距离：0.5m；（二）门架构造参数门架型号：MF1219A搭设尺寸为：跨距l=0.800m（根据斜屋面坡度320,取计算跨距l=1.000m。计算跨距 1.0m计算依据：0.8/cos32 °=0.9433m）;步距=1.955m；门架的宽度 b： 1219.000mm 门架的高度 ho： 1930.000mm 1： 1536.000mm门架立杆采用48 x 3.5mm钢管；立杆加强杆采用26.8

10、x 2.5mm钢管； 门架承载力修正系数：0.9 ；（三）门架立杆（加强杆）钢管材料性能参数钢材品种：钢材 Q23密冈（ 16-40）;弹性模量E： 206000N/mm屈服强度fy : 235N/mm抗拉/抗压/抗弯强度设计值f : 205N/m金抗剪强度设计值fv : 120N/mm端面承压强度设计值fce : 325N/mr2. 荷载参数（ 一 ） 梁模板荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k: 28.3kN/m3;钢筋自重标准值Gk： 1.77kN/m3;根据斜屋面坡度 320，砼自重标准值 G2k： 24/cos32 0=28.3kN/m303钢筋自重标准值 G3k： 1.5/cos32

11、0=1.77kN/m3;梁侧模板自重标准值Gk: 0.5kN/m2;砼对模板侧压力标准值 Gk： 12kN/mf;振捣砼对梁侧模板荷载 Q2k： 4kN/m2;梁底模板自重标准值Gk: 0.5kN/m2;振捣砼对梁底模板荷载Qk： 2kN/;（ 二） 门架静荷载参数水平架 5步4设;脚手板 5步1 设;水平加固杆采用48 x 3.5mm钢管，1步1设；剪刀撑采用48 x 3.5mm钢管，按照4步4跨设置；1 跨1 步架内包含旋转扣件 4个，直角扣件 1 个;栏杆重量 （kN/m） ： 0.013. 梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向设置无次楞;（ 一） 面板参数面板采用桦木（垂直方向）18m

12、n厚覆面木胶合板；厚度：18mm抗弯设计值fm： 15N/mm 弹性模量E： 5400N/mri;（ 二 ） 主楞参数材料：2根48x 3.5钢管；间距（mm）: 100,150*1 ;钢材品种：钢材 Q23密冈（ 16-40）;弹性模量E： 206000N/mm屈服强度fy : 235N/mrh抗拉/抗压/抗弯强度设计值f : 205N/mrh抗剪强度设计值fv : 120N/mrh端面承压强度设计值fce : 325N/mrh（ 三） 加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M12螺栓水平间距：450mm螺栓竖向间距（mm）依次是：100,150*1 ;4. 梁底模板参数搭设形式为

13、：单门架垂直梁轴线布置；（ 一 ） 面板参数面板采用桦木（垂直方向）18mn厚覆面木胶合板；厚度：18mm22抗弯设计值fm： 15N/mm；弹性模量E： 5400N/mm；（ 二 ） 第一层支撑梁参数材料：1根80 X 80矩形木楞；间距： 300mm；木材品种：粗皮落叶松；弹性模量 E： 10000N/mm2；抗压强度设计值fc : 16N/mm抗弯强度设计值fm： 17N/mrh抗剪强度设计值 fv ： 1.7N/mm2；（ 三 ） 第二层支撑梁参数材料：1根80 X 80矩形木楞； 木材品种：粗皮落叶松；弹性模量 E： 10000N/mm2；抗压强度设计值fc : 16N/mm抗弯强度

14、设计值fm： 17N/mrh抗剪强度设计值 fv ： 1.7N/mm2；二、梁侧模板面板的计算面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为:354I = 1000 X 183/12= 4.860 X 105mm4；243V = 1000X 182/6 = 5.400 X 104mm3；1. 荷载计算与组合（ 一） 新浇砼作用于模板的最大侧压力 G4k 按如下公式计算，并取其中的较小值 1/2F 1=0.22 丫 t B 1 P 2VF2=Y H其中丫 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3;t -新浇混凝土的初凝时间，取 3.000h ；T -砼的入模温度，取20.000 C；V -砼的浇筑速度

15、，取 1.500m/h;H -砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取 0.500m；B 1-外加剂影响修正系数，取1.000 ;B 2-砼坍落度影响修正系数，取1.000。 根据以上两个公式计算得到：F 1=19.400 kN/m2F 2=12.000 kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力 G4k=min F1 ， F2=12.000 kN/m2； 砼侧压力的有效压头高度：h=F/ 丫 =12.000/24.000=0.500m ;( 二) 振捣砼时产生的荷载标准值 Q2kQ2k=4kN/m2;( 三 ) 确定采用的荷载组合 计算挠度采用标准组合：q=12.000 X 仁 12.000kN

16、/m； 计算弯矩和剪力采用根本组合： 底部荷载：q=maxq1， q2=18.108kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9X(1.2 X12.000+1.4X4)X1=18.000kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9X(1.35 X12.000+1.4 X0.7X4)X1=18.108kN/m； 顶部荷载：q=0.9X1.4X 0.7X4X 1=3.528kN/m；2. 内力计算面板承受均布荷载作用，根据实际受力情况进展电算，得到计算简图与内力、变形图如下:18.108kN /m100if* 0: I J 11 Izl l 1 4/、* J 1 a 心立心 中Nk-T

17、150703.528kN /m弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN m)剪力图(kN)12kN /m10015070变形计算简图变形图(mm)经过计算得到：最大弯矩M= 0.083kN m最大剪力： V= 1.583kN最大变形：v = 0.127mm 最大支座反力： F= 2.906kN3. 面板计算( 一 ) 板抗弯强度计算6 4 2(T =M/W=0.083X 10/5.400 X 10 =1.536N/mm求！实际弯曲应力计算值c =1.536N/mm小于抗弯强度设计值f=15N/mm 2，满足要( 二) 挠度计算 容许挠度 : 结构外表隐藏 v =l/250 ；第1跨最大挠度为0.127m

18、m容许挠度为0.400mm满足要求！第2跨最大挠度为0.017mm容许挠度为0.600mm满足要求！ 第3跨最大挠度为 0.020mm 容许挠度为 0.280mm 满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值 满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1. 主楞计算主楞采用2根48X 3.5钢管为一组,共2组。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W0弹性模量E分别为：I=2X12.19X104= 2.438X105 mm4；W=2 X5.08X103= 1.016X104 mm3；E=206000 N/mm2；主楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 主楞均布荷载按照面板最大支座

19、力除以面板计算宽度得到：(a) 计算弯矩和剪力采用： q = 2.906/1=2.906 kN/m ；(b) 计算挠度采用： q = 1.835/1=1.835 kN/m ；最大弯矩 M = 0.1ql 2=0.1X2.906X0.4502最大剪力 V=0.6ql=0.6 X 2.906X 0.450=0.785kN最大支座力 N=1.1ql =1.1 X2.906X0.450=1.439kN最大变形 V = 0.677ql 4/100EI=0.677 X 1.835 X 450.0007(100 X 206000X 2.438x 105)=0.010mm(1) 主楞抗弯强度计算(T =M/W

20、=0.059X 106/1.016 X 104 =5.793N/mm2实际弯曲应力计算值c =5.793N/mm小于抗弯强度设计值f=205N/mm 2,满足要 求！(2) 主楞抗剪强度计算T =VSc/lt w=0.392 X 1000X 6946/(2.438 X 105X 3.5)=3.194N/mm2;实际剪应力计算值3.194 N/mm、于抗剪强度设计值f v=120.000 N/mrh满足 要求！(3) 主楞挠度计算最大挠度：v =0.010mm； 容许挠度: 结构外表隐藏 V =l/250=1.800mm ;实际最大挠度计算值：V =0.010mn小于最大允许挠度值:V =1.8

21、00mm,满足 要求！2. 穿梁螺栓计算验算公式如下 ：N<N= f X A其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力；A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2) ；f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取 170 N/mm2；穿梁螺栓型号 ： M12 ；查表得：穿梁螺栓有效直径 ： 9.85 mm ；2穿梁螺栓有效面积 ： A = 76 mm ；穿梁螺栓最大容许拉力值 ： N = 170 X76/1000 = 12.920 kN ； 穿梁螺栓所受的最大拉力 ： N =1.439 kN 。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=1.439kN 、于穿梁螺栓最大容许拉力值N=12.920kN ,满足要求！四、梁底模板面板

22、计算面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为：3 5 4I = 300 X 18/12= 1.458 X 10 mm243V = 300X182/6 = 1.620 X 104mm3；1. 荷载计算与组合模板自重标准值 G1k=0.5X0.300=0.150 kN/m；新浇筑砼自重标准值 G2k=28.3X0.300X0.5=4.245 kN/m ；钢筋自重标准值 G3k=1.77X 0.300X 0.5=0.266 kN/m ；永久荷载标准值 Gk= G1k+ G2k+ G3k=4.661 kN/m ；振捣砼时产生的荷载标准值 Q2k=2X0.300=0.600 kN/m ；(1) 计算挠度采

23、用标准组合：q=4.661kN/m ；(2) 计算弯矩采用根本组合： q=max q1，q2=6.192kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9 X(1.2X4.661+1.4X0.600) =5.789kN/m ；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9 X(1.35X4.661+1.4X0.7X0.600) =6.192kN/m2. 面板抗弯强度验算M/W < f其中：W -面板的截面抵抗矩，W =1.620 X 104mmM -面板的最大弯矩(N mm) M=0.125ql2=6.966 X 104N mm计算弯矩采用根本组合 ：q=6.192kN/m；面板计算跨度 ： l

24、 = 300mm ；经计算得到，面板的受弯应力计算值：(T = 6.966 X 104/1.620 X104=4.300N/mm2；满足要实际弯曲应力计算值c =4.300N/mm小于抗弯强度设计值f=15N/mm求！3. 面板挠度验算4V =5ql /(384EI) < v 其中： q- 作用在模板上的压力线荷载 :q = 4.661 kN/m ；l- 面板计算跨度 : l =300mm ；E-面板材质的弹性模量 : E = 5400N/mm 2；I- 截面惯性矩：I =1.458 x 105mrr; V - 容许挠度: 结构外表隐藏 V =l/250=1.200mm；面板的最大挠度计

25、算值 ： V = 5x4.661 x300.0004/(384 x5400x1.458x105) = 0.624 rr ；实际最大挠度计算值：V =o.624mmb于最大允许挠度值:V =1.200mm,满足 要求！五、梁底支撑梁的计算1. 第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根80X 80矩形木楞，间距300mm支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩V和弹性模量E分别为：I=1 x 341.33x104= 3.413 x106 mm4；V=1 x85.33x103= 8.533 x104 mm3；E=10000 N/mm2；( 一) 荷载计算与组合：模板自重标准值 G1k=0.3x(0.5 x 2x 0

26、.32+0.5 x0.3)/0.3=0.470kN/m ； 新浇筑砼自重标准值 G2k=28.3x0.3x0.5=4.245 kN/m ； 钢筋自重标准值 G3k=1.77x 0.3x 0.5=0.266 kN/m ；永久荷载标准值 Gk= G1k+ G2k+ G3k=4.981 kN/m ； 振捣砼时产生的荷载标准值 Q2k=2x0.3=0.600 kN/m ； 计算中考虑梁两侧局部楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。永久荷载标准值 Gkb=(25x0.18+0.5) x0.3x0.5/2=0.375 kN ； 活荷载标准值 Qkb=1.0x 0.3x0.5/2=0.075kN ；(1) 计

27、算弯矩和剪力时，采用由可变荷载效应控制的组合(含支撑梁自重):均布荷载设计值 q仁0.9 X (1.2 X 4.981+1.2 X 0.038+1.4 X0.600)=6.176kN/m ;楼板传来集中力设计值 R=0.9 X (1.2 X 0.375+1.4 X 0.075)=0.500kN ;(2) 计算弯矩和剪力时，采用由永久荷载效应控制的组合(含支撑梁自重):均布荷载设计值 q2=0.9 X (1.35 X 4.981+1.35 X 0.038+1.4 X 0.7 X0.600)=6.627kN/m ;楼板传来集中力设计值F2=0.9 X (1.35 X 0.375+1.4 X 0.7

28、 X0.075)=0.522kN ;(3) 计算挠度时，采用荷载标准值进展组合(含支撑梁自重)：均布荷载标准值 q3=4.981+0.038=5.019 kN/m ;楼板传来集中力标准值Fa=0.375 kN ;(二)支撑梁验算根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进展电算，得到计算简图与内力、 变形图如下：0.522kN0.052kN /m0.522kN6.627kN /m0.052kN /mT 右'“J"山 4/ 込4/41|/ I I I F I I F I1219460300460, Iv i ,360I5001360弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN m)1.541.

29、5210.9990.999剪力图(kN)1219460300460II360I5001360变形计算简图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为:N1=1.540kNN2=1.540kN计算得到：最大剪力：V= 1.540kN最大变形：v = 2.286mm最大支座反力：F= 1.540kN(1) 支撑梁抗弯强度计算642(T =M/W=0.724X 10/8.533 X 10 =8.489N/mm实际弯曲应力计算值c =8.489N/mm小于抗弯强度设计值f=17N/mm 2，满足要 求！(2) 支撑梁抗剪计算t =VS/lb=1.540 X 1000X 64000/(3.413 X

30、 106 X 80)=0.361N/mni;实际剪应力计算值0.361 N/mrm、于抗剪强度设计值f v=1.700 N/m点满足要 求！(3) 支撑梁挠度计算v -容许挠度：结构外表隐藏v =l/250 ;第1跨最大挠度为2.286mm容许挠度为4.876mm满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2. 第二层支撑梁的计算支撑梁采用1根80X 80矩形木楞为一组，共2组。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩V和弹性模量E分别为：464I=1 X 341.33 X 10 = 3.413 X 10 mm；343W=1 X 85.33 X 10 = 8.533 X 10 mm；

31、E=10000 N/m斋取承受最大支座反力的支撑梁进展验算，支撑梁按照集中与均布荷载作用下的 三跨连续梁计算。支撑梁所受集中荷载F:计算弯矩和剪力时采用R=1.540kN;计算挠度时采用F2=1.145kN;均布荷载取支撑梁的自重q：计算弯矩和剪力时采用5= 0.052kN/m ;计算挠度时采用q2= 0.038kN/m ;根据上面计算的荷载进展电算，得到计算简图与内力、变形图如下：弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN m)3.323160.770.77851.760.2210.2051.3351.35剪力图(kN)1.145kN1.145kN1.145kN1.145kN1.145kN1.145kN

32、1.145kN1.145kN1.145kN1.145kN1.145kN0.038kN /mjLJJff1g、f 3r、|F f 'f、f f 1口f r门f片flf f 1*F 1口f 1f专f T1000 1000 1000300 300 300 300 300 300 300 300 300 300变形计算简图变形图(mm)计算得到：最大剪力：V 3.321kN最大变形：v = 0.729mm最大支座反力：F= 5.656kN(1) 支撑梁抗弯强度计算(T =M/W=0.523X 106/8.533 X 104 =6.134N/mm2实际弯曲应力计算值c =6.134N/mm小于抗

33、弯强度设计值f=17N/mm 2，满足要 求！(2) 支撑梁抗剪计算t =VS/lb=3.321 X 1000X 64000/(3.413 X 106 X 80)=0.778N/mni;实际剪应力计算值0.778 N/mrm、于抗剪强度设计值f v=1.700 N/m吊满足要 求！(3) 支撑梁挠度计算V -容许挠度：结构外表隐藏V =1/250 ;第1跨最大挠度为0.729mm容许挠度为4.000mm满足要求! 第2跨最大挠度为0.082mm容许挠度为4.000mm满足要求! 第3跨最大挠度为0.729mm容许挠度为4.000mm满足要求!各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！

34、六、门架立柱的稳定性计算1.门架静荷载标准值计算静荷载标准值包括以下内容： 脚手架自重产生的轴向力(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件与其重量分别为：门雜匸件名称配杵量酊件BX配件单重nIF12191.栩1X0. 224=0. 224 kN交叉支挥2副20. 04=0.kN水平架lis厉步4设)1X0.165XV5=a 132 kN脚丰板1块(5歩1谖)ixo. 134Xl/5=0l 037 kN汁2XQ, 006=0,012 kll2副2Xn. 009.018 kN2个2X0. 035=0. 070 kil可调托座2个2X0. Q4AO.Q90 klJ合计0, 6623 kN经计算

35、得到，每米高脚手架自重合计 Nski = 0.663/1.955=0.339 kN/m 。加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力(kN/m)剪刀撑采用48 X 3.5 mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：tga = ( 4 X 1.955 ) / (4 X 1.000 ) = 1.9552X 0.038 X (4 X 1.000)/cos a /(4 X 1.955 ) = 0.086 kN/m ;水平加固杆采用48 X 3.5 mm钢管，按照1步1设设置，每米高的钢管重为:0.038 X (1 X 1.000) / (1 X 1.955) = 0.020kN/m ;每跨内的直角扣件1

36、个，旋转扣件4个，每米高的钢管重为：(1 X 0.0135+4 X 0.0145 ) / 1.955 = 0.037 kN/m ;每米高的附件重量为0.02 kN/m ;每米高的栏杆重量为0.01 kN/m ;NGk2 =经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计0.172 kN/m ；静荷载标准值总计为 NG = N GK1 + N GK2= 0.512 kN/m ；2. 门架立柱的稳定性计算门架立柱的稳定性计算公式(T = N/(k © Ao) < f其中c -门架立柱轴心受压应力计算值(N/mm2);N - 作用于一榀门型支柱的轴向力设计值，它包括：支

37、撑梁传递荷载设计值：Ni =2 X 5.656 =11.312kN ;门架与加固件自重荷载设计值：N2 = 0.9 X 1.2 X0.512 X5.5-0.5 =2.762 kN ；N =N1+N2=11.312+2.762=14.075 kN ；k- 门架承载力修正系数， k= 0.9 ；Ao - 一榀门架两边立杆的毛截面面积， Ao= 2A1 =9.780 cm 2；f - 钢管强度设计值： f =205 N/mm 2；© - 门架立杆的稳定系数 ,由长细比 k oho/i 查模板规XJGJ162-2008附录 D得到，© =0.377 ;其中：长度修正系数 ko=1.

38、13；门架的高度 h0=1.93m；门架立柱换算截面回转半径 i=(I/A 1)1/2=1.650 cm； 门架立杆的毛截面面积 A1=4.89 cm2；门架立杆的换算截面惯性矩1=1 0+I1 h1/h 0=13.320 cm4;门架立杆的毛截面惯性矩 I 0=12.19 cm4； 门架加强杆的毛截面惯性矩 I 1=1.42 cm4； 门架加强杆的高度 h1=1.536m；门架立柱长细比入计算值：入=h0/i=1.93 X 100/1.650=116.939门架立柱长细比入=116.939小于门架立柱允许长细比入=150,满足要求!门架立柱轴心受压应力计算值c =14.075 X 10/(0

39、.9 X 0.377 X 9.780 X 10)=42.365N/mm；门架立柱稳定性计算c = 42.365N/mm2小于门架立柱抗压强度的设计值f=205 N/mn2,满足要求！II、斜屋面板门架支撑系统计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规 X JGJ162-2008、建筑施工门 式钢管脚手架安全技术规XJGJ128-2000、建筑施工计算手册江正荣著、建 筑结构荷载规X(GB50009-2001)、混凝土结构设计规XGB50010-2002、钢 结构设计规X(GB 50017-2003)等规X编制。订 17忙P吁亂向水平加固杆1權胁XE曉形末槽勲蚀12；01219卡b"hb

40、E*模板支撑体系剖面图HUOO1OOO1门架排列平面示意图一、参数信息1. 模板构造参数（一）梁构造参数楼层高度H: 5.2m;混凝土楼板厚度：120mm结构外表要求：隐藏；（二）门架构造参数门架型号：MF1219A门架间距：800mm搭设尺寸为：跨距l=0.800m（根据斜屋面坡度320,取计算跨距l=1.000m。计算跨距 1.0m计算依据：0.8/cos32 °=0.9433m）;步距=1.955m；门架的宽度 b： 1219.000mm 门架的高度 ho： 1930.000mm 1： 1536.000mm门架立杆采用48 x 3.5mm钢管；立杆加强杆采用26.8 x 2.5

41、mm钢管； 门架承载力修正系数：0.9 ；（三）门架立杆（加强杆）钢管材料性能参数钢材品种：钢材 Q23密冈（ 16-40）;弹性模量E： 206000N/mm屈服强度fy : 235N/mrh抗拉/抗压/抗弯强度设计值f : 205N/mrh抗剪强度设计值fv : 120N/mrh端面承压强度设计值fce : 325N/mrri2. 荷载参数（ 一 ） 板模板荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k: 28.3kN/m3;钢筋自重标准值Gk： 1.297kN/m3;板底模板自重标准值 G1k： 0.354kN/m2；根据斜屋面坡度 320，砼自重标准值 G2k： 24/cos32 0=28.3kN/

42、m303钢筋自重标准值 G3k： 1.1/cos32 0=1.297kN/m3;02板底模板自重标准值 G1k： 0.3/cos32 0=0.354kN/m2 ;承受集中荷载的模板单块宽度：1000mm;施工人员与设备荷载标准值 Q1k： 计算模板和直接支承模板的小梁时取 2.5kN/m2; 计算直接支承小梁的主梁时取 1.5kN/m2; 计算支架立柱等支承结构构件时取 1kN/m2;（ 二 ） 门架静荷载参数水平架 5步4设;脚手板 5步1 设;水平加固杆采用48 x 3.5mm钢管，1步1设；剪刀撑采用48 x 3.5mm钢管，按照4步4跨设置；1 跨1 步架内包含旋转扣件 4个，直角扣件

43、 1 个；附件、安全网重量 （kN/m） ： 0.02栏杆重量 （kN/m） ： 0.013. 板底模板参数搭设形式为： 2层梁上顺下横单门架；（ 一 ） 面板参数面板采用桦木（垂直方向）18mn厚覆面木胶合板；厚度：18mm抗弯设计值fm： 15N/mm 弹性模量E: 5400N/mrf;（ 二） 第一层支撑梁参数材料：1根80 x 80矩形木楞；间距： 400mm； 木材品种：粗皮落叶松；弹性模量 E：10000N/mm2； 抗压强度设计值fc : 16N/mm抗弯强度设计值fm： 17N/mrh 抗剪强度设计值 fv ： 1.7N/mm2；( 三 ) 第二层支撑梁参数材料：1根80 X

44、80矩形木楞；木材品种：粗皮落叶松；弹性模量 E： 10000N/mm2；抗压强度设计值fc : 16N/mrh抗弯强度设计值fm： 17N/mrh 抗剪强度设计值 fv ： 1.7N/mm2；二、模板面板计算面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为：3 5 4I = 1000 X 183/12= 4.860 X 105mm4；2 4 3V = 1000X 182/6 = 5.400 X 104mm3；1. 荷载计算与组合模板自重标准值 G1k=0.354X1.000=0.354 kN/m ； 新浇筑砼自重标准值 G2k=28.3X1.000X0.12=3.396 kN/m ； 钢筋自重标准值

45、G3k=1.297X1.000X0.12=0.156 kN/m ； 永久荷载标准值 Gk= 0.354+ 3.396+ 0.156=3.906 kN/m；施工人员与设备荷载标准值 Q1k=2.5X1.000=2.500 kN/m ； 计算模板面板时用集中活荷载进展验算 P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合：q=3.906kN/m ；(2) 计算弯矩采用根本组合：A 永久荷载和均布活荷载组合q=max q1 ，q2=7.368kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9 X (1.2 X 3.906+1.4 X 2.500) =7.368kN/m ；由永久荷载效应控制的组合：q2

46、=0.9 X (1.35 X 3.906+1.4 X 0.7 X 2.500) =6.950kN/m ;B 永久荷载和集中活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9X1.2X3.906=4.218kN/m；P1=0.9X 1.4 X2.5=3.150kN ；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9X1.35X3.906 =4.745kN/m ；P2=0.9X1.4X0.7X2.5 =2.205kN ；2. 面板抗弯强度验算M/W < f其中：W -面板的截面抵抗矩，W =5.400 X 104mrhM -面板的最大弯矩(N mm) M=maMa Mb1, Mb2 =0.399kN

47、m22Ma=0.125q X l =0.125 X 7.368 X 0.4 =0.147kN m2Mb1=0.125q1Xl 2+0.25P1Xl =0.125X4.218X0.42+0.25X3.150X0.4 =0.399kN m；2Mb2=0.125q2Xl 2+0.25P2Xl2=0.125X4.745X0.42+0.25X2.205X0.4 =0.315N mm； 经计算得到，面板的受弯应力计算值：(T = 0.399 X 106/5.400 X42104=7.396N/mm2；实际弯曲应力计算值c =7.396N/mm2小于抗弯强度设计值f =15N/mr7满足要 求！2. 面板挠

48、度验算4v =5ql /(384EI) < v 其中： q- 作用在模板上的压力线荷载 ：q = 3.906kN/m ；l- 面板计算跨度 ： l =400mm ；E-面板材质的弹性模量 ： E = 5400N/mm 2；I- 截面惯性矩 ： I =4.860 X 105mm4； V -容许挠度：结构外表隐藏V =l/250=1.600mm ;面板的最大挠度计算值：V = 5 X 3.906 X 4004/(384 X 5400X 4.860 X5105)=0.496mm；实际最大挠度计算值：v =0.496mmb于最大允许挠度值:v =1.600mm,满足 要求！三、板底支撑梁的计算1

49、. 第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根80X 80矩形木楞，间距400mm支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩V和弹性模量E分别为：464I=1X341.33X104= 3.413X106 mm4；V=1 X85.33X103= 8.533X104 mm3；E=10000 N/mm2；( 一) 荷载计算与组合：模板自重标准值 G1k=0.354X0.4=0.142 kN/m ；新浇筑砼自重标准值 G2k=28.3X0.4X0.12=1.358 kN/m ； 钢筋自重标准值 G3k=1.297X0.4X0.12=0.062 kN/m ； 永久荷载标准值 Gk= 0.142+1.358+ 0.062=1

50、.562 kN/m ； 施工人员与设备荷载标准值 Q1k=2.5 X 0.4=1.000 kN/m ； 计算第一层支撑梁时用集中活荷载进展验算 P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合 (考虑支撑梁自重 )：q=1.562+0.038=1.601kN/m；(2) 计算弯矩和剪力采用根本组合 (考虑支撑梁自重 )：A 永久荷载和均布活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9 X 1.2X(1.562+0.0384) =1.729kN/m ；q2=0.9 X1.4X1.000 =1.260kN/m ； 由永久荷载效应控制的组合：q1=0.9 X 1.35X (1.562+0.0384

51、) =1.945kN/m ；q2=0.9 X 1.4 X 0.7 X 1.000 =0.882 kN/m ;B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q=0.9X1.2X (1.562+0.0384) =1.729kN/m ；P=0.9X 1.4 X 2.5=3.150kN ；由永久荷载效应控制的组合：q=0.9X1.35X(1.562+0.0384) =1.945kN/m ；P=0.9X1.4X 0.7X 2.5 =2.205kN ；( 二 ) 荷载效应计算 支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照三跨连续梁计算。作用荷载分为“永久 荷载和均布活荷载组合和“永久荷载和集中活荷载组合两种

52、情况，为了准确计算 受力，把永久荷载和活荷载分开计算效应值，查模板规X JGJ162-2008附录C表C.1-2确定内力系数。最大弯矩M计算最大弯矩 M=maxMa Mb=0.809kN mA 永久荷载和均布活荷载组合 经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大22Ma=0.100Xq1Xl2+0.117Xq2Xl2=0.100 X 1.729 X 12+0.117 X 1.26 X 12 =0.320kN mB 永久荷载和集中活荷载组合 经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Mb=0.080X qX l 2+0.213X PX l=0.080 X 1.729 X 12+0.213

53、 X 3.150 X 1=0.809kN m(2)最大剪力V计算最大剪力 V=maxVa， Vb =3.163 kN；A 永久荷载和均布活荷载组合 经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Va=0.600X q1Xl+0.617 Xq2X l=0.600X1.729X1+0.617X 1.260X1=1.815kN；B 永久荷载和集中活荷载组合 经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Vb=0.600X qx 1+0.675 X P=0.600 X 1.729 X 1+0.675 X 3.150=3.163kN ;(3) 最大变形v计算44v = 0.677ql 4/100EI=0.677 X1.60065