框架结构设计

1、框架结构设计1 设计任务书1.1 设计资料1. 背景资料 某多层办公楼，建筑平面、立面、剖面图见图14。室内设计标高±0.000相当于绝 对标高10.00m，室内外高差600mm。2. 建筑构造做法建筑构造做法选自华北地区建筑标准设计图集05J1。各部位具体做法如下。楼面及屋面构造做法见表1。墙体构造做法见表2。墙体材料为陶粒混凝土砌块，外墙厚300mm，内墙后200mm，容重8.5kN/m³。顶棚采用轻钢龙骨纸面石膏板吊顶（05J1顶7），自重0.14kN/。门窗采用塑钢窗（0.10kN/）、木门（0.25kN/）3.使用荷载标准值屋面：上人屋面2.0kN/；非上人屋面0

2、.5kN/。楼面：办公室2.0kN/；走廊、门厅、楼梯、厕所2.5kN/。4. 自然条件基本风压：0.40kN/；基本雪压0.40kN/；最大冰冻深度0.6m。5. 抗震设防抗震设防烈度为7度（0.15g）；设计地震分组为第一组，场地类别为类。表1 楼面及屋面构造做法名称用料做法厚度（mm）使用部位铺地砖楼面（厚30mm）05J1-楼1010mm厚地砖铺平拍实，水泥浆擦缝10一般楼面20mm厚1:4干硬性水泥砂浆结合层20素水泥浆结合层一遍花岗石楼面厚50mm05J1-楼1320mm厚花岗石板铺平拍实水泥浆擦缝20走廊门厅楼梯间30mm厚1:4干硬性水泥砂浆结合层30素水泥浆结合层一遍铺地砖防

3、水楼面厚102mm05J1-楼2710mm厚地砖铺平拍实，水泥浆擦缝10卫生间25mm厚1:4干硬性水泥砂浆结合层251.5mm厚聚氨酯防水涂料刷基层处理剂一遍15mm厚水泥砂浆找平层1550mm厚C15细石混凝土找坡，最薄处不小于30mm50上人屋面05J1-屋6 上人屋面05J1-屋610mm厚地砖铺平拍实，缝宽5-8，1:1水泥砂浆填缝10上人屋面 上人屋面25mm厚1:4干硬性水泥砂浆结合层25满铺0.15厚聚乙烯薄膜一层0.15高聚物改性沥青防水卷材31:3水泥砂浆找平层20聚苯保温板1001:8水泥膨胀珍珠岩找2%坡，最薄处不小于20mm1001:3水泥砂浆找平层20非上人屋面05

4、J1-屋6涂料或粒料非上人屋面高聚物改性沥青防水卷材31:3水泥砂浆找平层20聚苯保温板1001:8水泥膨胀珍珠岩找2%坡，最薄处不小于20mm1001:3水泥砂浆找平层20表2 墙体构造做法名 称用 料 做 法厚度（mm）使用部位面砖墙面（厚2730mm）05J1-外墙13刷素建筑胶水泥浆一遍，配合比为建筑胶:水泥浆=1:4 10所有外墙面15厚2:1:8水泥石灰砂浆，分两次抹灰20刷素水泥浆结合层一遍45厚1:1水泥砂浆加水重20%建筑胶810厚面砖，1:1水泥砂浆勾缝或水泥浆擦缝混合砂浆墙面（厚20mm）05J1-内墙5刷素建筑胶水泥浆一遍，配合比为建筑胶:水泥浆=1:4除卫生间外所有内

5、墙面15厚1:1:6水泥石灰砂浆，分两次抹灰155厚1:0.5:3水泥石灰砂浆5秞面砖墙面（厚2324mm）05J1-内墙9刷素建筑胶水泥浆一遍，配合比为建筑胶:水泥浆=1:4 10卫生间内墙面15厚2:1:8水泥石灰砂浆，分两次抹灰2534厚1:1水泥砂浆加水重20%建筑胶45厚秞面砖，白水泥浆擦缝3使用荷载标准值屋 面：上人屋面2.0kN/m2； 非上人屋面0.5kN/m2；楼 面：办公室2.0kN/m2； 走廊、门厅、楼梯、厕所 2.5kN/m2。4自然条件基本风压：0.40kN/m2；基本雪压：0.40kN/m2；最大冰冻深度0.6m。5抗震设防抗震设防烈度为7度（0.15g）；设计地

6、震分组为第一组，场地类别为类。6地质勘探资料场地较为平整，天然地坪为绝对高程9.200m。自上而下，各土层主要特征描述如下，主要物理力学指标见表3。层：素填土，以粘土为主，局部含建筑垃圾、有机质较多，平均厚度约1.0m；层：粉质粘土，场区普遍分布，平均厚度约2.53.0m，可塑，分布较均匀；层：粉土，场区普遍分布，平均厚度约44.5m，可塑，分布较均匀；层：粉质粘土，厚度大于5m，可塑，场地内分布均匀。地下水最高水位为室外地坪下3.00m，地下水对混凝土及混凝土中的钢筋无侵蚀性。表3 地质资料层次土层描述厚度（m）层底深度（m）孔隙比（e）液性指数（IL）地基承载力特征值fak（kPa）容重（

7、kN/m3）素 填 土1.01.019.7粉质粘土3.54.04.55.00.6710.5114019.5粉 土4.04.58.09.00.5820.1515020.0粉质粘土大于5m0.6760.4116019.57材料：1）混凝土：现浇，强度等级为C30或C35；2）钢 筋：板内受力主筋采用HPB235级钢筋，直径大于12时采用HRB335级钢筋，板内分布筋采用HPB235级钢筋。梁柱内受力主筋采用HRB335级钢筋，箍筋采用HPB235级钢筋。3）填充墙：室内地面以上填充墙为陶粒混凝土砌块砌体，砌块强度等级为MU5；砂浆采用强度等级为M7.5的水泥混合砂浆。室内地面以下填充墙为普通粘土砖

8、砌体，粘土砖强度等级为MU10，砂浆采用强度等级为M10的水泥砂浆。1.2设计要求1计算方法及内容1）确定结构构件尺寸；2）用底部剪力法计算水平地震作用下地震剪力。并取一榀框架，计算其内力；3）对上述框架用分层法或二次弯矩分配法计算竖向荷载下构件内力，并进行梁弯矩调幅，调幅系数b=0.85；4）进行框架内力组合及截面设计；5）按弹性理论计算板及次梁的内力，并进行截面设计；2计算书用A4复印纸抄写计算书，字体工整，装订成册。3图纸内容1）结构平面配筋图比例1：100；注明轴线号，尺寸，墙厚，主、次梁截面尺寸，钢筋规格。2）次梁配筋图要求绘制，弯矩包络图，纵、横剖面图，抽筋图。纵剖面：比例1:40

9、，注明跨度；纵筋、架立筋、箍筋编号；钢筋断点位置。横剖面：比例1:25；注明截面尺寸，钢筋编号，根数，直径，箍筋直径，间距。3）框架配筋图框架立面图：比例1：40；注明跨度、层高、楼面标高、纵筋及箍筋、钢筋断点位置；梁柱加密区范围，次梁作用处加密箍筋或吊筋规格。梁柱截面配筋图：比例1:25，注明截面尺寸，钢筋直径、根数，箍筋直径、间距。4）基础施工图2 结构方案选型与设计流程本工程属于标准设防类（丙类）建筑，根据建筑工程抗震设防分类标准GB 50222008第3.0.3条第1款，按本地区抗震设防烈度采取抗震措施。本建筑高H=19.500m，局部高H=22.800m，属多层建筑，采用框架结构，现

10、浇梁、板及柱，现浇板式楼梯；根据建筑抗震设计规范（GB 5001-2010）第6.1.2条，框架抗震等级为三级。根据地质报告，拟采用柱下条形基础，横向布置，纵向设连系梁。基础埋深-2.50m，基础顶面标高为-1.30m。混凝土：主体结构梁、柱、板均采用C30级；构造柱、圈梁及过梁均采用C20级。钢筋：HPB 235 级钢（）；HRB 335级钢（）。焊条：采用E43型及E50型。抗震及抗风措施：填充墙在门口标高处设抗震带一道。1. 框架柱柱截面尺寸根据柱的允许轴压比按式（1-1b）计算确定，即 =N/(A)根据建筑抗震设计规范（GB 50011-2010）第6.3.6条，框架抗震等级为三级时柱

11、的轴压比限值=0.85为使结构在两个主轴方向的动力特性相近，柱截面采用方柱，柱的轴力设计值N按式（1-1a）估算。最大负载的柱为4B、4C、5B、5C处，则其最大轴力估算为 N=GaSn=1.21.05（6.6+3.0）/27.26=3657.8kN因此，主楼框架柱截面尺寸确定为600mm。2. 框架梁根据抗震规范第6.3.1条和第6.3.6条，梁的截面宽度不宜小于200mm；截面高宽比小于4；梁净跨与截面高度之比宜大于4。1）A-D轴纵向框架梁 h=（1/141/8）l=(1/141/8)7200=550900mm取h=750mm，b=300.2）18轴AB段及CD段横向框架梁 h=（1/1

12、41/8）l=(1/141/8) ×6600=471825取h=750mm，b=300mm。3）18轴BC段横向框架梁按与AB段框架梁线刚度相等计算，即 1/12b1h13/l1=1/12b2h23/l2 h2=h1=700=538mm故取h=550mm，b=300mm。4）楼面次梁 h=（1/181/12）l=（1/181/12）6600=367550mm取h=550mm，b=200mm。跨度较小的次梁取h=400mm，b=200mm。5）现浇板厚 h=（1/351/30）l=(1/351/30)3600=100120mm取h=110mm。3 荷载计算3.1荷载分类计算1. 屋面荷

13、载屋面恒载按照构造做法计算，列于表6-4中。分析框架结构在竖向荷载作用下的内力时。屋面或载应取均布活载与雪载之间的较大值，即上人屋面取2.0kN/m2,非上人屋面取0.5kN/m2。抗震计算时，计算屋面重力荷载代表值时不考虑屋面活载，取雪载0.4kN/m2。表4 屋面恒载计算表名称及部位用料做法厚度(mm)容重(kN/m3)重量(kN/m2)恒荷载标准值上人屋面(19.500)屋610厚地砖铺平拍实，缝宽58，1:1水泥砂浆填缝10200.206.3525厚1:4干硬性水泥砂浆结合层25200.50高聚物改性沥青防水卷材30.101:3水泥砂浆找平层20200.40聚苯保温板1003.00.3

14、01:8水泥膨胀珍珠岩找2%坡，最薄处不小于20100151.501:3水泥砂浆找平层20200.40钢筋混凝土楼板110252.75板底吊顶0.20非上人屋面(22.800)屋6高聚物改性沥青防水卷材30.105.651:3水泥砂浆找平层20200.40聚苯保温板1003.00.301:8水泥膨胀珍珠岩找2%坡，最薄处不小于20100151.501:3水泥砂浆找平层20200.40钢筋混凝土楼板110252.75板底吊顶0.202. 楼面荷载楼面恒载按照构造做法计算，列于表6-5中。楼面活载：办公室、卫生间取取2.0kN/m2;走廊取205kN/m2;屋顶设备用房取6.0kN/m2。 表6-

15、5 楼面恒载计算表名称及使用部位用料做法厚度（mm）容量（kN/m3）重量（kN/m2）恒荷载标准值铺地砖楼面（办公室）（厚30mm）楼1010mm厚地砖铺平拍实，水泥浆擦缝10200.203.5520mm厚1:4干硬性水泥砂浆结合层20200.40钢筋混凝土楼板110252.75板底轻钢龙骨吊顶0.20花岗石楼面（走廊）（厚50mm）楼1320mm厚花岗石铺平拍实，水泥浆擦缝20280.564.1130mm厚1:4干硬性水泥砂浆结合层30200.60钢筋混凝土楼板110252.75板底轻钢龙骨吊顶20200.20铺地砖防水楼面（卫生间）（102mm）楼2710mm厚地砖铺平拍实，水泥浆擦缝1

16、0200.205.5025mm厚1:4干硬性水泥砂浆结合层 25200.5015mm厚水泥砂浆找平层15200.3050mm厚C15细石混凝土找坡，最薄处不小于30mm50251.25钢筋混凝土楼板110252.75板底吊顶0.503.楼梯间荷载恒载： 石材地面 30mm厚 1.6（0.3+0.15）/0.3=1.74kN/m2楼梯踏步板130mm厚 （0.13/cos+0.15/2）25=5.51kN/m2板下抹灰 20mm厚 0.02×20/cos=0.45kN/m2合 计： 7.70kN/m2活载： 2.50kN/m24.墙体荷载外墙为300mm厚陶粒混凝土砌块，外侧贴面砖，内

17、侧抹灰。内墙为200mm厚的陶粒混凝土砌块，双侧抹灰。考虑到组砌时在洞口处、墙体底部和顶部混凝砌部分黏土砖，混砌比例取8:2，黏土砖容重取19kN/m3，则砌体容重 =8.5×0.8+19×0.2=10.6kN/m3计入面层的做法，求得墙体的单位面积重量如下。外墙： qout=0.3×10.6+0.55+0.02×20=4.13kN/m2内墙： qin=0.2×10.6+2×0.02×20=2.92kN/m23.2 重力荷载代表值计算 各层重力荷载代表值汇总于表6-6。将表中恒载与活载求和并除以总面积，可得框架单位面积的重量

18、12.8kN/m2，说明初选截面尺寸时取=14kN/m2是合理的 表6-6 各层重力荷载代表值计算 项 次屋号12-456梁自重纵向框架梁1095.11095.11095.1391.1横向框架梁668.3668.3668.3276.9次梁302.4302.4302.469.52065.82065.82065.8737.5 柱自重1664.01248.01248.0455.0 续表12456楼面恒载G2963.82963.82682.71349.6墙重G3996.33996.32387.1501.5门窗重G38.538.523.24.0恒载G=G+G+G+G+G10728.49502.28406

19、.83047.6楼、层面活载Q1595.51595.51217.995.5总重G=G+0.5Q11526.210300.09015.83095.44 基本自振周期计算4.1结构刚度计算1.框架梁的惯性矩及线刚度先计算矩形截面梁的惯性矩，然后考虑楼板的翼缘效应，将梁惯性矩乘以增大系数，即边梁取Ib=1.5Io中间梁取Ib=2Io，其中，Io=1/12bbhb3。再求框架梁的线刚度ib=Ib/Io 具体计算结果见表67。 表67 梁的线刚度计算方向层号梁号bbhb(mm)Io(10-2m4)Ib(10-2m4)Ec(7kPa)l(m)Ib=EcIb/l(kNm)横向16BL13007000.857

20、51.2863.006.600.585×105BL2300×5000.41590.6243.003.000.624×105ZL1300×7000.857517153.006.600.780×105ZL2300×5500.41590.8323.003.000.832×105纵向16BL1300×7501.05471.5823.007.20.659×105ZL1300×7501.05472.1093.007.20.879×105 2框架柱的惯性矩及线刚度惯性矩Ic=1/12×bb

21、×hb3，线刚度ic=Ic/ho 具体计算结果见表68。 表68柱的线刚度计算层混凝土bc×hc(mm)Ic(×10-2m4)Ec(×107kPa)h(m)Ic=EcIc/h(kNm)1C30600×6001.083.005.200.623×1052-5C30600×6001.083.003.900.831×1056C30600×6001.083.003.300.982×1053、框架柱的抗推刚度各层框架柱的抗推刚度计算见表6-9表6-11。 表6-9 首层框架柱的抗推刚度柱的类型根数K=ibj

22、/icc=(0.5+K)/(2+K)D=c12ic/h2(kN/m)D(kN/m)横向边框架边柱40.9390.4900.135×1055.244×105边框架中柱41.9410.6190.171×105中框架边柱121.2520.5390.149×105中框架中柱122.5870.6730.186×105纵向边框架边柱41.0580.5090.141×1055.576×105边框架中柱122.1160.6360.176×105中框架边柱41.4110.5600.155×105中框架中柱122.8220.

23、6890.190×105 表6-10 二层五层框架柱的抗推刚度柱的类型根数K=ibj/（2ic）c=(0.5+K)/(2+K)D=c12ic/h2(kN/m)D(kN/m)横向边框架边柱40.7040.2600.170×1058.168×105边框架中柱41.4550.4210.276×105中框架边柱120.9390.3160.209×105中框架中柱121.9410.4920.323×105纵向边框架边柱41.0580.3460.227×10513.956×105边框架中柱122.1160.6920.454&#

24、215;105中框架边柱41.4110.4140.271×105中框架中柱122.8220.8270.543×105 表6-11 六层框架柱的抗推刚度柱的类型根数K=ibj/（2ic）c=(0.5+K)/(2+K)D=c12ic/h2(kN/m)D(kN/m)横向3、6轴框架边柱121.1380.3630.393×1055.338×1053、6轴框架柱220.6950.2580.279×1053、6轴框架中柱21.4360.4180.452×1054、5轴框架边柱120.6950.2580.279×1054、5轴框架边柱22

25、0.7940.2840.307×1054、5轴框架中柱121.5420.4350.471×1054、5轴框架中柱221.6420.4510.488×105柱的类型根数K=ibj/（2ic）c=(0.5+K)/(2+K)D=c12ic/h2(kN/m)D(kN/m)纵向A、D轴框架边柱41.0070.3350.363×1056.024×105A、D轴框架中柱21.3420.4020.435×105B轴框架边柱21.2310.3810.412×105B轴框架中柱21.6780.4560.493×105C轴框架边柱21.

26、3430.4020.435×105C轴框架中柱21.7900.4720.511×1054.2 自振周期T1的计算采用能量法进行计算，将集中在各楼层标高处的重力荷载代表值，作为水平荷载作用在该质点处，求得相应的质点水平位移ui，然后计算基本自振周期T1结果见表6-12、表6-13。其中，填充墙材料为陶粒混凝土，周期折减系数取T=0.8。从表中可以看出，框架在两个方向的基本自振周期相差不多，即两个方向的动力特性相近，满足抗震设计时的要求。 表6-12 横向基本自振周期T1层号Gi(kN)Vi(kN)Di(kN/m)i(m)ui(m)GiuiGiui2T163095.43095.

27、45.338×1050.005800.24366754.225183.774=0.711(s)59015.812011.28.168×1050.014710.237862144.498510.090410300.022311.28.168×1050.027320.223152298.445512.898310300.032511.28.168×1050.039800.195832017.049394.999210300.042811.28.168×1050.052410.156031607.109250.757111526.254337.45.

28、244×1050.103620.103621194.345123.758 表6-13纵向基本自振周期T1层号Gi(kN)Vi(kN)Di(kN/m)i(m)ui(m)GiuiGiui2T163095.43095.46.024×1050.005140.18117560.794101.599=0.621（s）59015.812011.213.956×1050.008610.176031587.051279.369410300.022311.213.956×1050.015990.167421724.426288.703310300.032511.213.95

29、6×1050.023300.151431559.729236.190210300.042811.213.956×1050.030680.128131319.739169.098111526.254337.45.576×1050.097450.097451123.228109.459 5 水地震作用计算本工程建筑总高度H<40m，且属于刚度和质量沿高度分布比较均与的框架结构，所以近似采用底部剪力法进行地震作用计算。5.1水平地震作用影响系数1根据给定条件，抗震设防烈度为7度（0.15g）；设计地震分组为第一组，场地类别为类。可得计算参数： max=0.12，T

30、g=0.45 s横向水平地震作用影响系数1分别如下。横向：1=（Tg/T1）2max=（0.45/0.711）0.9×0.12=0.0795纵向：1=（Tg/T1）2max=（0.45/0.621）0.9×0.12=0.0898 1水平地震作用标准值集中在各层楼、屋盖标高处的重力荷载代表值Gi见表6-6，总重力荷载代表值为 GE=Gi=54537.4kN结构底部总水平地震作用标准值如下。横向：FEk=1Geq=1×0.85Geq=0.0795×0.85×54537.4=3685.36kN纵向：FEk=1Geq=1×0.85Geq=0.

31、0898×0.85×54537.4=4162.84kN各层楼（屋）盖标高处的横向、纵向水平地震作用标准值Fi及地震剪力标准值Vi分别见表6-14、表6-15。纵向基本自振周期T1=0.621s<1.4Tg=0.63s,故不考虑顶部附加地震作用系数；而横向基本自振周期T1=0.711s>1.4Tg=0.63s,应考虑顶部附加地震作用系数5： 5=0.08T1+0.01=0.08×0.0711+0.01=0.06688 F5=5 FEk=0.06688×3685.36=246.48kN 表6-14各楼层横向水平地震作用标准值及地震剪力作用标准值层

32、号Gi（kN）Hi（m）GiHiFi=FEk(1-5)Vi=+F5(kN)63056.424.174599.10.1031354.551063.6559015.820.8187528.60.2591891.011492.04410300.016.9174070.00.2405827.052319.09310300.013.0133900.00.1850636.19255.28210300.09.193730.00.1295445.343400.62111526.25.259936.20.0828284.743685.3654537.4723763.9注：表中V6是考虑到鞭端效应的影响，将屋顶间

33、的地震作用计算值放大3倍后的结果，即V6=3F6 表6-15 各楼层纵向水平地震作用标准值及地震剪力作用标准值层号Gi（kN）Hi（m）GiHi63095.424.174599.140.1031429.1888041287.5759015.820.8187528.640.25911078.5918441507.78064841030016.91740700.24051001.163022508.943668310300131339000.185770.12543279.0690682103009.1937300.1295539.087783818.156848111526.25.259936.

34、240.0828344.6831524162.843.框架侧移验算由于本工程高宽比小于4，柱轴向变形引起的侧移忽略不计，梁柱弯曲变形引起的层间侧移计算见表16.从结果看，层间侧移均满足要求。以上结果汇总于图7中。地震作用 地震剪力 水平侧移 地震作用 地震剪力 水平侧移横向 纵向图7 地震作用、地震剪力与水平侧移 表16 层间侧移层号横向纵向层间侧移允许值Vi(kN)Di(kN/m)Di= Vi / Di(mm)Vi(kN)Di(kN/m)Di= Vi / Di(mm)Di = H/550(mm)61063.655.338×1051.9926002251287.576.024

35、5;1052.137400398651492.048.168×1051.826689521507.7813.956×1051.0803811987.0942319.098.168×1052.8392384922508.9413.956×1051.7977500727.0932955.288.168×1053.6181194913279.0713.956×1052.3495772437.0923400.628.168×1054.163344763818.1613.956×1052.7358555467.0913685

36、.365.244×1056.9040089924162.845.576×1057.4656384519.454. 框架剪力准值横向共有8榀框架，纵向共有4榀框架，由于每榀框架总刚度不同，应按照各框架柱在总刚度中的比例将层地震剪力分配至各框架柱。横向4轴框架及纵向B轴框架的各柱剪力分配计算见表17及表18。 表17 横向4轴框架柱剪力分配层号层剪力层抗侧刚度边柱中柱Vi(kN)Di(kN/m)Dij(kN/m)Vij= Vi·Dij/ Di(kN)Dij(kN/m)Vij= Vi·Dij/ Di(kN)横向4轴框架61063.655.3380.2790.3

37、0755.5961.170.4710.48893.8597.2351492.048.1680.20938.180.32359.0042319.098.1680.20959.340.32391.7132955.288.1680.20975.620.323116.8723400.628.1680.20987.010.323134.4813685.365.2240.149104.710.186130.72 表18 纵向B轴框架柱剪力分配层号层剪力层抗侧刚度边柱中柱Vi(kN)Di(kN/m)Dij(kN/m)Vij= Vi·Dij/ Di(kN)Dij(kN/m)Vij= Vi·

38、Dij/ Di(kN)纵向B轴框架61287.576.0240.41288.060.493105.3751507.7813.9560.27129.280.54358.5642508.9413.9560.27148.720.54397.4433279.0713.9560.27163.670.543127.3523818.1613.9560.27174.140.543148.2814162.845.5760.155115.720.190141.856.水平地震作用下框架内力计算以横向4轴框架，采用D值法计算。6.1 计算柱端弯矩表19 横向4轴框架柱柱端弯矩计算层号柱位置柱剪力反弯点相对高度y柱端

39、弯矩(kN·m)Vij (kN)Ky0y1y2y3y下端Mb上端Mt6边柱4A55.590.6950.300.050.00.35 64.21119.24中柱4B93.851.5420.37710.00.00.3771116.79192.92中柱4C97.231.6420.38210.00.00.3821122.60198.26边柱4D61.170.7940.3500.00.35 70.65131.215边柱4A、4D38.180.9390.450.00.00.00.45 70.01 81.90中柱4B、4C59.001.9410.450.00.00.00.45103.55126.56

40、4边柱4A、4D59.340.9390.450.00.00.00.45104.14127.28中柱4B、4C91.711.9410.49710.00.00.00.4971177.80179.873边柱4A、4D75.620.9390.45200.00.00.00.4520133.30161.62中柱4B、4C116.871.9410.500.00.00.00.50227.90227.902边柱4A、4D87.010.9390.500.00.0-0.03330.4667158.37180.97中柱4B、4C134.481.9410.500.00.00.00.50262.24262.241边柱4A

41、、4D104.711.2520.6374-0.0090.6284342.16202.33中柱4B、4C130.722.5870.57070.000.5707387.93291.816.2计算梁端弯矩及梁剪力表20 横向4轴框架梁端弯矩、剪力计算层号6554433221A轴 SMCol,A (kN·m)119.24146.10197.29265.76314.27360.70LAB MA= SMCol,A119.24146.10197.29265.76314.27360.70VAB=(MA+ MB,L)/l30.1339.9850.6770.0183.5595.27MB,L=SMCol,

42、B·iAB/(iAB+iBC)79.64117.75137.14196.30237.16268.09B轴 SMCol,B (kN·m)192.92243.35283.42405.69490.13554.05LBCMB,R=SMCol,B·iBC/(iAB+iBC)113.27125.60146.28209.39252.97285.96VBC=( MB,R+ MC,L)/l 32.6784.7397.52139.59168.65190.64MC,L=SMCol,C·iBC/(iBC+iCD)102.33128.60146.28209.39252.97285

43、.96C轴 SMCol,C(kN·m)198.26249.16283.42405.69490.13554.05LCDMC,R=SMCol,C·iCD/(iBC+iCD)95.93120.56137.14196.30237.16268.09VCD=( MC+ MD)/l34.4241.3850.6770.0183.5595.27MD=SMCol,D131.21152.55197.29265.76314.27360.70D轴 SMCol,D(kN·m)131.21152.55197.29265.76314.27360.706.3计算柱轴力边柱轴力：中柱轴力：表21 横

44、向4轴框架柱轴力计算层号各梁剪力各柱轴力VAB(kN)VBC(kN)VCD(kN)NANBNCND630.1332.6734.42-30.13-2.53-1.7234.42539.9884.7341.38-70.11-47.2941.6075.805450.6797.5250.67-120.78-94.1388.45126.47370.01139.5970.01-190.79-163.72158.03196.48283.55168.6583.55-274.34-248.65243.13280.03195.27190.6495.27-369.61-344.19338.50375.306.4 绘制

45、内力图左震作用下，横 向4轴框架的内力图见图8。右震作用下，内力相同，方向相反。 弯矩 （KN.M） 剪力（KN） 轴力（KN） 图6-8 轴向4轴框架内力图 7.竖向荷载作用下的框架内力计算取横向4轴框架计算。表22 横向4轴框架梁竖向荷载取值层号均布恒载（kN/m）T形荷载（kN/m）三角形荷载（kN/m）节点弯矩（kN·m）集中荷载（kN）AB跨6g1=5.00g2=10.7，p2=0.9，a=1.8-Mg=92.2，Mq=2.92-5g1=15.80g2=17.82，p2=7.2，a=1.8-Mg=113.80，Mq=11.66-14g1=9.55g2=12.78，p2=7.

46、2，a=1.8-Mg=129.82，Mq=11.66-BC跨6g1=3.80-g3=16.95，p3=1.5-5g1=14.60-g3=14.85，p3=6.0-14g1=3.80-g3=13.34，p3=7.5-CD跨6g1=14.50g2=20.34，p2=1.8，a=1.8-P1=38.40Q1=7.65仅用于14层5g1=12.60g2=12.78，p2=14.4，a=1.8-14g1=5.00g2=16.30，p2=8.1，a=1.8-表23 横向4轴框架梁柱节点处由纵向框架传来的竖向荷载取值层号柱自重柱A柱B柱C柱D恒载G活载Q恒载G活载Q恒载G活载Q恒载G活载Q633.0087.605.40135.538.06178.2511.87129.947.56539.00130.5336.721