土木工程施工典型例题

1、土方调配计算某建筑场地方格网的方格边长为20mX20m泄水坡度ixiy3%,不考虑土的可松性和边坡的影响。试按挖填平衡的原则计算挖、填土方量(保留两位小数)0343. TO43.21 u n陶274L住60*$S41 Z14X期10*0. 911*0.50L2140. 122 -0.4&3 -d.S84 -1.1& 1.1E4.42-O.tT43. 2TC+0l 3042. 79 43. 21U.B8 43. 03 42. 20 4J. 09 +20X%=+=(n)H4=Hs+20X%=+=(n)H5=H30X%=-=(n)He=H5+20X%=+=(mH?=He+20X%=+=(mH8=H7

2、+20X%=+=(m)H9=H30X%20X%(rnHo=H9+20X%=+=(m)Hi=Ho+20x%=+=(m)H=Hi+20X%=+=(m)(3)计算各角点的施工高度由P10式0得各角点的施工高度(以“+”为填方，“一”为挖方)：hi=+(m)h2=(m)h3=(m)h4=(m)h5=+(m)he=+(m)h7=(m)hs=(m)h9=+(m)hio=+(m)hn=+(m)hi2=+(m)(4)确定“零线”，即挖、填的分界线由书PiO式o确定零点的位置，将相邻边线上的零点相连，即为“零线”o见图20J2i-2线上的零点:x0J20.4920,即零点距角点i的距离为3.93mX20.492

3、0i5.08m2-6线上的零点:0.i60.49,即零点距角点2的距离为i5.08mo67线上的零点:7ii线上的零点0.i6X6200.i60.i99.i4m,即零点距角点6的距离为9.i4m。X70.i90.i90.59204.87m,即零点距角点7的距离为4.87mo0.67X88-12线上的零点：0.670.42“，”2012.29m,即零点距角点8的距离为12.29m。（5）计算各方格土方工程量（以（+）为填方,（-）为挖方）全填或全挖方格由P10式()Vi202一(0.8841.150.190.67)88+115+19+67=2893(m)(一)201(0.3040.161.150

4、.89)30+16+115+89=250(mi)(+)两挖、两填方格，书P11、，（）V23202/(40.190.670.190.590.670.4)45.81(m)(一)()V23202/0.5920.4220.190.590.670.42)60.81(m)(+)三填一挖或三挖一填方格，书P11式()V16(0.122020.4930.49)(0.49)0.16)49319.78m3V1(20.120.300.160.49)(1249)(4916)19.78(一)-(243303249)19.7844.54m3(+)V21(6(0.160.19)(0.492020.1630.16)163(

5、1619)(4916)1.20m(+)v21()202(20.190.8820.490.16)1.2(38889816)2139?87m3(一)6(0.19V22(旦(20.166-(328911819)0.1931930.59)(0.190.16)0.8920.591.67m30.19)1.67148.34m3(1959)(1916)1.67(一)（十）将计算出的各方格土方工程量按挖、填分别相加，得场地土方工程量总计挖方：m填方：m挖方、填方基本平衡。轻型井点降水计算某工程地下室的平面尺寸为54mx18m,基础底面标高为m,天然地面标高为m,地面至m为杂填土，？m为粉砂层（渗透系数K=4m/

6、昼夜），m以下为粘土层（不透水），地下水离地面m,场地条件为北面、东面靠近道路，路边有下水道，西面有原有房屋，南面设有混凝土搅拌站。地下室开挖施工方案为:采用轻型井点降水，液压反铲挖土机挖土，自卸汽车运土。坑底尺寸因支模需要，每边宜放出m,坑底边坡度由于采用轻型井点，可适当陡些，采用1：,西边靠原有房屋较近，为了防止其下沉开裂，打设一排板桩。某工仪地下空搅拌站图1现场布置图工地现有井点设备：滤管直径50,长度；井点管直径50,长度60m总管直径100,每段长度，（有一接口）；W真空泵机组，每套配备二台3BA9离心泵（水泵流量30m/h）试求：（1）轻型井点的平面布置与高程布置。（2）轻型井点计

7、算（涌水量、井点管数量与间距、水泵流量）。解答：1）轻型井点系统布置根据本工程条件，轻型井点系统选用单层环形布置，如下图所示。右右占占占占占占右右右占？d右右占占占匕占,rTUImTpriiWiPT r u T t p- p|irllllll II jhl.Iilili il llililihlihl ihlihliliHHV图2轻型井点平面布置图I；jnno10,Irtp-IIvpvf.-a-3户-YJ:-j、任1/20.一)、71?45?Q：Z|+Jr-图3轻型井点高程布置图总管直径选用100mm布置于天然地面上，基坑上口尺寸X,井点管距离坑壁为，则总管长度为2X(+2X)+(+2X)=(

8、m井点管长度选用，直径50mm滤管长度，井点管露出地面，基坑中心要求的降水深度SS=(m)井点管所需的埋置深度H=10(m)将总管埋于地面下处，即先挖深的沟槽，然后在槽底铺设总管，此时井点管所需长度为(m)-=H-取 0 = (m)抽水影响半径按公式（）求出:R = XX 7.54 = (m)环形井点的假想半径0按公式（）求出：60.45 26.9基坑涌水量Q按公式（2.25）求出：22.76(m)37 953.5Q=X4X lg 39.52 lg 22.763(m3/ d)3）井点管数量与间距计算单根井点管出水量q按公式（）求出:八 953.51.1 -n= 16.2q=65Xxxx34=(

9、m3/d)65(根)井点管间距D按公式（）计算：174.72.69D = 65(m)取 D=(m)174.788(根) 选择真空泵。根据每套机组所带的总管长度为2= （m），选用W型干式真空泵。n=4）抽水设备选用真空泵所需的最低真空度按公式（）求出:hk 10 (6.0 1.0 )70 (pa)选择水泵。水泵所需的流量QQ 1.1953.5524.433(m / d)3(m /h )水泵的吸水扬程HsHs+=(m)由于本工程出水高度低，只要吸水扬程满足要求，则不必考虑总扬程。根据水泵所需的流量与扬程，选择3BA-9型离子泵即可满足要求。模板设计计算某多层现浇板柱结构的柱网尺寸为450mm楼板

10、厚度为150mmX,每一楼层高度为，柱子的截面尺寸为450mm X(1) 柱子厚度为20mm的木模板，浇筑速度为2.5m/h混凝土的温度为10C,用插入式振动器捣实，混凝土的坍落度为80mm,无外加剂。试求混凝土侧压力与柱箍间距，并绘制IIzlijD侧压力分布与柱箍布置图。(2) 楼板模板采用厚度为18m的木胶合板，支架为碗扣式钢管脚手架搭设的排架；胶合板面板下小木楞的尺寸为50mX100m,间距为400m；小木楞下面大木楞由排架立杆上的可调托座支承，排架立杆的跨宽度1200m,间距为1500m。试算小木楞的承载力及挠度是否满足要求I/250),并求大木楞的截面尺寸。(东北落叶松的木材抗弯设计

11、强度17MPa顺纹抗剪设计强度=,MPa弹性模量E二10000MPa，木材重度6?8kN/tf)解：(1)1)求浇注混凝土时的侧压力已知混凝土的浇筑速度为V=/h,混凝土温度T=10C,外加剂影响修正系数为1=1坍落度影响修正系数2=1,t0=200/T+10=8由F=0-22cto2V2=X24x8X1X=mi检验:F=c=24x3=kN/m2按施工规范规定取小值，则侧压力荷载标准值为2F=kN/m承载力验算时，设计荷载应考虑永久荷载，新浇混凝土侧压力的荷载分项系数6=；还应考虑可变荷载，倾倒混凝土时产生荷载的分项系数7三又因面板为木模板，模板设计荷载值可乘以予以折减，则F626=xx=kN

12、/m有效压头h=24=3m对于边长为450mm的柱，当采用的吊斗供料时，水平荷载为4kN/m2考虑荷载分项系数和F72折减系数的7=4XX=kN/m叠加后的侧压力分布图见图下可4卜r11内竖楞即为梁的 支点.按三跨连续梁梁宽取200mm因F7作用于整个柱高范围应予以考虑,故作用在连续梁上的线荷载：一一112）求内竖楞间距1新浇混凝土侧压力均匀作用在木模板上，单位宽度的面板可以视为梁，q=+x=kN/m2其计算简图见图？0.1ql ；最大挠度三跨连续梁的最大弯距求L.的计算简图U maxM max0.667ql100EI(q为线荷载标准值）按面板的抗弯承载力要求MmaxM抵212O.lqli2f

13、wW抵fw6bh2./lOfwbh21.67fwbh2/1.6717200202hI-iJ493.92mm6qq)14.37I；按面板的刚度要求，最大变形值取为模板结构的250q=x=kN/m20.667q11100EI=2500.59EI30.5910000200203389.04mmqV14.37对比取小值，又考虑竖楞木的宽度，可取h=225mm3)求外横楞间距2仍按三跨连续梁考虑，外横楞即为内楞梁的支点，梁上作用均布侧压力荷载的受荷宽度即为内楞间距”，其计算简图见图L-LL-一L求L的计算简图作用在连续梁上的线荷载q=x=kN/m2按内楞的抗弯承载力要求1.67fwbh21.671750

14、1002935mmq16.23按内楞的抗剪承载力要求1.11fvbh1.11501001.621623548mm按内楞的刚度要求,0.59EI0.59 10000 50 100 3 i 331178mm q :15.03对比取小值,外楞间距？ =550mm4）对拉螺栓为外楞梁的支点，梁上作用均布侧压力荷载的受荷宽度即为外楞间距 L2又外楞为48X双钢管，设计荷载值可乘以予以折减，则F6=xx = （kN/m2）作用于梁上的线荷载：q=x= kN /按外楞的抗弯承载力要求：1310fw 抵 10 205 5078 2V 37.47=745mm按外楞刚度的要求50.59 2.06 10121900

15、 2131, q136.73929mm对此取对拉螺栓间距I 3=700mm5）选取螺栓规格L2、L3,每个螺栓承受混凝土侧压力的等效面积计算得N=XX =选用由Q235钢制作得M14对拉螺栓，其净截面积A=105伽2则N 26230A 105250ftb 170)( N / mm 2)调整对拉螺栓间距L3=450mm 则N=xx=16860105160.6ftb 170( N/mm 2)1）验算小木楞的承载力承载力验算时，设计荷载应考虑永久荷载，模板及支架自重标准值、新浇混凝土自重标准值、钢筋自重标准值的荷载分项系数二;还应考虑可变荷载）施工人员及设备荷载标准值时产生荷载的分项系数各荷载标准值

16、取值：1 .模板及支架自重标准值2 .新浇混凝土自重标准kN/怦24kN/mi3.钢筋自重标准值kN/tf4.施工人员及设备荷载标准值kN/tf小木楞上的线荷载为0.547kN m小木楞可以视为梁，大木楞即为梁的支点按三跨连续梁考虑q=+24X+X+XX=m22Mmax0.1ql0.13.81.217501002比较可得1叫109max61.417kNmm抵故小木楞的承载力满足要求2）验算小木楞的挠度q=+24X+X=3K/m4ql0.6673121200,1200,Umax0.66731.01mm4.8mm10OEI1001000050100250故小木楞的挠度满足要求。3）求大木楞的横截面

17、尺寸大木楞可以视为梁，排架立杆上的可调托座即为梁的支点按三跨连续梁考虑大木楞上的线荷载为q=+24X+X+XX=m22Mmax0.1ql0.111.41.52.565kNm设大木楞的横截面尺寸为100X150121M抵fwW抵fwbh17一666.375106N(mm6.375kNmMmaxM抵满足要求2100150大木楞的挠度q=+24X+X=9k/mql40.66791215001500Umax0.667100EI31.08mm1001000010015032506mm满足要求故大木楞的横截面尺寸选100X150合适。钢筋下料计算试编制下图所示5根梁的钢筋配料单。各种钢筋的线重量如下:10

18、(m);12m);25m)。对钢筋进行配料时，必须根据混凝土结构设计规范及混凝土结构工程施工及验收规范中对混凝土保护层，钢筋弯曲及弯钩等规定计算下料长度。钢筋在结构施工图中注明的是外轮廓尺寸,即外包尺寸。钢筋在加工前呈直线下料,工弯曲时，外皮伸长，内皮缩短，轴线长度不变,因此钢筋外包尺寸与轴线间之间存在一个差值，称为“量度差值”。其大小与钢筋直径和弯心直径以及弯曲的角度有关系。一级钢筋末端作180度弯钩，平直部分为3d,弯心直径为，每个弯钩需要增加的量度差值为（d为钢筋直径）。各种钢筋中间弯折，其弯心直径为5d,弯折角度为45度，60度，90时的量度差值分别为，d,2d。直线钢筋的下料长度为其

19、外包尺寸；弯起钢筋的下料长度等于各段外包尺寸之和，减去中间弯折处的量度差值，再加上两端弯钩处的平直长度。计算钢筋下料长度后，就可以编制钢筋配料单，作为材料准备和钢筋加工的依据。各编号钢筋下料长度计算如下：混凝土保护层厚度均为25mm,号钢筋1=外包尺寸+末端为180度弯钩的量度差值=(8000+240X2-2X25)+X2X25=8742.5mm号钢筋Lhb包尺寸+末端为180度弯钩的量度差值=(8000+240X2-2X25)+X2X12=8580mm号钢筋1=外包尺寸+末端为180度弯钩的量度差值-中间为45度弯钩的量度差值=(8000+240X2)-3+(800-2X35)X2X.2+(8000+240X2)-3-25-(800-2X35)X2+X2XX25X4=9296.95mm号钢筋L=(300-2X25)+(800-2X25)X2-3X2X10+3X10X2=2000mm梁钢筋配料