蒸发器在工业废水零排放上的应用

1、蒸发器在工业废水零排放上的应用王莉莉，田旭峰，赵利鑫（合众高科（北京）环保技术股份有限公司）摘要：我国水资源污染和短缺问题日益凸显， 而工业用水在整个水资源消耗中所 占比例重大。工业废水零排放是实现水资源循环利用和保障我们经济社会可持续 发展的重要举措， 因而对工业废水零排放技术进行研究和发展具有重要意义， 本 文对蒸发器在工业废水零排放上的应用进行论述， 介绍了蒸发器的种类和工作原 理，着重对工业废水零排放上应用最为广泛的械蒸汽压缩再循环降膜蒸发器 （MVR ）和低温多效蒸发器（ MED ）进行了阐述和对比，最后对工业废水零排 放的蒸发器发展现状和趋势进行了展望。关键词：蒸发器；工业废水；零

2、排放；械蒸汽压缩再循环降膜蒸发器（ MVR ）； 低温多效蒸发器（ MED ）一、概述 近年来，我们水资源短缺和环境污染问题日益严重。随着工业的迅速发展， 废水的种类和数量迅猛增加， 对水体的污染也日趋广泛和严重， 威胁人类的健康 和安全 1 。工业废水排放的危害，一是重金属等难以降解的有毒有害物质随着 污水进入土壤不断富集，造成农田的重金属超标（据罗锡文院士称：我国已有 3 亿亩耕地受到重金属污染） ，将会危及我们的食品安全；二是污水处理厂的污泥 受工业污水影响有害物质超标， 不能被用作肥料回归土地， 影响氮、 磷等物质的 循环；三是大量工业用水造成了水资源的消耗和浪费 2 。如何将工业废水

3、达标 或减少排放， 并尽最大可能地实现水资源循环利用， 成为困扰着工业企业一大难 题。因此，在我国大力提倡水资源节约利用和环境保护的大环境下， 工业废水零 排放应运而生。工业废水零排放是指工业水经过重复使用后， 将这部分含盐量和污染物高浓 缩成废水全部（ 99%以上）回收再利用，无任何废液排出工厂，水中的盐类和污 染物经过浓缩结晶以固体形式排出厂送垃圾处理厂填埋或将其回收作为有用的 化工原料 3 。也就是说，从废水中完全回收水资源，变液态废弃物为固态资源 再利用，实现对水等不可再生资源的可持续利用。 工业废水零排放是保护地球环境和可持续发展的大势所趋。随着国家和企业对工业废水零排放的日益重视，

4、 以及国内国外对废水零排放 的研究的不断深入， 实现工业废水零排放的工艺也很多， 但大体的工艺路线都是 一致的，即预处理、浓缩和蒸发结晶。以下对蒸发器的种类、形式及其在工业废 水零排放上的应用做介绍。二、蒸发器的工作原理蒸发是将溶液加热至沸腾， 使其中部分溶剂汽化并被移除， 以提高溶液中溶 质浓度的操作。 蒸发的目的是为了获得高浓度的溶液或制取溶荆， 通常以前者为 主。用来实现蒸发操作的设备称为蒸发器 4 。蒸发操作可在加压、常压、减压下进行。为了保持生产过程的系统压力，有 时蒸发需在加压下进行。 对于热敏性物料， 为了保证产品质量， 要求在较低温度 下蒸发。真空下能降低沸点，满足此要求。此外

5、，真空下加热介质与被浓缩液体 的温差也比常压下大， 所以可加速蒸发的传热过程。 但沸点降低， 溶液粘度亦增 大，不利于被蒸发物料循环，影响传热效果 5 。三、蒸发器的种类1) 标准蒸发器标准蒸发器属于自然循环蒸发器，其结构如图 3-1 所示。它由加热室和蒸发 室组成。加热室内布有直径DN25到65的加热管，加热管长0.62 m。在管束中 间有一直径较大的中央降液管。此管截面积为加热管总截面的40100 %。由于中 央降液管和加热管内料液有重度差，使料液在加热管和降液管间不断循环， 从而提高了蒸发的传热效果。这种蒸发器总传热系数范围为580300(W/ m2 K)这种设备适于结垢不严重， 有少量

6、结晶析出和腐蚀性较小的溶液。 设备传热 面可达数百平方米。二空晨汽图3-1标准蒸发器结构示意图2) 标准式强制循环蒸发器结构示意见图3-2。它是在标准型的中央循环管内加一螺旋桨，以增强料液循环，使循环速度从0.5 m/s提高到11.5m/s,显著改善了传热。总传热系数可 达 11605800 (W/ m2 K)6。& L二次黑汽AWff 岀口图3-2标准式强制循环蒸发器结构示意图3) 悬筐蒸发器结构示意见图3-3。其加热管束可取出后清理，用备用管束替换，以节约清加热管100m2洗时间。加热蒸汽从位于中央的一根多孔管进入，均匀吹入各加热管间 束和罐内壁形成的环形通道是循环料液的下流通道。

7、其传热面积一般在以下，总传热系数为6003500 (W/ m2 K)。肌掾水錚*4俶图3-3悬筐蒸发器结构示意图4) 自然循环外加热式蒸发器结构示意见图3-4。它由列管加热器、蒸发室、循环管三个部分组成发时产生结晶，应在循环管下口加液固分离器。料液在蒸发器内循环速度小于1m/s,循环的动力是循环管和加热管内液体的重度差。这种蒸发器传热面积常为数百平方米甚至上千平方米。一个蒸发室可配有14个加热室。加热管较长，其长 径比L/d =60110总传热系数为19003500( W/ m2 K)。这种设备的缺点是设 备较高，由于料液在管内液柱较高，提高了下部液体的沸点，故要求加热温差大， 因而限制了多效

8、使用。1 一截发室乍2如然器¥ M俑环If图3-4自然循环外加热式蒸发器结构示意图5) 列文蒸发器结构示意见图3-5，它属于加热管式外沸腾的自然循环蒸发器。其特点是在 加热室的上部，加一段2.7-5m高的支撑段和稳流段，使加热室中溶液承受较大 的液柱静压，加热室中的溶液不致沸腾，只有在当静压较低的稳流段中才开始沸 腾汽化。在加热管中没有沸腾汽化，就可以减轻或避免溶质在加热管内结晶析出， 减轻加热管的结垢和堵塞。溶液循环全靠支撑段和稳流段内料液与循环管内料液 的重度差。为了减少循环系统阻力，要求循环管的截面积F:大于加热管的截面积。 这种蒸发器循环速度可达1.52m/s,总传热系数为1

9、3002300 (W/ m2 K)。加热管的长径比L/d = 1001207列文蒸发器应保持在较大温差下操作，否则由于温差小，循环速度显著减小, 热交换效率也相应减小。I汽图3-5列文蒸发器结构示意图6) 强制循环型长管蒸发器结构示意见图3-6。其特点是料液靠泵强制循环，循环速度达25m/s。料液通过加热管热至沸点，在蒸发室内闪蒸。由于此型设备属管外浓缩，同时料液 在管内流速大，因此适于蒸发有结晶析出或易结垢的物料。其传热效果好，总传热系数为9305800 ( W/m2 K)。此型设备动力消耗大，每平方米加热面积动力 消耗为0.40.8kW，因而这种蒸发器加热面积不宜设计太大。二扶黑和图3-6

10、强制循环型长管蒸发器结构示意图7）升膜蒸发器结构示意见图3-7。这种蒸发器亦称竖式长管蒸发器（LTV）、热红吸蒸发器。 其结构和列管换热器一样，不同之处是它的加热管长径比要求为 L/d = 100300, 这是因为这种蒸发器属于单程蒸发，料液通过管后，一次即应达到要求，所以要求管长较大。二次蒸气在管内流速很大，常压下为2030m/s,减压下为80200m/s。 二次蒸汽在管内高速螺旋上升，将料液贴管内壁拉曳成薄膜状，薄膜料液上升必 须克服重力及与壁的摩擦力，因此不适于粘度大的液体，一般料液粘度小于 50kPas。这种类型的蒸发器适子热敏性物料，不适于有结晶析出或易结垢的物 料8。升膜蒸发器一般

11、为单流型（即一次通过即可完成浓缩）。对非热敏性物料，浓 缩比要求大时，亦可设计成循环型。升膜式蒸发器总传热系数为6006000 （W/m2 K）。图3-7升膜蒸发器结构示意图8) 降膜蒸发器这种蒸发器结构与升膜式蒸发器结构大致相同，见图3-8。蒸发器料液自顶部加入，因顶部有液体分布装置，故每根管都可以均匀地得到液体。二次蒸汽与浓缩液一般并流而下，因二次蒸汽作用，料液沿管壁呈膜状流动，液膜下流不需 克服重力反而可利用重力，因而可以使粘度大的溶液蒸发。加热管长径比 L/d=100250，总传热系数为12003400 (W/ m2 K)。这种蒸发器料液从上至 下即可浓缩完了，若一次达不到浓缩指标，也

12、可用泵将料液循环进行蒸发9。图3-8降膜蒸发器结构示意图9）固定刮板式蒸发器固定刮板式蒸发器分立式和卧式两种。立式又有升膜和降膜之分，其结构见 图3-9，图3-10。这种蒸发器外壳有夹套，内通蒸汽加热。壳体内有马达带动的 立式或卧式旋转轴，轴上刮板。刮板外缘与筒内壁间隙约为0.82.5m m。料掖进口与器璧呈切线方向。料液进入后经转轴上的料液分配盘均布于内壁四周。由于重力和刮板离心力的作用，料液在内壁形成螺旋下降或上升的薄膜（立式），或螺旋向前的薄膜（卧式）。蒸发器的二次蒸汽自顶端排出。这种蒸发器适用于高粘度热敏性物料的蒸发，同时也适用于易结晶、结垢和 含悬浮物的料液蒸发。料液在蒸发器内停留时

13、间为数秒至数十秒，刮板转速为 100600 r/min。1m2传热面积动力消耗定额为1.58 W/ m2 K，刮板与器壁间隙 越大，料液粘度越小则动力消耗愈小。由于这种蒸发器单位体积内传热面积小， 因而限制了传热面过大，每台传热面积一般在10m2以下。由于这种蒸发器的内壁与刮板的间隙不能过大，因此在加工上对筒体椭圆度 和旋转轴的同心度都有严格要求图3-9刮板式降膜蒸发器结构示意图磔轉加A图3-10刮板式升膜蒸发器结构示意图10）活动刮板式蒸发器结构示意见图3-11。其操作原理与固定刮板式相似，不同的是刮板为多段式, 刮板活动地安装在轴上，由枢轴带动而旋转。由于离心力，刮板紧压在传热面上， 所以

14、薄膜厚度极薄，可小到0.03m m,有利于高粘度物料的蒸发。活动板式蒸发器液膜厚度根据料液粘度不同、转轴转速不同相应变化。如果刮板边缘镶上耐磨材料，如聚四氛乙烯板等，刮板可直接接触内壁，蒸发器成为刮壁型。这样不但防止给垢、晶析，还可降低筒体椭圆度和轴安装的同心度的要求。这种刮壁型蒸发器，刮板周边速度一般取35 m/s。口图3-11活动刮板式蒸发器结构示意图11）甩盘式薄膜蒸发器这种蒸发器可分为同径和异径两种，其结构示意见图 3-12。其中（a）是一种 改良的降膜蒸发器。通常的降膜式蒸发器中，传热管上部液膜分布均匀，到长管 中部以后，料液因浓缩而减少，粘加大，容易产生偏流、絮流，因而管璧上有可

15、能产生干壁、局部过热。而甩盘式蒸发器系利用旋转轴上几个圆形甩盘，使料液 在蒸发过程中多次重新分配成膜。另外，考虑到料液在蒸发过程中，不断被浓缩 减少，蒸发器下半部因料液不足不能润湿全部壁面，产生干壁现象，因此制成异径甩盘式，如周3-12（b）。甩盘式蒸发器不适用于高枯度或有晶析、易结垢料液的浓缩，同时由于单位体积传热面积小，这种蒸发器的处理量受到限制。11'iw»a口丨 2wtwmM口* 3xMrtuj 口*4-嫌一製jEflb 5-«xamjt图3-12甩盘式薄膜蒸发器结构示意图12）多级闪蒸和多室蒸发多级闪蒸简称MSF，多用于碱回收和海水淡化。这种设备的主要优点

16、是传热些上无沸腾和汽化现象。汽化是在空的闪蒸室内进行，因而避免在加热表面形成污垢。此外，由于采用多级原理、可节省加热蒸汽。海水淡化中，每公斤加热蒸汽可得淡水1.2kg。多级闪急蒸发装置的主体是一排用隔板分开的多个蒸发室（图3-13 ），室内的蒸汽压力自左至右逐级下降。预热到温度 T的料液依次逐级 进入各蒸发室，由于室内的压力低于料液的饱和压力，一部分溶剂急剧沸腾汽化， 使溶质残留于溶液中，所以料液的温度逐级下降（图3-14）,而其浓度则逐级增加。 蒸发室的上部设列管冷凝器，闪蒸的蒸汽在管外冷凝，冷料液在管内自右至左逆 向被逐级加热到温度t1,以充分回收热量。料液在加热器中用加热蒸汽进一步加 热

17、到to后就可以逐级闪蒸。因为料液的蒸发潜热较大，而显热变化有限，所以料加壽部分排岀熬阿牧讯分图3-13闪急蒸发室结构示意图液在装置中的循环量很大10AM*i«MR图3-14加热器内的温度历程示意图由于闪蒸室是空室，因溶剂蒸发而析出过量溶质引起的结垢问题， 不会导致 很严重的影响，在加热溶液的表面，因为没有沸腾汽化，很少析出溶质或垢层， 因而得以保持洁净。这种装置广泛用于易生垢层的海水淡化， 和印染行业的碱液 回收工艺中10。四、在工业废水零排放上主要应用的蒸发器通过以上介绍可知，蒸发器的种类繁多，各种类型的蒸发器的优缺点各异，故其适用的场合也不同，其中机械蒸汽压缩再循环降膜蒸发器（M

18、VR ）和低温多效蒸发器（MED ）在工业废水零排放上应用最为广泛，下面分别对这两种蒸 发器作介绍，并对其进行对比。1、机械蒸汽压缩再循环降膜蒸发器1）工作原理工业废水来水（一般经膜浓缩后，TDS在10万ppm左右）由蒸发器进料泵 输送至蒸发系统的冷凝水预热器，冷凝水预热器一般采用逆流板式换热器， 利用 系统中蒸汽冷凝产生的冷凝水加热进料废水。进料废水经换热后温度升至接近沸 点，原料液进入降膜蒸发器进行浓缩，原料由循环泵将进料废水泵至蒸发器的顶 部管箱，浓盐水通过顶部的分布器流入垂直管内，均匀地分布在管子的内壁上， 呈薄膜状下降至底槽，一部分废水沿管壁下降时，吸收管外蒸气释放的热能而蒸 发，而

19、蒸发产生的二次蒸汽与未蒸发的浓盐水一起下降至蒸发器的底槽。在底槽内二次蒸汽和浓盐水混合物料进去分离器进行气液分离，二次蒸汽由蒸汽压缩机压缩后进入蒸发器循环加热物料，浓盐水一部分进入结晶系统，控制蒸发器内浓 盐水的TDS, 部分循环回蒸发器，以保证蒸发器换热管的液膜覆盖。蒸汽压缩机压缩二次蒸汽提高其饱和温度和压力后输送至蒸发器顶部换热器管束外（即蒸发器壳程），升温升压后的蒸汽的潜热传到管壁内的浓盐水薄膜（该处需要补充一部分生蒸汽用于抵消系统的热损失，维持系统能量的平衡）：释放其潜热的同时，在换热管外壁被冷凝成冷凝水，冷凝水沿管外壁下降至底部积聚后，流入冷凝水罐，并由冷凝水泵经冷凝水换热器换热降温

20、后外排回用，同时对新进的进料废水加热。图4-1机械蒸汽压缩再循环降膜蒸发器结构示意图2）蒸发器的结构机械蒸汽压缩再循环降膜蒸发器（MVR）的加热器有立式和卧式两种结构，这两种形式的安装要求和换热效果都有所不同，立式和卧式降膜蒸发器的区别如下表所示：表4-1立式和卧式降膜蒸发器的区别序 号比较项目立式降膜蒸发器卧式降膜蒸发器1工艺设计与运 行方式1、换热管立式布置，处理 液沿换热管圆柱面运动 形成液膜进行换热；2、采用大循环量，流速很 快，流体呈湍流状态， 边界层薄，从而传质传 热效率咼；3、不易产生干壁现象，由1、换热管卧式水平布置， 处理液沿换热管圆周 面运动形成液膜进行 换热；2、为在换热

21、管圆周面形 成液膜，流速必须很 小，流体呈层流状态， 边界层厚，从而传质传于流速很快，结垢物受 冲刷很难附着在换热管 壁热效率低；3、挂膜不均匀，易产生干 壁现象，流速低结垢物 极易粘附在换热管壁2传热系数高比立式降膜蒸发器要低30 50%3防结垢措施及 清洗频率通过晶种循环的方式，使浓 缩过程中形成的结垢物附 着在晶种上而非管壁上，每 36个月化学清洗一次可通过机械装置（如毛刷） 清除结垢物，但由于机械 装置（如毛刷）的局限性， 对悬浮性和有机物形成的 软性污垢层清除效果很 好，对硬性的无机盐的垢 层效果不理想，因而同样 需每36个月化学清洗一 次4占地面积很小很大，比立式蒸发器大超过10倍

22、5安装要求垂直度要求很咼水平度要求较咼6运行维护很少较多，特别是带机械清洗 装置的蒸发器，由于零部 件量大，且易出现故障， 维护量较大7造价与传热系数成反比，相对较 低比立式降膜蒸发器要高30 50%8适用领域废水和低粘度的料液浓缩较高粘度的物料，用于精 细化工、医药、食品等行 业上表是一般意义的立式降膜蒸发器和卧式降膜蒸发器的区别，可以看出传统的立式降膜蒸发器在各方面要普通优于卧式降膜蒸发器，尤其当料液都走管程时,卧式降膜蒸发器极易发生结垢堵塞问题，且换热系数低于立式。但是考虑到卧式 蒸发器在安装高度上要求低，可以降低厂房高度，且检修方便，所以现在一般在 卧式蒸发器中将蒸汽走管程，从而减少蒸

23、汽的折流，提高换热系数，并清洗方便。 然而在立式降膜蒸发器中具有腐蚀性的废水走管程，洁净的蒸汽走壳程，这样只需要换热管选用高材质即可，壳体可以采用较低的材质（如316L）o相对来说， 卧式降膜蒸发器料液走壳程，导致换热管和壳体同时接触腐蚀性的料液， 对换热 管和壳体的材质均较高，同时也增加了腐蚀泄露的危险性 11 o所以在工业废水零排放上具体采用哪种结构的 MVR蒸发器，还要看实际的情况，因为除了对换热系数的要求和厂房占地的限制， 压缩机的不同形式也影响MVR蒸发器的安装2、低温多效蒸发器1）工作原理低温多效蒸发将几个蒸发器串联运行的蒸发操作，使蒸汽热能得到多次利用, 从而提高热能的利用率。在

24、多效蒸发操作的流程中，第一个蒸发器（称为第一效） 以生蒸汽作为加热蒸汽，其余蒸发器（称为第二效、第三效）均以其前一效的二 次蒸汽作为加热蒸汽，从而可大幅度减少生蒸汽的用量。每一效的二次蒸汽温度 总是低于其加热蒸汽，故多效蒸发时各效的操作压力及溶液沸腾温度沿蒸汽流动 方向依次降低。依据二次蒸汽和溶液的流向，多效蒸发的流程可分为：并流流 程。溶液和二次蒸汽同向依次通过各效。 由于前效压力高于后效，料液可借压差 流动。但末效溶液浓度高而温度低，溶液粘度大，因此传热系数低。逆流流程。 溶液与二次蒸汽流动方向相反。需用泵将溶液送至压力较高的前一效， 各效溶液 的浓度和温度对粘度的影响大致抵消， 各效传热

25、条件基本相同。错流流程。二 次蒸汽依次通过各效，但料液则每效单独进出，这种流程适用于有晶体析出的料 液 12。图4-2低温多效蒸发器结构示意图2）经济性及效数限制多效蒸发的目的是利用蒸发过程中的二次蒸汽，以节约蒸汽的消耗，提高蒸发装置的经济效益。表4-2为蒸发1 kg水消耗的加热蒸汽量，其中实际消耗量包 括蒸发装置和操作中的各项热量损失，随蒸发器型式、多效蒸发流程等的不同， 其值稍有变化。效数增多，蒸汽节约越多，但效数的多少要受以下几方面的限制： 设备费用的限制从单效改为双效，节约蒸汽可达93% （理论量应为一倍），但由四效改为五效 仅节约蒸汽10%。而且增加效数，设备费用也不断增加。在设备的

26、折旧年限内， 若增加一效所节约蒸汽的费用不足以抵消设备投资费时，则不能增加效数。另外设备投资是有限制的，效数随此限而定。 温度差的限制一般工业生产中，加热蒸汽的压力和蒸发室的真空度都有一定限制，因此装置的总温度差也一定。但由于多效蒸发时各效皆有温差损失， 因此，单效的有效 温度差要比多效中各效有效温差总和大。 也就是说，由于有效温差的减少，虽然 n效蒸发器总传热面积为单效蒸发器面积的 n倍，但在同样条件下，其生产能力 却要低于单效蒸发器。在多效蒸发中，为了保证传热的正常进行，根据经验，每一效的温度差不能 小于5-7°C。为了使各效有较大的温度差，必须限制其效数。在生蒸汽温度与末 效冷

27、凝器温度相同（即总温度差相同）条件下，将单效蒸发改为多效蒸发时，蒸 发器效数增加，生蒸汽用量减少，但总蒸发量不仅不增加，反而因温度差损失增 加而有所下降。多效蒸发节省能耗，但降低设备的生产强度，因而增加设备投资。 在实际生产中，应综合考虑能耗和设备投资，选定最佳的效数。生产上最常用的 是2- 3效。如果是沸点上升很小的料液或采用膜式蒸发器时， 效数可多些，在工 业废水零排放上一般采用34效。表4-2低温多效蒸发器的蒸汽消耗量菴世攜理網程It*1h*11 kM曲酣常 «ft«E僭知IKKaftI11.10,910/21*750.3 J32.5U%0亦43.13五。畀S3,77

28、 M3、低温多效蒸发器与 MVR对比工业废水零排放的蒸发结晶装置都是高能耗的，能耗在这些装置的运行成 本中占很大的比例，因此单位能耗的降低和优化对降低整个运行成本至关重要。 MVR 和低温多效蒸发器都能将料液蒸发产生的二次蒸汽进行重复利用，都是较 为节能的蒸发设备，因而被应用在工业废水零排放上，其性能的对比如下13 ：（ 1）MVR 能够充分利用全部二次蒸汽的潜热， 可以最大限度的减少蒸发过程的 能耗，同时也不需要消耗冷却水。 而低温多效蒸发器的末效蒸发器剩余部分的二 次蒸汽经过末端冷凝器冷凝后排出， 二次蒸汽得不到全部利用， 需要消耗部分冷 却水。（ 2） MVR 正常运行过程不需要消耗蒸汽

29、，只有在启动的时候消耗少量的蒸汽。 低温多效蒸发器由于不能全部利用二次蒸汽，因而消耗的蒸汽较 MVR 多，五效 蒸发器蒸发1kg的水，消耗的蒸汽量大是 MVR的5倍以上。（3）MVR 在运行中只需要消耗电， 蒸汽压缩机是其主要耗电设备， 处理每吨水 的电耗约 3560KWh， 要高于多效蒸发器的吨水耗电量。（4）多效蒸发器由于是由多个蒸发器串联组成，处理相同的水量，其占地面积 必然要大于 MVR 。（5）多效蒸发器的运行方式多为半自动， 且间歇出料； MVR 蒸发器一般采用全 自动运行方式，可间歇出料也可连续出料。（6）MVR 的设备投资成本较高，尤其现在很多进口的 MVR 设备价格高昂，设

30、备投资成本高于多效蒸发器。由以上对比可知因此， MVR 相对于多效蒸发器来说，能量利用率更高，节 能效果更好， 被认为是现今最节能、 最先进的蒸发技术。 现在在工业废水零排放 上，由于 MVR 蒸发器的各方面优势，多效蒸发器已经越来越多被 MVR 蒸发器 所取代。在实际选择工业废水蒸发器的设计形式时， 还是主要应依据当时、 当地 的蒸汽、动力电价格和投资来决定。五、 工业废水零排放的蒸发器发展现状和趋势近年来，伴随着工业的迅速发展， 工业废水零排放的需求不断增加， 蒸发器 行业也得到了较快的发展 14。1 ）市场容量整体稳定增长近年来，我国蒸发设备市场保持了稳定的增长， 产品产出持续扩张， 国

31、家产 业政策鼓励蒸发结晶设备产业向高技术产品方向发展， 国内企业新增投资项目投 资逐步增多。 投资者对蒸发结晶设备市场的关注越来越密切， 这使得蒸发结晶设 备市场越来越受到各方的关注。 我国蒸发器企业数量众多， 但是大多没有自己的 核心技术和自主知识产权。高效、节能、环保已经成为整机市场主流趋势，在现 有蒸发器产品的基础上， 未来的蒸发器的发展将顺应整机发展趋势， 迎来新的技 术突破和市场突破。2)MVR 蒸发器在行业中日益普及，将取代传统的蒸发器 目前，我国蒸发器市场的结构依然是以传统多效蒸发器为主和部分 MVR 蒸 发器为辅的格局。形成这种局面的原因是， MVR 蒸发器是新产品，人们对其应 用不甚了解；其次是进口 MVR 蒸发器的价格十分昂贵。但国内外蒸发器市场的 发展趋势一定是 MVR 蒸发器逐渐取代传统的多效蒸发器，假以时日 MVR 蒸发 器必将会逐步取代传统多效蒸发器。3) 蒸发器在环保行业的应用越来越突出 蒸发技术应用领域的发展是伴随着蒸发技术本身的发展以及国家相关政策 的推动而呈现出日益多样化。目前，蒸发技术除了在工业废水处理外，在