三丘田灌注桩施工平台计算书

1、.轮渡码头扩建及配套工程（鼓浪屿轮渡候船平台及三丘田码头扩建工程）灌注桩施工平台结构计算书计算：审核：编制时间： 2011 年 12 月 20 日中交三航局鼓浪屿轮渡候船平台及三丘田码头扩建工程项目经理部.目录第一章施工平台计算说明一、设计依据二、主要技术标准三、技术规范四、主要材料五、设计要点六、结构计算内容七、使用注意事项第二章施工平台结构计算书一工程概况二设计参数三 20 槽钢计算四纵梁工字钢 I36 计算五桩顶横垫梁（工字钢I36 ）强度验算六钢管桩竖向承载力计算七、平台的稳定性验算。八、平台抗 9 级风稳定性验算.第一章施工平台计算说明一、设计依据本施工平台上部纵、 横梁采用 I36

2、b 和 3I36b 的工字钢，下部桩基采用 630× 8mm钢管作为桩基础，满足平台的使用功能要求。二、主要技术标准1、桥梁用途： 满足本工程项目冲孔灌注桩施工使用的钢平台，使用寿命为 3个月。2、设计单跨标准跨径5.5m6m。3、设计荷载： 成孔桩机（ 100 KN/台）， 500KN 履带吊车，材料堆放及电缆等荷载： 2KN/m。本设计未设人行道荷载，暂不考虑人群荷载。4、平台面标高：与老驳岸齐平 ( 轮渡扩建平台为 +7.3m；三丘田码头为 +7.5m)。5、设计风速 :24.4m/s(9级风 20.8 24.4m/s)三、技术规范1、中华人民共和国交通部部标准公路桥涵设计通用

3、规范JTJ021-89 。2、中华人民共和国交通部部标准公路桥涵结构及木结构设计规范JTJ025-86 。3、中华人民共和国交通部部标准公路桥涵地基与基础设计规范（ JTGD63-2007）。4、中华人民共和国交通部战备办装备式公路钢桥使用手册（交通部战备办发布， 1998 年 6 月）。5、中华人民共和国交通部部标准公路桥涵施工技术规范JTJ041-2000。四、主要材料1、钢材钢管桩采用 Q235A钢板卷制，其技术标准应符合国家标准（GB699-65）的有关规定。型钢应符合国家标准（ GB2101-80）的有关规定。钢材容许应力及弹性模量按 JTJ025-86 标准（ page4 页 表）

4、A3 钢(Q235) ：弯曲应力 w= 145MPa.剪应力 = 85MPa轴向应力 = 140MPa5弹性模量 E= 2.1*10 MPa16Mn 钢：弯曲应力 w= 210MPa剪应力 = 160MPa轴向应力 = 200MPa5弹性模量 E= 2.1*10MPa五、设计要点本施工平台计算简支梁计算。 设计单跨标准跨径5.5 6m。本平台基础为打入式钢管桩，单桩允许承载力P （计算时按壁厚7mm计算，以确保安全）计算：取630× 8mm螺旋焊钢管材料进行验算，壁厚按 =7mm进行计算，其钢管截面特性如下：2A=136.935cmI=66477.84cm4i 22.03cm3W=2

5、109.3cmM107.5Kg/m单根 630mm，=7mm钢管截面承受的允许压力NN （ A × ） 136.935 ×10-4 × 140×103 1917kN由于钢管桩为压杆，要考虑压弯失稳，故进行稳定性校核按两端铰支计算钢管稳定容许应力，则 =1。该处钢管最大自由长度为 L6.69m（根据勘测资料从强风化岩面标高在 -1.5 +1.5 之间，取强风化岩面起至钢管墩顶止 0+6.69 ）。则有： L/i 1× 6.69/0.2203=30.36 0=60（Q235钢 0 取 60）；故此处钢管桩为小柔度压杆，应按强度问题计算。上式中 长细

6、比（或柔度） ；压杆的长度系数，该处取1；.L压杆的自由长度，该处L=6.69m；i压杆对轴的惯性半径，该处i 0.2203 ； 压杆材料的容许应力，钢管140MPa压杆稳定系数。由上面 30.36 ；f y/235=1 ；钢管按 a 类截面，查钢结构设计规范得， 0.95 。按照路桥施工计算手册表12-2 公式，则钢管稳定容许应力： 0.95*140 133MPa单根钢管的稳定容许压力：P ·A133×106×136.935 ×10-4 1821.2 kN式中： 钢管的稳定容许应力（由上式求得） ；A钢管壁的横截面面积（直径 0.63m，壁厚 0.00

7、7m）故单根钢管稳定允许承载力P= 1821.2 kN，所以后续检算钢管的竖向荷载必须小于 P 1821.2 kN 。六、结构计算内容结构计算书中， 荷载按成孔桩机（ 100KN/台），500KN履带吊车，水管及电缆等其他荷载： 2KN/m。本设计未设人行道，荷载暂不考虑人群荷载。按最不利情况进行布载和荷载组合。轮渡扩建平台灌注桩平台上部采用贝雷纵梁上铺设方木，三丘田灌注桩平台将贝雷纵梁和方木换为用 20 槽钢满铺，验算时按三丘田的布置验算。单跨标准跨径 6m计算如下内容：1、20 桥面板计算2、纵梁工字钢 I36 计算3、桩顶横梁（工字钢I36 ）强度验算。4、钢管桩竖向承载力计算。5、平台

8、的稳定性验算。6、平台抗 9 级风稳定性验算。七、使用注意事项在平台施工过程中，大于 9 级风时平台停止使用，过后必须对平台作全面检查后方可恢复工作。.平台使用期必须经常检查平台状况，如有异常情况，必须查明原因，经处理后方可继续使用。严禁外来荷载碰撞平台，严禁在平台上进行船舶系缆。第二章施工平台结构计算书一、工程概况轮渡码头扩建及配套工程涉及鼓浪屿上两个码头的扩建及相关配套工程，分别为：鼓浪屿轮渡候船平台扩建工程和鼓浪屿三丘田码头扩建工程。鼓浪屿轮渡候船平台扩建工程是在原鼓浪屿轮渡码头候船平台西北侧海域扩建候船平台1 座，平台呈三角形布置，采用高桩平台结构，桩基为 1000mm灌注桩，共 50

9、 根。三丘田码头扩建工程新建65m×28m轮渡码头平台1 座（桩基为 1200mm灌注桩，共32 根），通过 1 座 56.5m×16m人行引桥和新建码头平台及已建驳岸相连（人行引桥桩基为 1000mm灌注桩，共 38 根，新建码头平台桩基为 1000mm灌注桩，共36 根）。本工程地质特征为全分化和强分化岩，桩基护筒直接打入岩层有一定的难度，且本工程的工期只有 180 天，因此平台搭设成功与否成为整个工程最为关键的一步。为确保工程施工进度满足要求，需加大桩机数量，基本上安排每三根桩一台机。同时为了搭设灌注桩护筒，需在平台上行走50t 履带吊。平台上的荷载主要考虑施工荷载包

10、括机械设备、打桩应力、材料堆放等。平台采用全平面设计，整个码头范围均搭设施工平台结合考虑以上因素，需要全面搭设平台才能完成施工任务，三丘田平台搭设面积为 3600m2，轮渡平台搭设面积为 1700m2，见冲孔桩平台平面布置图。平台结构从上至下依次为 20 槽钢， I36b 工字钢纵梁， 3I36b 工字钢横梁，桩基为 630× 8mm钢管桩，平台顶面标高为 +7.5 米。平台设计荷载：成孔桩机（ 100KN/台），500KN履带吊车，堆货及电缆等荷载： 2KN/m。本设计未设人行道荷载暂不考虑人群荷载。计算按 6 米跨径简支梁计算。.二、设计参数1、荷载. 恒载：20b 槽钢线荷载：

11、 25.8 /m=0.0258t/m=0.258 KN/mI36b 纵梁线荷载： 65.6kg/m=0.0656t/m=0.656KN/m . 活载： 500KN 履带吊机（ QUY50A）总重 500KN，并吊重物为120KN，重物冲击系数为1.3 ，履带尺寸 4.66m×0.76m，见尺寸图。 成孔桩机总重 1500KN。.500KN履带吊机每条履带单位压力 70.6kN/m2活载图一三、 20b 槽钢检算平台面板由 20b 槽钢满铺，底部纵梁跨径为 1.5m，成孔桩机和履带吊不可能同时作用在同一跨上，取 500KN履带吊机（ QUY50A）作业时验算 20b 槽钢的抗弯和抗剪强

12、度。工况一、履带吊垂直于 20b 槽钢且作用槽钢跨中时20b单根 20b 槽钢自重： q1=0.258KN/m,计算 500KN履带吊机（ QUY50A）时：履带的着地宽度及长度为 0.76 × 4.66m，吊机工作时吊重 120×1.3 156KN（吊重冲击系数 取 0.3 ），吊机自重 500KN，履带吊单边履带覆盖槽钢根数 4.66/0.2=23.3, 取 23 根。单根 20b 槽钢上活载 q2=（156+500）/ （ 2× 0.76 × 23）=18.76KN/m按 1.5m 跨径简支梁计算(1) 弯距：。(2) 剪力： Qmax=7.32K

13、N.(3) 截面应力3/(25.9*10-6)=156.8MPa1.3*145MPa（临时设施系数提高1.3 ） =M/W=4.06*10 = Q/A=7.32*10 3/(32.8*10 -4 )=2.23MPa85MPa满足规范要求工况二、履带吊平行 20b 槽钢作用于槽钢正上方时20b单根 20b 槽钢自重： q1=0.258KN/m,履带吊单边履带覆盖槽钢根数0.76/0.2=3.8,取 4 根。单根 20b 槽钢上活载 q2=（ 156+500）/ （2×4.66 ×4）=17.6KN/m按 4 跨连续梁计算，每跨跨径1.5m。(1) 弯距：。(2) 剪力： Qm

14、ax=16.07KN(3) 截面应力3/(25.9*10-6)=155.2MPa1.3*145MPa =M/W=4.02*10 = Q/A=16.07*10 3/(32.8*10 -4 )=4.9MPa85MPa满足规范要求由于两种工况下 20b 槽钢抗弯均刚好满足要求，保守起见，纵向I36 纵梁间距按1.2m 布置。四、纵向 I36 纵梁检算作用在 I36 纵梁上的静荷载为 20b 槽钢和工字钢 I36 纵梁自重，动荷载 100KN 成孔桩机或 500KN履带吊机（ QUY50A）。I36 分配梁的间距为 1.5m。.20b槽钢自重荷载为q1 =1.935KN/m，工字钢I36b自重荷载为q

15、2=0.656KN/m。作用在 I36 分配梁上恒载线荷载 :q 合 q 1+q2 =2.591KN/m。按 500KN履带吊机（ QUY50A）作业时进行计算，按三丘田码头纵梁为 4m跨度验算。工况一：当履带吊履带平行于纵梁作用与纵梁上方，且位于纵梁跨中时50t 履带吊机横向履带中距为 3.54m，工作时应位于桥面中间，其履带着地长宽为 4.66 ×0.76m，单根工字钢 I36 承受的荷载为 :活载： q1 =（500+120×1.3 ） /2 ） /4.66=70.39KN/m恒载： q2 =2.591KN/m(1) 弯距： Mmax = ql 2/8=(70.39+

16、2.591)×42/8=146KN.m(2) 剪力： Qmax= 1/2ql=(70.39+2.591)*4/2=146KN(3) 截面应力3/(919-6)=158.9Mpa1.3*145Mpa =M/W=146×10×103/(83.5-4)=17.49MPa 85 MPa = Q/A=146× 10× 10.由弯曲应力验算知：纵梁跨径为 4m 时受力刚好足够，保守起见，纵梁均按 2I36 布置。工况二：当履带吊履带平行于纵梁作用与纵梁上方，且位于横梁顶时50t 履带吊机横向履带中距为3.54m，工作时应位于桥面中间，其履带着地长宽为4.6

17、6 ×0.76m，单根工字钢I36 承受的荷载为 :活载： q1 =（500+120×1.3 ） /2 ） /4.66=70.39KN/m恒载： q2 =2.591KN/m（ 1） 弯距：剪力： Qmax=146.71KN纵梁受下方横梁反力 : R=293.42KN(2) 截面应力 =M/W=101.16×103 /(919 ×10-6 )=110Mpa145Mpa = Q/A=146.71 × 103/(83.5 × 10-4 )=17.57MPa85 MPa满足规范要求五、桩顶横垫梁 ( 工字钢 I36) 强度验算1、三丘田码头灌

18、注桩平台桩顶横梁按三拼I36 工字钢布置，分配梁的荷载有静荷载（桥面 20b 槽钢、工字钢纵梁I36 、和 I36 横梁自重，动荷载有： 100KN成孔桩机和 500KN履带吊机（ QUY50A）。500KN履带吊机（ QUY50A）工作时有堆放物自重 120KN）。当 50t 履带吊机荷载在横平台向作用在桥面中间且在纵桥向作用在分配梁顶时， I36 分配梁跨中有最大弯距。.作用在 I36 横梁上恒载线荷载 :q 合 q 1q2q3 =0.258*4/0.2+0.656*2/1.5+0.656*3=8KN/m。工况一：当履带吊履带垂直于纵梁作业时且履带边缘接与横梁对齐时，履带吊作用在横梁上的力

19、最大。横梁受力通过纵梁传递到横梁活载： P1=P3=122.26KNP2=83.48KN恒载： q=8KN/m履带吊平面布置如图：受力简图如图五按 6m简支梁计算 , 由结构力学求解器得：(1) 弯距：。.(2) 剪力： Qmax=188KN(3) 截面应力 =M/W=344.61×103 /(3*919*10 -6 )=125MPa 145Mpa = Q/A=188× 103/(3*83.5*10 -4 )=7.5MPa85 MPa工况二：当履带吊履带平行于纵梁作业时，履带吊平面布置如图：50t 履带吊机横向履带中距为3.54m，工作时应位于横梁中间，其履带着地长宽为 4

20、.66 ×0.76m， I36b 横梁承受的荷载为由前面计算知，活载： P=R=293.42KN恒载： q=8KN/m图六P/233q2A6.0B按 6m简支梁计算：(1) 弯距： Mmax=q2l 2/8+Pl/4=8 × 62 /8+293.42 ×。(2) 剪力： Qmax= q2l/2+ P/2=8×6/2+293.42/2=170.71KN(3) 截面应力 =M/W=476.13×103 /(3 ×919×10-6 )=172.7Mpa1.3 ×145Mpa（临时结构，取 1.3的容许应力增大系数）3/(

21、3-4)=6.81MPa 85 MPa = Q/A=170.71 × 10× 83.5 × 10.满足规范要求2、由于轮渡候船平台灌注桩平台纵梁跨径大多为5m，故轮渡平台在上面工况一情况下应另行验算。桩顶横梁按双工字钢分配梁的荷载有静荷载（桥面板、贝雷纵梁、工字钢纵梁 I36 、和 I36b 横梁自重，动荷载有：100KN成孔桩机和 500KN履带吊机（QUY50A）。500KN履带吊机（ QUY50A）工作时有堆放物自重120KN）。当 50t 履带吊机荷载在横平台向作用在桥面中间且在纵桥向作用在分配梁顶时， I36b 横梁跨中有最大弯距。作用在 I36 横梁上

22、恒载线荷载 :q 合 q 1q2q3 q4 =1.8+2.1+2.396+0.656*3=8.26KN/m 。按 500KN履带吊机（ QUY50A）作业时进行计算。工况一：当履带吊履带垂直与纵梁作业时且履带边缘接与横梁对齐时， 履带吊作用在横梁上的力最大。横梁受力通过纵梁传递到横梁，由图三计算三根纵梁分别承受的荷载为R1=R3=122.26KNR2=83.48KN履带吊平面布置如图：.受力简图如图五 , 按 6m简支梁计算：横梁受活载作用为P3=P1=R1+R1*(6-3.54)/6=172.39KNP2= R2+R2*(6-3.54)/6=117.7KN恒载 q=8.26KN/m图五1.5

23、1.51.51.5p1p2p3q2A6.0B(1) 弯距：。(2) 剪力： Qmax= 256.02KN(3) 截面应力 =M/W=472.3×103/(3 ×919× 10-6 )=171.3MPa1.3 × 145Mpa（临时结构，取1.3的容许应力增大系数） = Q/A=256.02 × 103/(3 × 83.5 × 10-4 )=10.22MPa85 MPa满足规范要求六、钢管桩设计：.（1）钢管桩的竖向荷载计算：有以上计算可知，履带吊平行于纵梁行走时单边履带中部在单根钢管桩上，单根钢管桩受力最大。恒载 P1=0.

24、258*6*4/0.2+0.656*2*4*6/1.5+0.656*3*6=63.76KN活载 P2=（500+120×1.3 ）/2+( （ 500+120×1.3 ）/2)* （6-3.54 ）/6=462.48KN钢管受力 P =P1+P2=526.24KN钢管桩等自重计算： 钢管桩顶面标高为 +6.69m，暂按入土 5m计算，由三丘田设计图纸中所附地质勘察资料可知，以典型地质钻孔Y6为准进行计算，原泥面为+1.5m，钢管桩为直径630mm的标准螺旋焊接管，则钢管桩自重为W=（6.69-1.5+5 ）× 1.23=10.19KN钢管桩受力 P=526.24+

25、10.19=536.43KN（ 2）钢管桩的竖向承载力计算根据路桥施工计算手册摩擦桩单桩走向受压容许承载力计算公式：P =（Ul p+AR）/2本工程桩基直接作用在强风化岩上，上部覆盖少量淤泥，所以 P = A R/2=3.14* （ 0.63/2 ） 2*3000=936KN（强风化岩极限承载力按 3000Kpa取值）所以 P=536.43KN P 满足要求七、平台纵向稳定性验算（按简支梁计算）平台的纵向水平推力来自履带吊荷载的制动力，按规范规定，制动力为荷载长度内履带吊总重量的10%，但不小于一辆重车荷载的30%。制动力为： P=500×10%=50kN根据 JTJ021-89

26、第 2、 3、9 条，对排架式墩台所受的制动力应按墩台的刚度分配。（钢管桩 630×8mm，实际按壁厚 7mm计算，按人行引桥岸侧 6 根单排桩计算）桩顶制动力计算墩每根桩的刚度为： EI=E×3.14*(0.63 4 0.07 4) /64=7.73×10-3 E m4墩每根桩的分配的制动力为：P1=50/6=8.3KN用 m法计算墩桩身最大弯矩.桩基础变形系数 : =5 mb1/EI查 JTG D063-2007 表，当地质为强风化岩时，m=100002000044KN/m，计算时取 m=15000 KN/mb1=kkf (1.5d+0.5)=1 ×0.9(1.5 ×0.63 0.5)=1.30mE=2.1×108 KN/m28-3)1/5=0.413则 =(15000 ×