污水综合用池模板施工方案

1、齐齐哈尔餐厨废弃物资源化利用和无害化处理污水综合用池模板工程施工方案编制人：审核人：批准人：编制单位：江苏中柢建设工程有限公司编制日期：2017年5月10日模板工程施工方案一、编制说明和编制依据1、编制说明本施工方案是对齐齐哈尔餐厨废弃物资源化利用和无害化处理工程施工组织设计的深化 和补充，以便能直接指导现场施工。2、编制依据本工程施工组织设计编制依据：1) 施工组织设计2) 工程承包合同3) 工程施工图4) 、本工程主要采用规范目录A、工程测量规范 GB50026-2007B、 工程测量基本术语标准B50228-96C、 建筑施工扣件式钢管支模架安全技术规范JGJ130-2001D、 施工现

2、场临时用电安全技术规范JGJ46-2005E、 建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2001F、 建筑施工安全检查标准JGJ59-99G、建筑施工安全质量标准化达标实施手册)一、工程概况工程名称：齐齐哈尔餐厨废弃物资源化利用和无害化处理项目污水综合用池 结构类型：框架结构建设单位：齐齐哈尔市启环科技有限公司设计单位：启迪桑德环境资源股份有限公司监理单位：江苏常源电力工程监理有限公司施工单位：江苏中柢建设工程有限公司工程地址：齐齐哈尔市水师营镇催门村填埋场内齐齐哈尔市餐厨废弃物资源化利用和无害化处理项目是齐齐哈尔市市政府投资兴建的重点工程，由启迪桑德环境资源股份有限公司施工总承包。该工程位于齐齐

3、哈尔市南的 昂昂溪区崔门镇填埋场内。总建筑面积 10287.56 讥 其中污水综合用池建筑面积 790.4 卅。建筑结构形式：框架结构。三、施工准备施工准备工作是工程顺利进行的的重要保证，为确保基础工程施工顺利进行，要做好以下准备工作：1、熟悉施工规范及施工工艺。2、仔细阅读施工图纸、图纸会审记录及设计变更。3、对作业人员进行安全技术交底。本工程每一道工序开工前，均需进行安全技术交底，安全技术交底是我公司技术管理的一个重要制度，是保证工程质量的重要因素，其目的是通过技术交底使参加施工的所有 人员对工程施工要求做到心中有数， 以便科学地组织施工和按合理的工序、 工艺进行施工； 安全技术交底各专业

4、均采用三级制，即项目部项目技术负责人一专业工长一各班组长。安全技术交底必须有书面文字及图表，级级交底签字，工程项目技术负责人向专业工长进 行交底要求细致、齐全、完善，并要结合具体操作部位、关键部位的质量要求、操作要点 及注意事项等进行详细的讲述交底，工长接受后，应反复详细地向作业班组进行交底，班 组长在接受交底后，应组织工人进行认真讨论，全面理解施工意图，确保工程的质量和进度。5、及时编制材料、物资、机械设备、人员的需用计划，及时落实并组织进场。模板施工必须编制的计划有：A、材料需用计划B、机械设备需用计划C、劳动力需用量D、施工进度计划F、资金使用计划6、及时办理完相关施工手续7、作好调查工

5、作1）气象资料的调查：掌握气象资料，以便综合组织全过程的均衡施工。2）各种物资资源和技术条件的调查由于工程施工所需物资品种多，数量较大，故应对各种物资资源的生产和供应情况、 价格、品种等进行详细调查，以便及早进行供需联系，落实供需要求。9、其他准备工作。四、施工进度计划1、施工进度计划合理、科学地安排工程进度，将是本分项工程的重点之一。基本要求是：上道工序的 完成要为下道工序创造施工条件，下道工序的施工要能够保证上道工序的成品完整不受损 坏，以减少不必要的返工浪费，确保工程质量。土建施工时，设备专业穿插进行的适宜时 间和部位等，这些均需进行周密的安排。模板分项工程施工顺序： 柱筋绑扎一柱模安装

6、一搭设梁板支撑满堂支模架一梁底、侧模安装一板模安装一验收模 板一梁、板钢筋绑扎、钢筋一浇筑混凝土必须注意：1 ）、柱模安装必须在柱筋绑扎验收合格之后进行。2 ）、柱混凝土可根据工程情况适时插入或与梁板一起浇捣。3）施工资料必须做到与工程施工同步。4）、结构施工阶段，水电设备安装穿插进行预埋工作。2、工期保证措施本工程合同要求工期紧，要在保证质量和安全的基础上，确保施工进度，以总进度网 络图为基础，编制基础施工进度网络图，以各项管理措施为保证手段，进行施工全过程的 动态控制。1 ）、 坚持每周定期召开一次由工程施工总负责人主持，各专业工程施工负责人参加 的工程协调会议，听取关于工程施工进度问题的

7、汇报，协调工程施工内外部关系，解决工 程施工存在的矛盾，对其中有关施工进度的问题，提出明确的计划调整意见。2）、 各级必须按计划，提前为下道工序的施工，做好人力、物力和机械设备的准备， 确保工程一环扣一环地紧凑有序地施工。 对于影响工程施工总进度的关键项目、 关键工序, 主要领导和有关管理人员必须跟班作业，必要时组织有效力量，加班加点突破难点，以确 保工程总进度计划的实现。3）、编制主体施工网络计划，并依此编制月计划和周施工计划。A、以关键线路和次关键线路为线索，以网络计划中的起止点、里程碑为控制点，在 不同施工阶段确定重点控制对象，制定施工细则。达到保证控制节点的实现。B、每周对计划的执行情

8、况进行检查、总结，不断地将实际进度与计划进度进行比较， 一旦发现进度拖后或提前，要分析原因，系统分析对后续工作会产生的影响，并及时对总 体计划进行调整，编制周计划。C、工程计划执行过程，如发现未能按期完成工程计划，必须及时检查分析原因，立 即调整计划和采取补救措施，以保证工程施工总进度计划的实现。4）、在不同专业和不同工种的任务之间， 要进行综合平衡，并强调相互间的衔接配合， 确定相互交接的日期，强化工期的严肃性，保证工程进度不在本工序造成延误。通过对各 道工序完成的质量与时间的控制达到保证各分部工程进度的实现。5）、设计变更是影响工程进度的较大因素，项目部要对图纸进行仔细的查阅，并积极 的与

9、业主、设计单位和监理单位交流，采取主动姿态，最大限度地实现预防，把影响降低 到最低。6 ）、保证资源配置A、劳动力配置：在保证劳动力的条件下，优化工人的技术等级和思想、身体素质的 配备与管理。以均衡流水为主，对关键工序、关键环节和必要工作面根据施工条件及组织 抢工期及实行双班作业。B、材料配置：按照施工进度计划要求及时进货，做到既满足施工要求，又要使现场 无太多的积压，以便有更多的场地安排施工。C、机械配置：为保证本工程的按期完成，我们将配备足够的中小型施工机械，不仅 满足正常使用，还要保证有效备用。另外，要做好施工机械的定期检查和日常维修，保证 施工机械处于良好的状态。D、资金配备：根据施工

10、实际情况编制月进度报表，根据合同条款申请工程款，并将 预付款、工程款合理分配于人工费、材料费等各个方面，使施工能顺利进行。7）、技术因素：实行工种流水交叉，循序渐进的施工程序，抢工期间昼夜分两班作业。 发扬技术力量雄厚的优势，大力应用、推广“四新项目”，运用IS09000国际标准、TQC、 网络计划技术、计算机等现代化的管理手段或工具为本工程的施工服务。五、模板分项工程施工方法1、柱模本工程竖向构件主要是柱，柱采用12mm厚模板按构件断面尺寸以大面包小面的形式现场配制安装，支撑采用 48钢管，50mm X70mm断面木枋作背楞，背楞间距300 400mm ,48钢管做柱箍，间距 600mm，为

11、防止模板中部变形，在 800 w柱边长1100 时柱截面加穿对拉螺栓一根，向上间距 450 mm ; 1100 w柱边长1500时柱截面加穿对拉 螺栓二根，向上间距450 mm ; 1500 w柱边长时柱截面加穿对拉螺栓三根，向上间距 450 mm ;对拉螺杆水平间距450 mm。其施工顺序为：钢筋绑扎模板拼装加对拉螺栓柱 箍固定一混凝土浇筑一养护一拆模一周转下一段使用。柱模断面图3、梁板模板一、施工工艺及操作要求1 、梁模板施工1 ）工艺流程：抄平、弹线（轴线、水平线）支撑架搭设支柱头模板铺设底模板拉线找平封侧模预检。2）根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线 3）梁模支撑。梁模板支撑采用扣

12、件式满堂钢管支模架支撑， 立杆纵、横向间距均为1.0m ;立杆须设置纵横双向扫地杆，扫地杆距楼地面200mm ;立杆全高范围内设置纵横双向水 平杆，水平杆的步距（上下水平杆间距）不大于 1500mm ；.立杆顶端必须设置纵横双向水 平杆。在满堂架的基础上在主次梁的梁底再加一排立杆，沿梁方向间距1.0m。梁底小横杆 和立杆交接处立杆加设保险扣。梁模板支架宜与楼板模板支架综合布置，相互连接、形成 整体。4）剪刀撑。竖直方向：纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑。水平方向：沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在 4560度之

13、间，水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为 45度。5）梁模板安装I大龙骨采用？48X 3.5mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用40mm X80mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。2梁底模板铺设：按设计标高拉线调整支架立杆标高，然后安装梁底模板。梁跨中起拱高 度为梁跨度的2%。，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。2梁侧模板铺设：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模应设置斜撑，当梁高 大于400mm时设置腰楞，并用对拉螺栓加固，对拉螺栓水平间距为500 ,垂直间距300。4、楼板模板施工1）工艺流程：支架搭设 一龙骨铺设、加固一楼板 模板安装f预检。2）支架搭设：楼板模

14、板 支架搭设同梁模板支架搭设，与梁模板支架统一布置。立杆顶部如设置顶托，其伸出长度不应大于300mm ;顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于100伽。3 )模板安装：采用木胶合板作楼板模板，一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在龙骨上。大龙骨采用 ？48X3.5mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用40mm X80mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。挂通线将大龙骨找 平。根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。4 )楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固。模板梁面、板面清扫干净。5) 模板的拆除(1) 柱模板及梁侧模板必须在平台、梁混

15、凝土浇筑48小时后方可拆除。(2) 对于b2.0m的板，必须在混凝土试块常规养护达到设计混凝土强度标准值的50%后方可拆除；对于2.0mb 8.0m的板，必须在混凝土试块常规养护达到设计 混凝土强度标准值的100%时方可拆除(即28天后)，如果上一层的梁板混凝土未施工， 该层的梁板底模若在上一层梁板混凝土之前拆除则需加支撑回顶。(3) 对于跨度W8.0M的梁，必须在混凝土试块常规养护达到设计混凝土强度标准值的75%后方可拆除；跨度8.0M的梁，必须在混凝土试块常规养护达到设计混凝土强度标准 值的100%后方可拆除。(4) 所有悬挑构件均须在混凝土试块常规养护达到设计混凝土强度标准值的100%

16、后方可拆除底模。(5) 已经拆除模板及其支撑的结构，在混凝土达到设计强度后，才允许承受计算所要 求的荷载值。5、水池模板施工1)施工工艺流程熟悉图纸 T 模板翻样、加工T 找平、定位、弹线T 组装模板 T安装立杆、拉杆，止水螺杆或斜撑等支撑系统T 校正水平和垂直度T 模板预检 T 浇筑混凝土 f模板拆除。2)支撑体系材料1、支架，纵横楞采用 48 (t=3.5)钢管及相配扣件。2、板制采用1200*2100*12木质胶合板。3、50*70 方木。4、对拉止水螺杆 M14。5、山形卡。3 )模板工程验收质量要求1、 首先模板及其支承系统必须要有足够的强度、刚度和稳定性，以满足上部荷载要求； 支架

17、的支承部分必须有足够的支承面积，尤其是对于底层支承体系，要求有足够的支承面积，基土必须坚实，并有排水措施。2、注意选择质量良好的模板，保证接缝严密，接触面清理干净，并采取相应隔离措施。3、部分项目偏差应控制质量标准如下表所示：序号项目偏差控制范围备注1轴线位移5mm以内重点控制2标咼控制5mm以内3截面尺寸4-5mm以内4柱/墙垂直度控制3mm以内重点控制5相邻两板表面咼低差2mm以内6板表面平整度5mm以内7预埋板中心线位移3mm以内含预埋管孔8预留洞中心线位移10mm以内4）水池底板底标高为-4.8m，底板厚800mm，池壁顶标高为+5.2m，由于底板厚度 较大，池壁高9.2m,为保证施工

18、质量，砼分三次浇筑，第一次浇筑至标高 -3.7m，第二次浇 筑至标高正负零，第三次浇筑至标高+5.2m。模板采用立方横管加固方式，木方间距300mm，底板穿墙螺栓横向间距 800mm，池壁穿墙螺栓纵横向间距均为 600mm。也4穿墙鉉穿墙螺栓加固剖面图-1- r匚-|- 彳1k1kN1E*F7A刃（1 . *70 . 7A. =570. =57H57AM14牙墻螺栓布置示意图0瀏/ /自然地面AT水钿|砸SOQnm模扳支捱剖面示意图六、新浇筑混凝土对模板侧面压力的计算墙模板（非组合式钢模板）计算书、工程属性新浇混凝土墙名称A楼地下室Q1新浇混凝土墙墙厚(mm)650混凝土墙的计算高度(mm)5

19、000混凝土墙的计算长度(mm)10000、荷载组合混凝土重力密度丫 c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数311混凝土坍落度影响修正系数1.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至 新浇混凝土顶面总高度H(m)3倾倒混凝土时对垂直面面板荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值 G4k= min0.22 Yo 3伦v1/2，丫cH=min0.22 x 24x 4X 1 x 1.151/2,.54X 3杯in38.4 , 72 = 38.4kN/m 2承载能力极限状态设计值 5承=0.9max1.2G 4k+1.4Q3k,

20、1.35G4k+1.4 X 0.7Qk=0.9max1.2 X 38.4+1.4 X 2, 1.35 X 38.4+1.4 X 0.T0Xmax48.88 , 53.8 = 0.9 X 53.8 =48.42kN/m 2正常使用极限状态设计值S正=G4k = 38.4 kN/m 2 三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)125小梁间距(mm)190小梁一端悬臂长(mm)200主梁间距(mm)600主梁一端悬臂长(mm)190对拉螺栓横向间距(mm)570对拉螺栓竖向间距(mm)600模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm 2

21、)15面板弹性模量E(N/mm2)10000墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b = 0.6m , W = bh2/6 = 600x 12/6 =14400mm 3, I = bh3/12= 600x 1/12 = 86400mm 4A(1)A419041、强度验算q = bS承=0.6 X 48.42 老9.05kN/m面板弯矩图(kN m)Mmax = 0.13kN mcMMmax/W = 0.13 X 16Y14400 = 9.1N/mm2 f 15N/mm 2满足要求！2、挠度验算q = bS正=0.6 X 38.4=23.04kN/m面板变形图(mm)v = 0.45mm v

22、 J/460 = 190/400 = 0.48mm满足要求!五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格(mm)60 X 80小梁抗弯强度设计值f(N/mm 2)15.44小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256I 1 w I11 - V ll v 11 v11 v： 11 v 11 o 11： T -r I L- 1 I 1 I n11 V I - v II 11 v 11 vH v11 v I(疇眉易糾眉躱羸厲境闿以U600600 ”6006006006006001、强度验算q = bS承=0.28 X 48.42 T3.56kN/m0

23、 4435金/dU43與0 3970.41W1790404Uiesp/usn QOU-LAJ 0.060(u 01S (jO OIG / 尬W騎x來侖0-415Q.370 A 01720 017 / 3Q5165245yow小梁弯矩图(kN m)小梁剪力图(kN)Mmax = 0.52kN m(r=Mmax/W = 0.52 x 164000 = 8.06N/mm 2 w f 15.44N/mm 2满足要求！2、挠度验算q = bS正=0.28 x 38.4=10.75kN/m10-0.37小梁变形图(mm)v = 0.37mm v J/460 = 190/400 = 0.48mm满足要求！3

24、、支座反力计算R1=7.25kN，R2=.R51=6.26kN，R52=9.23kN六、主梁验算主梁类型双钢管主梁材料规格(mm) 48 x 3.5主梁抗弯强度设计值205主梁弹性模量E(N/mm 2)206000f(N/mm 2)主梁截面抵抗矩W(cm3)10.16主梁截面惯性矩I(cm4)24.381.1 2191-0440.99 0-931 0.92 0.3230 922 0.922 0.3220.3220 322 0.922 0.924 0 917 0 944 j 03225.27.2732!.526 28Sfc20化土单些妙茫M圧-曲31-ofi 2E-712E-(xii芬的弘M a

25、b-(Xi 圧-旳走慌希049二J.54 -0.52；-0.531-0.53 -0.53 -0.53 -0.53 0.53 -0.53 -O.52S-O.532-O.52Vo 5641芻挪0 4站户-V-0.683.006主梁弯矩图(kN m)Mmax = 1.22kN mcMMmax/W = 1.22 X 10/10160 = 119.96N/mm 2 f 265N/mm 2满足要求！2、挠度验算主梁变形图（mm）v = 0.41mm v /400 = 600/400 = 1.5mm满足要求!七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8对拉螺栓横向验算间距 m =

26、max570 , 570/2+190 = 570mm对拉螺栓竖向验算间距n = max600 , 600/2+200 = 600mmN = 0.95口门5承=0.95 X 0.57 X 0.6 X 48.42 = 15.73kNbwN7.8kN 满足要求！柱模板(设置对拉螺栓)计算书、工程属性新浇混凝土柱名称400*400 柱新浇混凝土柱长边边长(mm)400新浇混凝土柱的计算咼度4000新浇混凝土柱短边边长(mm)400(mm)、荷载组合混凝土重力密度丫 c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数011混凝土坍落度影响修正系数1.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5

27、混凝土侧压力计算位置处至 新浇混凝土顶面总高度H(m)2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值 G4k= min0.22 Y。0仅v1/2 ,yH=min0.22 x 24x 4X 1 x 1.151笑 2.54x 2 =min38.4 , 48 = 38.4kN/m 2承载能力极限状态设计值0.9max1.2 x 38.4+1.4 x 2,S承=0.9max1.2G 4k+1.4Q 3k, 1.35G4k+1.4 x 0.7Qk= 1.35 x 38.4+1.4 x 0.7)xmaxf48.88 , 53.8 = 0.9 x 53.8 =正常使

28、用极限状态设计值S正=G4k = 38.4 kN/m 248.42kN/m 2三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值15面板弹性模量E(N/mm 2)10000f(N/mm 2)柱长边小梁根数3柱短边小梁根数3柱箍间距h(mm)600Ju模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按二等跨连续梁验算I JI UlUllIllIllIllIllUllllllllni1. 200200 1.1T1. 200200 1.1 ,静载线荷载 qi = 1.35bG4k = 1.35 x 0.6 x 38.43壬1kN/m活载线荷载 q2 = 1.4 x 0.7bQk

29、= 1.4 x 0.7 x 0.6 xi2WkN/mMmax = -0.125qil2-0.125q2l2= -0.125 x 31.1 x (2.-0.125 x 1.18 x 6.2-0.16kN mcMMmax/W = 0.16 x 16y(1/6 x 600x2111.21N/mm 2 f 15N/mm 2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q = bS正=0.6 x 38.4老3.04kN/mv=0.521ql4/(100EI) = 0.52 x 23.04 x 200100 x 10000 x (1/12 x 6003)0.22mm v =l/400 = 200/400 = 0.5mm

30、满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)50 X 70小梁截面惯性矩l(cm4)142.92小梁截面抵抗矩W(cm3)40.83小梁抗弯强度设计值15.44小梁弹性模量E(N/mm 2)9350f(N/mm 2)最低处柱箍离楼面距离300(mm)1、强度验算小梁上作用线荷载q = bS承=0.2 X 48.42 $.68 kN/m9G8kN/m 9 68kN/m 9.6BkN/m9.6SkN/m9 68kN/m9.E8kNAn9.6GkN/r9.E8kNAn春习眉必诵闻厲冏境幽日严L600600L 600600L血600 10011十r小梁弯矩图(kN m)Mmax = 0.

31、44kN mc=Mmax/W = 0.44 X 1040.83 X 1$ 10.67N/mm 2 f 15.44N/mm 2满足要求!2、挠度验算小梁上作用线荷载q = bS正=0.2 X 38.4老68 kN/m面板变形图(mm)v = 1.03mm v 1.5jmm满足要求！ 五、柱箍验算(规范中缺少相关计算说明，仅供参考)柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm) 48 X 3.5柱箍截面惯性矩I(cm4)12.19柱箍截面抵抗矩W(cm3)5.08柱箍抗弯强度设计值f(N/mm 2)205柱箍弹性模量E(N/mm 2)2060001、柱箍强度验算1.61 kNIIWII模板设计立面

32、图3.23kN1.61 kN(1)长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图（kN m）3.22532251 615-1 5153.225长边柱箍剪力图（kN）Mi = 0.59kN m,Ni = 3.23kN1.61 kN123kN1.61 kN560短边柱箍计算简图3.22532251 615-1 5153.225短边柱箍剪力图（kN）M2= 0.59kN m,N2= 3.23kNM/Wn= 0.59 X 10/(5.08 X 10 115.64N/mm 2 f 205N/mm 2满足要求！2、柱箍挠度验算1.23kNZ56kN1 2EkN长边柱箍计算简图长边柱箍变形图（mm）V占MA56071.23

33、kNZ56kN1 2BkN短边柱箍计算简图短边柱箍变形图（mm）V = 0.54mm v l/400 = 1.41mmv = 0.54mm v 1/400 = 1.41mm满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26N / 3.23 X 2=6.45kN tN/ 17.8kN满足要求！N / 3.23 X 2=6.45kN 26kN满足要求！梁模板(扣件式)计算书、工程属性新浇混凝土梁名称250*450新浇混凝土梁计算跨度(m)6.5混凝土梁截面尺寸(mmx mm)250X450新浇混凝土结构层高(m)4、荷载设计模

34、板及其支架自重标准值Gik(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5振捣混凝土时产生的何载标准值 Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风何载标准值3 k(kN/m2)基本风压3 o(kN/m 2)0.3非自定义:0.22风压咼度变化系数卩z0.9风荷载体型系数卩s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁侧无板(A)梁跨度方向立柱间距la（mm）900梁两侧立柱间距lb（mm）1200步距h(mm)1800混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）6

35、00梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）600梁底支撑小梁根数2梁底支撑小梁一端悬挑长度（mm）100设计简图如下:本囲梁侧支撐构造仅作示意.具体详见梁側模板设计AM立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm 2)15面板弹性模量E(N/mm 2)10000取单位宽度1000mm，按简支梁计算，计算简图如下:W = bh2/6=1000 X 12X 12/6 24000mm 3, 1 = bh3/12=1000 X 12X 12X 12/12 = 144000mm 4qi = 0.9ma

36、x1.2(G 你+ (G2k+G3k) X h)+1.4Qk, 1.35(G1k+(G2k+G3k) X h)+1.4 X 0.7QX b=0.9max1.2 X (0.1+(24+1.5) X 0.45)+1.4 X 2,1.35 X (0.1+(24+1.5) X 0.45)+1.4 X 0.7 X12J83kN/mq2= (G1k+ (G2k+G3k) X h) X b=0.1+(24+1.5)X 0.451 X58kN/m1、强度验算Mmax = q1|2/8 = 15.83 X 0.25/8 = 0.12kN mc=/lmax/W = 0.12 X 16Y24000 = 5.15N/

37、mm 2 f 1=N/mm 2满足要求！2、挠度验算vax = 5qL4/(384EI)=5 X 11.58 X 25J384 X 10000 X 144000) = 0.409mm V4= 250/400 = 0.62mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R2=0.5q 1l=0.5 X 15.83 X 0.251=8kN标准值（正常使用极限状态）Ri=R2=0.5q 2|=0.5 X 11.58 X 0.25! .45kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50 X 70小梁抗弯强度设计值15.44小梁抗剪强度设计值1.78f(N/mm 2)t (N/mm小

38、梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)40.83小梁截面惯性矩I(cm4)142.92为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图:1J V 11 U 11 V 11U 11 V |1111 V V 11 V 1 1 V 11r 11 u 11 v 11 v 11 w 111屈携21900|900翌09004v 111 v ITi tTTi trTi t tTi11, 11 rTTi 11 rT* vllvJfTwrirvlTi fT* 1 rl100qi = max1.98+0.9 X 1.35 X (0CB1) X 0.25/2+0.5 X 0.45), 1.9

39、8+0.9 X 1.35 X (0CB1) X 0.25/2 2呈8kN/mq2= max1.45+(0.3- 0.1) X 0.25/2+0.5 X 0.45.45+(0.3- 0.1) X05/2 = 1.7kN/m1、抗弯验算Mmax = max0.107q 1I12, 0.5qil22= max0.107 X 2.28 X (0, 0.5 X 2.28 X 0牡 0.2kN m (r=Mmax/W = 0.2 X 1040830 = 4.84N/mm 2 f 1=5.44N/mm 2满足要求！2、抗剪验算Vmax = max0.607q 1I1, q1l2= max0.607 X 2.

40、28 X 0.9 , 2.28 X 0.1247kNTax = 3Vmax/(2bh 0)=3 X 1.247 X 1000/(2 X 50 X 73D53NJ/mm 2 t 1.希N/mm 2满足要求！3、挠度验算v = 0.632q2|14/(100EI) = 0.632 X 1.7 X 94/0100 X 9350 X 1429200) = 0.53mm v =I/400 = 900/400 = 2.25mmv = q2|24/(8EI) = 1.7 X 10(8 X 9350 X 1429200) = 0mn V/400 = 100/400 =0.25mm满足要求！4、支座反力计算梁头

41、处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax = max1.143q 1I1, 0.393q 1|1+q1|2 = max1.143 X 2.28 X 0.9 ,0.393 X 2.28 X 0.9+2.28 X 0.235kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1 = R2 = 2.35kN正常使用极限状态Rmax = max1.143q 2I1,0.393q 2|1+q2|2= max1.143 X 1.7 X 0.0.393 X 1.7 X 0.9+1.7 X 0.1=1.75kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为Ri = R2= 1.75kN六、主梁验算主

42、梁类型钢管主梁材料规格(mm) 48X3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值205主梁抗剪强度设计值125f(N/mm 2)t (N/mm主梁截面惯性矩l(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下:丄迦1600 1.4Ti、抗弯验算主梁弯矩图(kN m)(r=Mmax/W = 0.209 X 104490 = 46.63N/mm 2 f=205N/mm2满足要求!2、抗剪验算22052 2050.1450.145-0.14501452.205主梁剪力图（kN）Vmax = 2.205kNTax = 2Vmax/

43、A=2 X 2.205 X 1000/424 10.4N/mm 2 t J25N/mm 2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)Vax = 0.05mm v =00 = 600/400 = 1.5mm满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模钢管类型 48X3板安全技术规范JGJ162-2008立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205入=h/i=1800/15.9=113.21 入=150长细比满足要求！查表得，二0.51、风荷载计算Mw= 0.92X 1.4 Xk冰axh/10 = 0.92X 1

44、.4 X 0.22 X 0.9 绐 108= 0.07kN m2、稳定性计算根据建筑施工模板安全技术规范公式 ，荷载设计值q1有所不同：1) 面板验算q1 = 0.9 X 1.2 X (0.1+(24+1.5) X 0.45)+0.9 X =2) 小梁验算q1 = max1.85+(0.3- 0.1) X 0.25/2 ,85+(03 0.1) X 0.25/2=1.87kN/m同上四六计算过程，可得：R1 = 0.12kN , R2= 3.6kN , R3= 0.12kN立柱最大受力 Nw= maxR1, R2, R3+Mw/|b = max0.12 , 3.6, 0.12+0.07/1.2 = 3.66kNf= N/( A)+M/W = 3664.39/(0.5X 424)+0.07 X/4490 =33.63N/mm 2 f=205N/mm