热力循环的逐点计算方法--资料

1、3热力循环的逐点推算方法循环原始数据的一般范围见表5.2-3。表5.2-3循环原始数据的一般范围名称符号单位一般范围大气温度tac15 （标准）大气压力PakPa101.325 （标准）透平效率n t0.850.92压气机效率n c0.840.89燃烧室效率n b0.960.98机械效率n m0.980.995冷却空气等的抽气率 q / qm0.0150.06进口系统压损率 10.0050.025燃烧室（包括进出口）压损率& 20.0250.065排气系统压损率 30.0050.025在对热力循环方案进行比较时，可利用图5.2-10的Cp曲线和k公式，采用各个过程分段的平均温度时的比热容进行计

2、算。空气燃料比f可从图5.2-11查取。为了了解燃气轮机循环各过程的热力参数，通常使用逐点推算法计算。典型的简单循环 逐点推算法见表5.2-4。对于其他循环或多轴方案，原则上也类似，只需加列相应的热力过程方程和功率平衡方程。例如对分轴机组应考虑透平焓降的分配，以满足压气机与其驱动透平 的功率平衡，其余则供动力透平的输出。表5.2-4简单循环逐点推算法名称符号单位来源及公式玉气机进口压力*P1kPaPad -）玉气机进口温度*T1Kta +273玉气机压比*兀C一P2 / P1选定玉气机出口压力*P2kPa* *p1 nc玉气机等熵出口温度*T2,sKKCT；（兀C）（ K C先选定）玉缩过程等

3、熵指数K C按（t +T2s）/2, f=0 查图 5.2-10，逐次逼近玉气机效率C一选定玉缩过程实际温升c（T；s -匸讥玉气机实际出口温度*T2KT1* + 虫 Tc玉缩过程平均比热容Cp,ckJ/（kg-K）按（T1 十T2 y2, f = 0 查图 5.2-101玉气机实际比功WckJ/kgCp,c（T；-“）然烧室出口温度*T3Kt； + 273 已知然烧室温升c* *T3 -T2理论燃料空气比一按 也Tb,T2查图5.2-11名称符号单位来源及公式然烧室效率*取定实际燃料空气比f43100f 7(HJ；)透平进口压力*P3kPap2 口 - )透平排气压力*P4kPaPa/(1

4、- )透平等熵出口温度*T4,sK*/恬T*(”Kt 1(先选定CpT ,P,瓷T1 )3.4843C P,T膨胀过程平均比热容CP,TkJ/(kg-K)按(T3 +T4s 2 , f 查图5.2-10，逐次逼近透平效率*叫一选定膨胀过程实际温降*也Ttc* * *仆-T4,s)透平比功（按每kg吸入 空气计）WtkJ/kgCpMT；(1 + f%透平排气温度*T4K* *T3 - ATt然气轮机机械效率nm一选定然气轮机比功wkJ/kg州WC然气轮机效率* ni一W/(fHu)传动效率Hi一选定辅助设备耗功系数g一选定发电机效率ng一选定机组电端效率nel一小i(1-3a 儿5额定电功率Pe

5、lkW给定空气流里qmkg/s巳/的（1一 aPg然料流量CKfkg/sfqm然料耗率bkg/(kW- h)3600qm, f / Pel如在详细设计计算时要求更精确的计算结果，则应用详细的燃气热力性质表数据进行计 算，可参照有关专著，例如参考文献9。已编有不少通用的燃气轮机循环热力计算的计算机程序，可以应用于不同参数的各类燃 气轮机循环，见参考文献 10 11。参考文献9 吴仲华.燃气热力性质表.北京：科学出版社，195710 G T Pro. Design and Simulation Software for Combined Cycle & Cogeneration Plants. T

6、hermoflav Inc. Wayla nd MA, USA, 199011 World-Wide In stallatio ns In dustrial & Marine Gas Turbi ne （Computer List ing Data）, ForecastAsso Inc. Da nbury CT, USA, 1991（机械工程手册（第2版）第5篇燃气轮机第2章燃气轮机的热力循环）4000- 012L0200 400600 8001000 1200 1400 1600 1800ffl 5-2-10不同羞度与标净蟾油空弋比F.煤气的。值/2/N丿22 rTO/ 一12 -3)()rL1 3參T740321 、,70022V8007507000.023 0.024 0.025 0.02665。6005305004500. 0200.0190.0219509008508007500.022 0.023 0.024 0.02