扣件式钢管脚手架搭拆方案

1、苏中建设集团股份有限公司 外脚手架施工方案目录第一章 脚手架搭设概况2第二章 脚手架材料要求3第三章脚手架地基与基础方案3第四章 脚手架架体搭设要求3第五章 落地式扣件钢管脚手架计算书6第六章 脚手架拆除方案21第七章 安全及文明施工21扣件式钢管脚手架搭拆方案第一章 工程脚手架搭设概况1、5#厂房建筑面积为4723。36m2，建筑高度为14。700m，脚手架搭设高度：16。2米，架体搭设材料及规格：48×3。0钢管，结构层次：框架结构地上二层，局部三层。2、6、7厂房建筑面积为1997.02m2,建筑高度为12.600m,脚手架搭设高度:14。1米，架体搭设材料及规格：48

2、5;3.0钢管，结构层次：辅房框架结构局部三层，车间部分排架轻钢结构屋顶。3、8厂房建筑面积:建筑面积为4076。01m2，建筑高度为12.600m，脚手架搭设高度：14。1米，架体搭设材料及规格:48×3。0钢管，结构层次:辅房框架结构局部三层，车间部分排架轻钢结构屋顶。第二章 脚手架材料要求1、钢管采用48×3。0的钢管,钢管外表面锈蚀深度应符合规范0.5mm的规定，检查时应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查。2、扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换.3、脚手板采用由毛竹制作的竹笆板.第三章 脚手架地基与

3、基础方案1、地基处理：回填土经过分层夯实后，浇筑50厚C15素砼连片基础，宽度为1500。2、脚手架的底座采用厚50mm，边长200mm的木板作底板，按里外立杆位置平行于外墙面铺放，作为脚手架立杆的垫板.3、脚手架地基应有可靠的排水措施，防止积水浸泡地基。第四章 脚手架架体搭设要求1、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻墙体二步以上。2、每搭完一步脚手架后,应接规范的规定校正步距，纵距、横距及立杆的垂直度。3、立杆等距对直,步距为1.8m,纵间距:1.8m，架宽为:1m，立杆距墙均在30cm以内.4、严禁将外径48MM与51MM的钢管混合使用。5、立杆接长采用对接扣件连接.立杆

4、上的对接扣件应交错布置;两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500MM;各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3;搭接长度不应小于1M，应采用不少于2个旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100MM。6、立杆顶端宜高出女儿墙上皮1M，高出檐口上皮1。5m.7、双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100MM。8、小横杆与墙面垂直,贴近立杆布置，作用是直接承受脚手架上的重量,并将其传到立杆上。小横杆挑出里外杆的长度不得小于10cm。9、纵向水平杆宜设置在立杆内侧,其长度不宜小于3跨。10、连墙拉结条采用拉

5、筋和顶撑配合使用的附墙连接方式，用预埋牢固的28钢筋并股与内立杆拉结，连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300MM。11、竹笆脚手片应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺,四个角应用直径1.2MM的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。脚手片应从第二步起，每隔一步或二步满铺,脚手片应铺满、铺稳，离开墙面120150MM，形成水平封闭.12、脚手架必须设置纵横扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200MM处的立杆上，横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。按脚手架大横杆和小横杆搭设要求连续设置.13、护栏：从脚手架第二步起，每步均需在外排立杆

6、里设置1。2米高的防护栏杆和0。6米高的中栏杆。在外排立杆和防护栏杆里自下而上连续设置安全密目网围护。14、使用竹笆脚手板，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400MM。15、主节点处必须设置一根横向水平杆,用直角扣件扣接且严禁拆除。16、每道剪刀撑撑跨越立杆的根数宜按下表的规定确定，每道剪刀撑宽度不应小于4跨,且不应小于6米,斜杆与地面的倾角宜在4560度之间；剪刀撑斜杆与地面的倾角45度50度60度剪刀撑跨越立杆的最多根数76517、高度在24米以下的脚手架，均必须在外侧立面的两端各设一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置,中间各道剪刀撑之间的净距不应大于1

7、5米。18、高度在24米以上的双排脚手架应在外侧立面，整个长度和高度上连续设置剪刀撑.19、栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧。20、挡脚板高度不应小于180毫米。21、在拐角、斜道平台处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接,防止滑动.22、自顶层作业层的脚手板往下计,宜每隔3.6米满铺一层脚手板.23、高度不大于6M的脚手架，宜采用一字型斜道,高度大于6M的脚手架宜采用之字型斜道。24、斜道宜附着外脚手架设置，人行斜道宽度不宜小于1M,坡度采用1：3；拐弯处设置平台,其宽度不小于斜道宽度。25、斜道的脚手板上应每隔250300设置一根防滑木条，木条宽度宜为2030。26、搭设顺序为：摆放扫地杆（

8、贴近地面的大横杆）逐根树立立杆，随即与扫地杆扣紧-装扫地小横杆或扫地杆扣紧安第一步大横杆（与各立杆扣紧)-安第一步小横杆-第二步大横杆第二小横杆-加设临时斜撑杆（上端与第二步大横杆扣紧，在装设两道连杆后可拆除）-第三四步大横杆和小横杆连墙杆接立杆加设剪刀撑-铺脚手板。第五章 落地式扣件钢管脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302001)、建筑地基基础设计规范（GB 500072002）、建筑结构荷载规范（GB 500092001)、钢结构设计规范（GB 500172003）等编制。一、参数信息:1。脚手架参数双排脚手架搭设高度为 16。2

9、m,立杆采用单立管;搭设尺寸为：立杆的横距为 1m，立杆的纵距为1.8m，大小横杆的步距为1。8 m;内排架距离墙长度为0。30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 48×3。0;横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数为 1。00；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3。6 m，水平间距5.4 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2。活荷载参数施工均布活荷载标准值：2.000 kN/m2；脚手架用途：装修脚手架;同时施工层数:2 层；3。风荷载参数本工程地处江苏省苏州市，基本风压0。45 kN/m2；风荷载高度变化系数z 为1.00，风荷载

10、体型系数s 为1.13；脚手架计算中考虑风荷载作用;4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）：0。1337；脚手板自重标准值（kN/m2）：0.300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:0。150;安全设施与安全网（kN/m2):0。005;脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m）:0.033;脚手板铺设总层数：4;5。地基参数地基土类型：素填土；地基承载力标准值（kPa):120。00;立杆基础底面面积（m2）：0。20；地基承载力调整系数:1。00。二、大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2

11、001）第5.2。4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1。均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0。3×1/（2+1）=0.1 kN/m ;活荷载标准值： Q=2×1/(2+1）=0。667 kN/m;静荷载的设计值： q1=1。2×0。033+1.2×0。1=0。16 kN/m;活荷载的设计值: q2=1.4×0.667=0。933 kN/m；图1 大横杆设计荷载组合简图（跨中最大

12、弯矩和跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）2。强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：跨中最大弯距为M1max=0。08×0。16×1。82+0.10×0。933×1。82 =0。344 kN。m；支座最大弯距计算公式如下：支座最大弯距为 M2max= -0。10×0.16×1。820。117×0.933×1.82 =0.406 kN。m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max（0。344×106，0。406×106)/449

13、0=90。423 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 90.423 N/mm2 小于大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求！3.挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度.计算公式如下:其中：静荷载标准值： q1= P1+P2=0。033+0。1=0。133 kN/m；活荷载标准值： q2= Q =0.667 kN/m；最大挠度计算值为：= 0。677×0.133×18004/(100×2.06×105×107800）+0。990×0。667×18004/（100×2。06

14、5;105×107800） = 3.547 mm;大横杆的最大挠度 3.547 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1800/150 mm与10 mm,满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ1302001第5。2。4条规定,小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形.1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0。033×1.8 = 0。06 kN；脚手板的自重标准值：P2=0。3×1×1。8/（2+1）=0。180 kN；活荷载标准值：Q=2×

15、;1×1。8/(2+1) =1.200 kN；集中荷载的设计值： P=1。2×(0。06+0。18）+1。4 ×1.2 = 1.968 kN；小横杆计算简图2。强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = 1.2×0。033×12/8 = 0。005 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax = 1。968×1/3 = 0.656 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0。661 kN。m；最大应力计算值 = M / W

16、 = 0。661×106/4490=147.21 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =147.21 N/mm2 小于小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：qmax=5×0。033×10004/(384×2。06×105×107800) = 0。02 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0。06+0。18+1。2 = 1。44 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的

17、最大挠度计算公式如下：pmax = 1439.94×1000×(3×100024×10002/9 ） /（72×2。06×105×107800) = 2。302 mm;最大挠度和 = qmax + pmax = 0.02+2。302 = 2.321 mm；小横杆的最大挠度为 2.321 mm 小于小横杆的最大容许挠度 1000/150=6。667与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算：按规范表5。1。7，直角、旋转单扣件承载力取值为8。00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00

18、kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2。5）: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取8。00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;大横杆的自重标准值： P1 = 0。033×1.8×2/2=0.06 kN；小横杆的自重标准值： P2 = 0。033×1/2=0。017 kN；脚手板的自重标准值： P3 = 0。3×1×1.8/2=0.27 kN；活荷载标准值： Q = 2×1×1。8 /2 = 1。8 kN；荷载的设计值： R=1。2×（0。

19、06+0。017+0。27)+1。4×1。8=2.936 kN；R 8。00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算： 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容:(1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1337kN/m NG1 = 0.1337+（1.80×2/2）×0。033/1.80×16。20 = 2.705kN；（2）脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0。3kN/m2 NG2= 0.3×4×1.8×（1+0。3）/2 = 1。404 kN；(3）

20、栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板,标准值为0。15kN/m NG3 = 0.15×4×1。8/2 = 0。54 kN；（4）吊挂的安全设施荷载,包括安全网；0。005 kN/m2 NG4 = 0.005×1。8×16。2 = 0.146 kN;经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.795 kN;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.经计算得到，活荷载标准值 NQ= 2×1×1。8×2/2 = 3.6 kN；风荷载标准值按照以下公

21、式计算其中 Wo 基本风压（kN/m2）,按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用： Wo = 0。45 kN/m2; Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB500092001）的规定采用: Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为1。13；经计算得到,风荷载标准值 Wk = 0。7 ×0。45×1×1。13 = 0。356 kN/m2；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4。795+ 1。4×3。6= 10.794 kN;考虑风荷载时,立杆的轴向压

22、力设计值为 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1。2×4。795+ 0.85×1.4×3。6= 10.038 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0。85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.356×1.8× 1。82/10 = 0。247 kN.m；六、立杆的稳定性计算： 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值:N = 10。794 kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1。59 cm;计算长度附加系数参照扣件式规范表5。3.3

23、得:k = 1.155 ;当验算杆件长细比时,取块1.0;计算长度系数参照扣件式规范表5。3。3得： = 1。5 ;计算长度 ，由公式 lo = k××h 确定：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的计算结果查表得到：= 0.188 ；立杆净截面面积： A = 4。24 cm2；立杆净截面模量（抵抗矩) ：W = 4。49 cm3;钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； = 10794/（0。188×424）=135.415 N/mm2；立杆稳定性计算 = 135。415 N/mm2 小

24、于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2,满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N = 10。038 kN;计算立杆的截面回转半径：i = 1。59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5。3。3得： k = 1.155 ;计算长度系数参照扣件式规范表5。3。3得： = 1。5 ;计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定:l0 = 3。118 m;长细比： L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的结果查表得到：= 0。188立杆净截面面积： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量（抵抗矩） ：W = 4。49 cm3；钢

25、管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； = 10038.24/（0.188×424）+247032。148/4490 = 180。95 N/mm2；立杆稳定性计算 = 180。95 N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求!七、最大搭设高度的计算： 按规范5。3。6条不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN）计算公式为:NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2。09 kN；活荷载标准值：NQ = 3.6 kN;每米立杆承受的结构自重标准值：Gk = 0

26、。134 kN/m;Hs =0.188×4。24×104×205×103（1。2×2。09+1.4×3。6)/(1.2×0.134)=54。807 m；按规范5。3。6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = 54。807 /（1+0。001×54.807）=51。959 m;H= 51。959 和 50 比较取较小值。经计算得到,脚手架搭设高度限值 H =50 m.脚手架单立杆搭设高度为16.2m，小于H，满足要求！按规范5。3。6条考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封

27、闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2。09 kN；活荷载标准值：NQ = 3。6 kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk = 0.134 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / （1.4×0。85) = 0。247 /(1。4 × 0。85） = 0。208 kN。m；Hs =（ 0。188×4。24×10-4×205×103-（1。2×2。09+0。85×1。4×（3.6+0。

28、188×4。24×100×0。208/4。49）)/(1.2×0.134）=32.184 m；按规范5。3。6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米,按照下式调整且不超过50米:H = 32.184 /（1+0.001×32.184）=31.18 m；H= 31。18 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =31。18 m.脚手架单立杆搭设高度为16。2m，小于H，满足要求!八、连墙件的稳定性计算： 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0。356 kN/m2；每个连墙件的

29、覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 19。44 m2；按规范5。4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN)， N0= 5。000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：Nlw = 1。4×Wk×Aw = 9。688 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 14。688 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = ·A·f其中 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15。9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度;又： A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0。949×4。24×104×205×103 = 82.487 kN;Nl = 14。688 Nf = 82。487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 14。688小于双扣件的抗滑力 16 kN,满足要求！连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算： 立杆基础底面的平均压力应满足下式