工程索道课程设计说明书_单线循环吊椅式客运索道的设计

1、 中南林业科技大学工程索道课程设计说明书（第 组）学生姓名：       学  号：学生姓名：     学  号：学生姓名：      学  号：学生姓名：      学  号：学生姓名：    学  号：  专业年级： 2008级森林工程       

2、60; 题    目：  单线循环吊椅式客运索道的设计 指导教师：                   设计时间：2011年6月28号组内安排：-：1给定参数      2.运载索计算    3 惯性力计算-：4  钢丝绳安全系数验算    

3、; 5驱动机功率确定      13 小结-：6 线路设备选择             7运载索各跨张力计算12运载索耐久性验算-：8.拉紧装置行程计算         9各跨挠度计算-：10.各跨悬索曲线长度计算    11线路各支架的技术参数计算1. 给定参数 （1） 线路参数全线路水平长度（m）：L=

4、全线路斜长（m）：L=全线路高度（m）：H= 设计支架个数（个）：I=运载索设计速度（m/s）：V= 设计运输能力（人/h）：单侧N各跨水平距离（m）：l= ，l= ，l= ，l=各跨长度（m）：l= ，l= ，l= ，l=各跨弦倾角（°）：= ，= ，= ，=各跨高差（m）：h= ，h= ，h= ，h=（2） 吊椅参数 单个吊椅重力（N）：W= 载人后单个吊椅重力（N）：W=空吊椅受风面积（m）：A= 重吊椅受风面积（m）：A=单位平面受风载荷（MPa）：P= 单位吊架杆受风载荷（MPa）：P=2.  运载索计算综合考虑风力的影响，空车侧、重车侧运载索单位长度负荷分别为：

5、    NmNm2.1 运载索初张力计算由，7.8（取滑轮组倍率a=4）,可知 N，由选定的参数可以知道：7.8=7.8x247.2=1928.16满足要求。      由G2a=2x370004=18500 N，取G=19200 N。211 当重锤静止时，运载索初张力的计算 =4G，所以重锤的质量符合要求。2.1.2 当重锤下降时的运载索初张力的计算（取滚动轴承）由阻力系数公式：f=     求得0.003523    &#

6、160;             19132.36 N,故重锤符合要求。2.1.3 当重锤上升时运载索初张力的计算 19267.6 N 19416.91 N ,重锤符合要求,确定G=19200 N2.2 确定下站从动轮处运载索张力 ，  =0.002905解得        所以2.3 各种状态下，上站驱动轮处运载索张力计算2.3.1 重吊椅上行，空吊椅下行

7、 入侧：68670.22 N  （） 出侧：61825.52 N2.3.2 空吊椅上行，重吊椅下行入侧：出侧：68209.76 N2.3.3 重吊椅上行，重吊椅下行入侧：68670.22 N        出侧：2.3.4 空吊椅上行，空吊椅下行入侧：       出侧：3.惯性力计算惯性力计算的目的是考虑运载索安全性检验时，运载索最大张力需要考虑增加运载索的最大惯性力，即（1） *基础资料起动、制动时的平均加速度（m/s）：a 重力加

8、速度（m/s）：g索道转动部分的重量（包括驱动机的转动部分、尾部拉紧装置的滑轮、线路托索轮和站内导向轮）：G电动机变位重量 G1 =(G1D12)i2/D12联轴节变位重量 G2 =(G2D22 )i2/ D22式中 D1、D2电动机和联轴节各自的飞轮直径； G1、G2电动机和联轴节各自的飞轮自重； i 电动机的传动比。电动机和联轴节，并计及减速器的变位重量之和G3=1.3(G1+ G2)(2)线路重侧、空侧惯性力PZ、PK的计算PZ= QzL0/g+0.06G+ G3/ga; PK=QkL0/g+0.06G+ G3/ga (3-6)4.钢丝绳安全系数验算（1）运载索1）弯曲应力b1与张应力k

9、1(MPa) b1=1/E1Dq k1=（T入1+PZ）/F12)安全系数纯张应力时 n1=b1/ k15综合应力时 n2=b1/( b1+k1)4 (3-7)以上式中E1运载索的弹性模量(MPa)； 1运载索表面钢丝直径（mm）； Dq驱动轮直径（mm）； b1运载索的公称抗拉强度(MPa)。（2）拉紧索1）弯曲应力b2张应力k2 (MPa) b2 =2 /E2Dl k2=Tc4/F22）安全系数纯张应力时 n3=b2/ k 25.5综合应力时 n4=b2/( b2+k2)4 (3-8)以上式中 F2拉紧索的有效断面积（mm2）； E2拉紧弹性模量(MPa)； 2拉紧索表面钢丝直径（mm）；

10、 Dl拉紧轮直径（mm）； b2拉紧索的公称抗拉强度(MPa)。5.驱动机功率确定根据各种运行状态所求的功率值，确定交流电动机型号，求出现最大功率时的运行状态。运载索通过驱动轮阻力损失t为 t 式中驱动轮入侧运载索张力（）；t驱动轮出侧运载索张力（）。各种状态下与t的计算公式，见表。运行状态正常运行启动制动TTTtTt重上轻下空上重下重上重下空上空下驱动轮圆周力P为 PTt+t电动机功率 NKPV/式中 电动机的传动效率，常取0.95；K备用系数，常取K1.2 驱动机防滑验算为 T/t式中 附着安全系数,启动或制动时>1.25;e自然对数底;驱动轮上钢索有效缠绕圈数的包角,一般=180度

11、;u钢索与驱动轮间的摩擦系数,无衬0.11-0.13,皮革衬,木衬0.16,橡皮衬,塑料衬0.20。将种状态下的正常运行,启动制动时的T与t值一一代入式(3-9),式(3-10)计算,可得客运索道运行的最大功率和最大负功率,据此选取所需的电动机。在运载索运行的最大功率和最大负功率，据此选取所需的电动机。在运载索运行的4种状态中，以重上空下最不利状态，因此在确定单线循环吊椅式客运索道的电动机功率时，只需要算出重上空下状态时的电动机输出功率，其余运行状态的电动机输出功率都比重上空下运行状态小。以下在不考虑风荷载的情况下，对这一结论加以证明。1） 当处于空上空下状态时，上行的自重作用力方向与运行方向

12、相反 ，电动机对上行侧的自重作用输出功率为，下行侧自重作用力方向与运行方向相同 ，电动机的输出功率为，因此电动机的输出总功率。2） 当处于空上重相状态时，驱动机对空车的自重作用输出功率为，重车侧荷式作用力及自重方向与运行方向相同，通过运载索作用可把动力传递到驱动机，即可以加到原动机的驱动力中，设回收功率为（>）,此时电动机输出功率，所以<。（3）当处于重上重下状态时，上行侧载荷作用力及自重方向与运行方向相反，电动机输出功率为（）, 下行侧载荷作用力及自重方向与运行方向相同，起到动力回收作用，设回收功率为， 因此电动机输出总功率 ，所以> 。（4）当处于重上空下状态时，上行侧载

13、荷作用力及自重方向与运行方向相反，电动机输出功率为（>，>） ，对下行侧的自重作用输出功率为 ，因此电动机输出总功率 ，所以。综上所述，即处于空上重下状态时驱动机输出功率值为最小且做负功，起动力回收作用；处于重上空下状态时，驱动机输出功率值为最大，故最不利的运行状态为重上空下。6.线路设备选择（1）钢丝绳类型的确定通过张力计算及安全系数的验算，可确定出所需运载索和拉紧索的型号。运载索应选用6×25FI或6×36WS等线接触的顺绕钢丝绳；在腐蚀环境中工作的运载索，应采用镀锌钢丝绳；运载所采用重锤拉紧，拉拉紧索宜采用4绳拉紧方式，并设置调节重锤的电动或手动绞车；拉紧

14、索应选用6×25FI或8×19等线接触的顺绕钢丝绳，拉紧索导向轮的绳槽内应设耐磨衬垫。运载索、拉紧索的公称抗拉强度分别取1870MPa、1960MPa。（2）驱动机型号的选用一般采用单槽卧式，绳槽应设耐磨衬垫；驱动装置应设主原动机和备用原动机，主原动机应为电动机，备用原动机应为内燃机或电动机。备用原动机工作室，索道应具有与0.30.5m/s检修速度相近的运行速度。驱动装置应设2套不同结构的制动器，其中工作制动器设在高速轴上，安全制动器设在驱动轮上。拖牵索道和不会到转的索道，可仅设工作制动器。当空车上行、中车下行时，工作制动器的平均制动减速度，不得小于0.3m/s；当重车上行

15、、空车下行时，工作制动器的平均制动减速度，不得大于1.5m/s。否则，工作制动器应采用制动力控制、制动力调节或分级制动的方式。群动轮直径按不小于运载索直径的100倍，祸不小于运载索表层钢丝直径的1000倍选取。（3）拉紧装置的选择拉紧索水平放置便于吊椅迂回，其直径选取条件与驱动轮相同；平衡锤常采用单锤悬挂式，其质量按初张力计算与验算的结果选取；拉紧索导向轮（滑轮）的直径按不小于拉紧索直径的40倍，或不小于拉紧索表层钢丝绳直径的6000倍选取。（4）线路托（压）索轮的选择索轮的轮槽内设耐磨衬垫，索轮直径D为运载索直径的1215倍以上。每个有衬托索轮的允许径向载荷P(N)为P=pdD式中 p耐磨衬

16、垫的比压（MPa），p=0.20.5，由所选用衬垫的耐磨性确定； D-托索轮衬垫绳槽底部的直径（mm）。（5）吊椅的选择吊椅的选择由吊杆或吊架的高度在最大坡度纵、横向摆动35%时，吊椅的顶篷、座椅或乘客伸出手的手部，不得接触运载索或支架的任何部位的条件确定。座椅的有效宽度，单人吊椅不得小于500mm；双人吊椅不得小于950mm；3人吊椅不得小于1380mm；4人吊椅不得小于1800mm。吊椅座面和靠背应向后倾斜。吊椅应设活动式安全扶手与踏板，安全扶手与踏板应联动，便于乘客上、下车。7运载索各跨张力的计算对重上空下最不利运行状态（电动机耗用功率为最大者）进行具体分析，求出线路两侧各支架处张力和各

17、跨平均张力，为后述各步骤设计计算提供数据。（1） 重车侧上行时各跨运载索张力（N）Tn=Tn-1+Qzhn+QZlonf3 (n=1,2,3,I+1) T0=T1下站紧边拉力由公式T1+T2=T；T1=T2(1+fr)计算。 T1=T0+Q2h1+Qzl01f3=40054.4(N); T2=T1+Qzh2+Qzl02f3=42171.5(N); T3=T2+Qzh3+Qzl03f3=44440.0(N)； T4=T3+Qzh4+Qzl04f3=46405.8(N); T5=T4+Qzh5+Qzl05f3=48069.1(N); T6=T5+Qzh6+Qzl06f3=49581.1(N); T

18、7=T6+Qzh7+Qzl07f3=51849.5(N); T8=T7+Qzh8+Qzl08f3=53816.5(N); T9=T8+Qzh9+Qzl09f3=55177.1(N); T10=T9+Qzh10+Qzl10f3=55180.5(N); (2)空车侧下行时各跨运载索张力（N） tn=tn-1+Qkhn-Qklonf3 (n=1,2,3,I+1) t0=T2下站松边拉力由公式T1+T2=T；T1=T2(1+fr)计算。 t1=t0+Qkh1-Qkl01f3=39948.1(N); t2=t1+Qkh2-Qkl02f3=40890.8(N); t3=t2+Qkh3-Qkl03f3=41

19、900.9(N); t4=t3+Qkh4-Qkl04f3=42776.3(N); t5=t4+Qkh5-Qkl05f3=43517.1(N); t6=t5+Qkh6-Qkl06f3=44190.6(N); t7=t6+Qkh7-Qkl07f3=45200.6(N); t8=t7+Qkh8-Qkl08f3=46075.5(N); t9=t8+Qkh9-Qkl09f3=46681.7(N); t10=t9+Qkh10-Qkl10f3=46680.2(N); (3)重车侧、空车侧各跨平均张力Tz和Tk重车侧、空车侧各跨平均张力，分别按重车侧、空车侧各跨相邻两支点张力和的平均值计算。重车侧：T0-1=

20、12(T0+T1)=40062.2(N);同理 T1-2=12(T1+T2)=41112.9(N); T2-3=12(T2+T3)=43305.7(N); T3-4=12(T3+T4)=46422.9(N); T4-5=12(T4+T5)=47237.4(N); T5-6=12(T5+T6)=48825.1(N); T6-7=12(T6+T7)=50715.3(N); T7-8=12(T7+T8)=52833.0(N); T8-9=12(T8+T9)=54496.8(N); T9-10=12(T9+T10)=55178.8(N);所以 Tz=480818.0(N)。空车侧：T0-1=12(T0

21、+T1)=39949.1(N); T1-2=12(T1+T2)=40419.4(N); T2-3=12(T2+T3)=41395.8(N); T3-4=12(T3+T4)=42338.6(N); T4-5=12(T4+T5)=43146.7(N); T5-6=12(T5+T6)=43853.8(N); T6-7=12(T6+T7)=44695.6(N); T7-8=12(T7+T8)=45638.1(N); T8-9=12(T8+T9)=46378.6(N); T9-10=12(T9+T10)=46680.9(N);所以 Tk=43449.6(N)。8.拉紧装置行程计算通过计算行程，可确定拉紧

22、装置的重锤距地面高度和支持重锤的导向轮之间的活动范围，以避免重锤触地或者碰撞导向轮，失去其平稳拉紧的作用。 S=ST+S+St+Sy负荷变化而产生的运载索长度的变化STST=(-)=0.120式中 重锤下降时拉紧边的平均张力（N）； 重锤上升时拉紧边的平均张力（N）； 各跨弦倾角（°）。 当重锤下降时，运载索的重侧下行、空侧上行，即下行侧为拉紧边；当重锤上升时，运载索的重侧上行、空侧下行，即上行侧为拉紧边。在运载索计算中可求得，重锤下降（下行）和重锤上升（上行）时的下站运载索拉紧边的张力分别为、，有公式得： +=；=+=(1+)得出： =39490.7(N),= (1+)=39589

23、.4(N)同理： +=；=+=(1+) =40411.6(N),= (1+)=40512.6(N)又上站运载索的拉紧边的张力可以通过下式计算 =+Qz+Qz(=1,2) 得出：=54720.0(N),=55643.2(N)又 =，=运载索弹性伸长所引起的长度变化为 =0.00535温度变化引起的运载索长度变化为 =3式中 运载索的膨胀系数，为0.000011; 运载索投产时与安装时的温差，比安装时的温度高取正值，反之取负值。运载索残余伸长长度为 =0.27 (0.00080.0001)综上所述， =+=3.3959. 各跨挠度计算重侧各跨度最大挠度=f自大+f集大f自大= = f集大= = q

24、= 索道出现故障后，要把乘客从吊椅上营救下来。此时，操作手动绞车，将拉紧重锤提起，直到乘客悬空为止。空车侧各最大挠度 对m将数据代入得：1 3 4 3 3 3 4 3 3 1再代入 可得各跨在重侧的最大挠度分别为：0.00857 0.4876 0.5187 0.403660.2124 0.12801 0.5187 0.487460.0955 0.004822空车侧各跨最大挠度：)则各跨在空车侧最大挠度分别为： 10各跨悬索曲线长度计算重车侧各跨悬索曲线长度S（m） 其中， 式中 各跨弦长（m）； q均布载荷（N/m），。空车侧各跨悬线曲线长度其中， 代入各跨的相关数值，可将重车侧和空车侧各跨悬

25、索曲线长度求出。11.线线路个支架的技术参数计算 凸（凹）形指点用来托（压）索轮承托（压），而后再由支架支撑。为保证固定抱索器及吊椅平稳通过各支架，尤其是凸形支点为避免发生漂浮现象，力求安全靠贴。（1线路各跨弯折角） =z y (3-28)根据索道侧形图，从左到右，索道的玄倾角是仰角时为正值，俯角时为负值，代入式 （3-28）计算。当0时，线路为凹形;当0时，线路为凸形。 （2）运载索自重引起的倾角（º） z=arcsin(Q1Lon左)； （3-29） （3）运载索受支架间距内载荷作用引起的倾角按重车侧计算   （3-30）各跨值的计算式为=（m-1）（1-0.5mJco

26、snLon）式中m各跨最多容许吊椅个数（取整），m=1+LonJcosn （3-31） （4）运载索受运行过支架时荷载作用所引起的倾角 =arcsinWzTz （3-32）式（3-29）。（3-30）。（3-32）中，当支架采用压缩轮时，重车侧各跨平均张力Tz应考虑张力减少10%计算（避免凹形支点发生飘起现象）；当支架采用托式索轮时。重车侧各跨平均张力Tz按原值计算。（5） 验算支架左侧最大爬坡角（左侧指靠下站的一侧）=+运载索重车侧在支架上的倾角不得大于110%。（6） 检验运载索作用于压索轮的最小向上力V（总倾角<0时检验此步） =+ V=Tsin此时，T不考虑张力减少。运载索在每个

27、托索式支架上的靠贴力，不得小于该支架两相邻跨距之和的10倍，当相邻跨距之和小于200m时，靠贴力不得小于2000N，并以此来验算V是否符合要求。(7) 计算托索轮受到的最大向下力V T不考虑张力减少，代入上面式子。当<0时，最小向心力V=T|sin|，则采用压索轮；当>0时，最大向心力V=T|sin|，用托索轮。（8） 托索轮轮数计算索轮轮数按V与P的比值向上圆整取偶数，并应符合每个托索轮上的允许平均折算角（总倾角除以轮数N），在任何情况下不得大于4。.有时考虑到要安装其他装置，可以适当增加轮数。12运载索耐久性验算当运载索处于工作状态时，一方面由于张力的作用，运载索内部产生拉应力

28、；另一方面由于索轮对运行中的运载索横向力的作用，使运载索弯曲而产生弯曲应力。故要求运载索具有很高的抗拉强度，以及抵抗冲击和横向压力的能力，并要对运载索的耐久性进行校核。通常用运载索的最大拉力与单个托（压）索轮应承受的设计荷重的比值来衡量，即 (n=1，2，I+1)式中 重车侧运载索在各支架上的张力。 值推荐范围为2030。若算出的值不满足要求时，可酌情重选运载索规格，或改变设计重荷，或重选轮数较多的托（压）索轮等重新计算。 （n=1，2，10）由于，相差不大，取他们的平均值得 虽然 20<=21.01<30 故认为载运索的耐久性符合要求。13.小结： 1，客运索道线路的选择必须考虑

29、总的地形，索道中心线的水平投影力求平直。 2，在实际设计中，确定单线循环吊椅式客运索道的电动机功率，只需算出重上空下状态时的电动机输出功率，并以此依据选择所需的电动机。 3，线路设备的选择应在确保安全可靠的情况下，兼顾经济效益。 4，应保证抱索器及吊椅平稳通过各支架，确保凹形支点不发生漂浮现象，安全靠贴。 5，运载索要进行安全性与耐久性验算，拉紧索只需进行安全性检验。原文已完。下文为附加文档，如不需要，下载后可以编辑删除，谢谢！施工组织设计本施工组织设计是本着“一流的质量、一流的工期、科学管理”来进行编制的。编制时，我公司技术发展部、质检科以及项目部经过精心研究、合理组织、充分利用先进工艺，特

30、制定本施工组织设计。一、 工程概况：西夏建材城生活区27#、30#住宅楼位于银川市新市区，橡胶厂对面。本工程由宁夏燕宝房地产开发开发，银川市规划建筑设计院设计。本工程耐火等级二级，屋面防水等级三级，地震防烈度为8度，设计使用年限50年。本工程建筑面积:27#楼3824.75m2;30#楼3824.75 m2。室内地坪±0.00以绝对标高1110.5 m为准，总长27#楼47.28m；30#楼47.28 m。总宽27#楼14.26m；30#楼14.26 m。设计室外地坪至檐口高度18.6 00m，呈长方形布置，东西向，三个单元。本工程设计屋面为坡屋面防水采用防水涂料。外墙水泥砂浆抹面，

31、外刷浅灰色墙漆。内墙面除卫生间200×300瓷砖，高到顶外，其余均水泥砂桨罩面，刮二遍腻子；楼梯间内墙采用50厚胶粉聚苯颗粒保温。地面除卫生间200×200防滑地砖，楼梯间50厚细石砼1：1水泥砂浆压光外，其余均采用50厚豆石砼毛地面。楼梯间单元门采用楼宇对讲门，卧室门、卫生间门采用木门，进户门采用保温防盗门。本工程窗均采用塑钢单框双玻窗，开启窗均加纱扇。本工程设计为节能型住宅，外墙均贴保温板。本工程设计为砖混结构，共六层。基础采用C30钢筋砼条形基础，上砌MU30毛石基础，砂浆采用M10水泥砂浆。一、二、三、四层墙体采用M10混合砂浆砌筑MU15多孔砖；五层以上采用M7.

32、5混合砂浆砌筑MU15多孔砖。本工程结构中使用主要材料：钢材：I级钢，II级钢；砼：基础垫层C10，基础底板、地圈梁、基础构造柱均采用C30，其余均C20。本工程设计给水管采用PPR塑料管，热熔连接；排水管采用UPVC硬聚氯乙烯管，粘接；给水管道安装除立管及安装IC卡水表的管段明设计外，其余均暗设。本工程设计采暖为钢制高频焊翅片管散热器。本工程设计照明电源采用BV2.5铜芯线，插座电源等采用BV4铜芯线；除客厅为吸顶灯外，其余均采用座灯。二、 施工部署及进度计划1、工期安排本工程合同计划开工日期：2004年8月21日，竣工日期：2005年7月10日，合同工期315天。计划2004年9月15日前

33、完成基础工程，2004年12月30日完成主体结构工程，2005年6月20日完成装修工种，安装工程穿插进行，于2005年7月1日前完成。具体进度计划详见附图1（施工进度计划）。2、施工顺序基础工程工程定位线（验线）挖坑钎探（验坑）砂砾垫层的施工基础砼垫层刷环保沥青 基础放线（预检）砼条形基础刷环保沥青 毛石基础的砌筑构造柱砼地圈梁地沟回填工。结构工程结构定位放线（预检）构造柱钢筋绑扎、定位（隐检）砖墙砌筑（50cm线找平、预检）柱梁、顶板支模（预检）梁板钢筋绑扎（隐检、开盘申请）砼浇筑下一层结构定位放线重复上述施工工序直至顶。内装修工程门窗框安装室内墙面抹灰楼地面门窗安装、油漆五金安装、内部清理

34、通水通电、竣工。外装修工程外装修工程遵循先上后下原则，屋面工程（包括烟道、透气孔、压顶、找平层）结束后，进行大面积装饰，塑钢门窗在装修中逐步插入。三、 施工准备1、 现场道路本工程北靠北京西路，南临规划道路，交通较为方便。场内道路采用级配砂石铺垫，压路机压。2、 机械准备设2台搅拌机，2台水泵。现场设钢筋切断机1台，调直机1台，电焊机2台，1台对焊机。现场设木工锯，木工刨各1台。回填期间设打夯机2台。现场设塔吊2台。3、施工用电施工用电已由建设单位引入现场；根据工程特点，设总配电箱1个，塔吊、搅抖站、搅拌机、切断机、调直机、对焊机、木工棚、楼层用电、生活区各配置配电箱1个；电源均采用三相五线制

35、；各分支均采用钢管埋地；各种机械均设置接零、接地保护。具体配电箱位置详见总施工平面图。3、 施工用水施工用水采用深井水自来水，并砌筑一蓄水池进行蓄水。楼层用水采用钢管焊接给水管，每层留一出水口；给水管不置蓄水池内，由潜水泵进行送水。4、 生活用水生活用水采用自来水。5、 劳动力安排结构期间：瓦工40人；钢筋工15人；木工15人；放线工2人；材料1人；机工4人；电工2人；水暖工2人；架子工8人；电焊工2人；壮工20人。装修期间抹灰工60人；木工4人；油工8人；电工6人；水暖工10人。四、主要施工方法1、施工测量放线施工测量基本要求A、西夏建材城生活区17#、30#住宅楼定位依据：西夏建材城生活区

36、工程总体规划图，北京路、规划道路永久性定位B、根据工程特点及建筑工程施工测量规程DBI012195，4、3、2条，此工程设置精度等级为二级，测角中误差±12，边长相对误差1/15000。C、根据施工组织设计中进度控制测量工作进度，明确对工程服务，对工程进度负责的工作目的。工程定位A、根据工程特点，平面布置和定位原则，设置一横一纵两条主控线即27#楼：（A）轴线和（1）轴线；30#楼：（A）轴线和（1）轴线。根据主轴线设置两条次轴线即27#楼：（H）轴线和（27）轴线；30#楼：（H）轴线和（27）轴线。 B、主、次控轴线定位时均布置引桩，引桩采用木桩，后砌一水泥砂浆砖墩；并将轴线标注

37、在四周永久性建筑物或构造物上，施测完成后报建设单位、监理单位确认后另以妥善保护。C、控轴线沿结构逐层弹在墙上，用以控制楼层定位。D、水准点：建设单位给定准点，建筑物±0.00相当于绝对标高1110.500m。基础测量A、在开挖前，基坑根据平面布置，轴线控制桩为基准定出基坑长、宽度，作为拉小线的依据；根据结构要求，条基外侧1100mm为砂砾垫层边，考虑放坡，撒上白灰线，进行开挖。B、在垫层上进行基础定位放线前，以建筑物平面控制线为准，校测建筑物轴线控制桩无误后，再用经纬仪以正倒镜挑直法直接投测各轴线。C、标高由水准点引测至坑底。结构施工测量A、首层放线验收后，主控轴一引至外墙立面上，作

38、为以上务层主轴线竖身高以测的基准。B、施工层放线时，应在结构平面上校投测轴线，闭合后再测设细部尺寸和边线。C、标高竖向传递设置3个标高点，以其平均点引测水平线折平时，尽量将水准仪安置在测点范围内中心位置，进行测设。2、基坑开挖本工种设计地基换工，夯填砂砾垫层1100mm；根据此特点，采用机械大开挖，留200mm厚进行挖工、铲平。开挖时，根据现场实际土质，按规范要求1:0.33放坡，反铲挖掘机挖土。开挖出的土，根据现场实际情况，尽量留足需用的好土，多余土方挖出，避免二次搬运。人工开挖时，由技术员抄平好水平控制小木桩，用方铲铲平。挖掘机挖土应该从上而下施工，禁止采用挖空底脚的操作方法。机械挖土,先

39、发出信号，挖土的时候，挖掘机操作范围内，不许进行其他工作，装土的时候，任何人都不能停留在装土车上。3、砌筑工程材料砖：MU15多孔砖，毛石基础采用MU30毛石。砂浆：±0.00以下采用M10水泥砂浆，一、二、三、四层采用M10混合砂浆，五层以上采用M7.5混合砂浆。砌筑要求A、开工前由工长对所管辖班组下发技术交底。B、砌筑前应提前浇水湿润砖块，水率保持在1015。C、砌筑采用满铺满挤“三一砌筑法“，要求灰浆饱满，灰缝812mm。D、外墙转角处应同时砌筑，内外墙交接处必须留斜槎，槎子长度不小于墙体高度的2/3，槎子必须平直、通顺。E、隔墙与墙不同时砌筑又不留成斜槎时可于墙中引出阳槎或在

40、墙的灰缝中预埋拉结筋，每道不少于2根。F、接槎时必须将表面清理干净，浇水湿润，填实砂浆，保持灰缝平直。G、砖墙按图纸要求每50mm设置26钢筋与构造柱拉结，具体要求见结构总说明。H、施工时需留置临时洞口，其侧边离交接处的墙面不少于500mm，顶部设边梁。4、钢筋工程凡进场钢筋须具备材质证明，原材料须取样试验，经复试合格后方可使用。钢筋绑扎前应仔细对照图纸进行翻样，根据翻样配料，施工前由工长对所管辖班组下发技术交底，准备施工工具，做好施工的准备工作。板中受力钢筋搭接，I级钢30d，II级钢40d，搭接位置：上部钢筋在跨中1/3范围内，下部钢筋在支座1/3范围内。钢筋保护层：基础40mm，柱、梁3

41、0mm，板20mm。保护层采用50mm×50mm的水泥砂浆块。板上部钢筋用马凳按梅花状支起。所有钢筋绑扎，须填写隐检记录，质评资料及目检记录，验收合格后方可进行下道工序。5、砼工程水泥进场后须做复试，经复试合格后由试验室下达配合比。施工中严格掌握各种材料的用量，并在搅拌机前进行标识，注明每立方米、每盘用量。同时搅拌时，须车车进磅，做好记录。 浇筑前，对模板内杂物及油污、泥土清理干净。投料顺序：石子水泥砂子。本工程均采用插入式振捣器，一次浇筑厚度不宜超过振捣器作用部分长度的1.25倍，捣实砼的移动间距不宜大于振捣器作用半径的1.5倍。砼浇筑后1昼夜浇水养护，养护期不少于7d，砼强度未达

42、到1.2MPa之前不得上人作业。6、模板工程本工程模板采用钢木混合模板。模板支搭的标高、截面尺寸、平整度、垂直度应达到质量验收标准，以满足其钢度，稳定性要求。模板支撑应牢固可靠，安装进程中须有防倾覆的临时固定措施。本工程选用851脱模剂，每拆除一次模板经清理后涂刷脱模剂，再重新组装，以保证砼的外观质量。6、 架子工程本工程采用双排架子防护，外设立杆距墙2m，里皮距墙50cm，立杆间距1.5m，顺水间距1.2m，间距不大于1m。 架子底部夯实，垫木板，绑扫地杆。为加强架子的稳定性，每七根立杆间设十字盖，斜杆与地面夹角60o。为防止脚平架外倾，与结构采用钢性拉接，拉接点间距附和“垂四平六“的原则。

43、外防护架用闭目式安全网进行封闭，两平网塔接和网下口必须绑孔紧密。结构架子高出作业层1m，每步架子满铺脚手板，要求严密牢固并严禁探头板。7、 装饰工程装饰工程施工前，要组织质监部门、建设、设计、施工单位四方参加的主体结构工程核验收，对已完全体分部工程进行全面检查、发现问题及时处理，清除隐患，并做好装饰前材料、机具及技术准备工作。1、根据预算所需材料数量，提出材料进场日期，在不影响施工用料的原则下，尽量减少施工用地，按照供料计划分期分批组织材料进场。2、将墙面找方垂直线，清理基层，然后冲筋，按照图纸要求，分层找平垂直，阴阳角度方正，然后拉线作灰饼。底子灰应粘结牢固，并用刮杠刮平，木抹子抹平。3、罩

44、面应均匀一致，并应在终凝前刮平压光，上三遍灰抹子。4、油漆、涂料施工：油漆工程施工时，施工环境应清洁干净，待抹灰、楼地面工程全部完工后方可施工，油漆涂刷前被涂物的表面必须干燥、清洁，刷漆时要多刷多理不流坠，达到薄厚均匀，色调一致，表面光亮。墙面涂料基层要求现整，对缝隙微小孔洞，要用腻子找平，并用砂纸磨平。为了使颜色一致，应使用同一配合比的涂料，使用时涂料搅匀，方可涂刷，接槎外留在阴阳角外必须保证涂层均匀一致表面不显刷纹。8、 楼地面工程楼地面工程只作50厚豆石砼垫层。做垫层必须先冲筋后做垫层，其平整度要控制在4mm以内，加强养护45天后，才能进行上层施工。10、层面工程1、屋面保温层及找平层必

45、须符合设计要求，防水采用防水卷材。2、做水泥砂浆找平层表面应平整压光，屋面与女儿墙交接处抹成R150mm圆角。3、本工程屋面材料防水，专业性强，为保证质量，我们请专业人员作防水层。4、原材料在使用前经化验合格后才能使用，不合格材料严禁使用。11、水、暖、电安装工程管道安装应选用合格的产品，并按设计放线，坡度值及坡向应符合图纸和规范要求。水、暖安装前做单项试压，完毕后做通、闭水后试验和打压试验，卫生间闭水试验不少于24小时。电预埋管路宜沿最近线路敷设，应尽量减少弯曲，用线管的弯曲丝接套丝，折扁裂缝焊接，管口应套丝用堵头堵塞。油漆防腐等均符合图纸各施工规范及质量评定标准。 灯具、插座、开关等器具安

46、装，其标高位置应符合设计要求，表面应平直洁净方正。灯具、插座、开关等器具必须选用合格产品，不合格产品严禁使用。做好各种绝缘接地电阻的测试和系统调整记录，检查配线的组序一定要符合设计要求。五、预防质量通病之措施本工程按优质工程进行管理与控制，其优质工程的目标体系与创优质工程的保证措施在本工程施工组织设计中做了详述。本措施不再述。创优质工程除对各分部、分项、工序工程施工中，精心操作，一丝不苟、高标准严要求作业外，关键是防止质量通病。为此，提出防止通病的作业措施如下：1、砖墙砌体组砌方法：、组砌方法：一顺一丁组砌，由于这种方法有较多的丁砖，加强了在墙体厚度方向的连结，砌体的抗压强度要高一些。、重视砖

47、砌体水平灰缝的厚度不均与砂浆饱满度：、水平灰缝不匀：规范规定砖砌体水平灰缝厚度与竖向灰缝宽度一般为10mm，但不应小于8mm，也不应小于12mm。砂浆的作用：一是铺平砖的砌筑表面，二是将块体砖粘接成一个整体。规范中之所以有厚度和宽度要求，是由于灰缝过薄，使砌体产生不均匀受力，影响砌体随载能力。如果灰缝过厚，由于砂浆抗压强度低于压的抗压可度。在荷载作用下，会增大砂浆的横向变形，降低砌体的强度。试验研究表明，当水平灰缝为12mm时，砖砌体的抗压强度极限，仅为10mm厚时的7075，所以要保证水平灰缝厚度在812mm之间。怎样确保水平灰缝的厚度呢？A、皮数杆上，一定将缝厚度标明、标准。B、砌砖时，一

48、定要按皮数杆的分层挂线，将小线接紧，跟线铺灰，跟线砌筑。C、砌浆所用之中砂，一定要过筛，将大于5mm的砂子筛掉。D、要选砖，将过厚的砖剔掉。E、均匀铺灰，务使铺灰之厚度均匀一致。坚持“一块砖、一铲灰、一揉挤“的“三一“砌砖法“。砂浆必须满铺，确保砂浆饱满度。规范规定：多孔砖砌体，水平灰缝的砂浆饱满度不得低于80，这是因为，灰缝的饱满度，对砌体的强度影响很大。比如：根据试验研究，当水平灰缝满足80以上，竖缝饱满度满足60以上时，砌体强度较不饱满时，要提高23倍，怎样保证灰缝饱满度呢？A、支持使用所述的“三一“砌砖法，即“一块砖、一铲灰、一揉挤“。B、水平缝用铺浆法（铺浆长度50cm）砌筑，竖缝用

49、挤浆法砌筑，竖缝还要畏助以加浆法，以使竖向饱满，绝不可用水冲灌浆法。C、砂浆使用时，如有淅水，须作二次拌合后再用。绝不可加水二次拌合。拌好的砂浆，须于3小时之内使用完毕。D、不可以干砖砌筑。淋砖时，一般以15含水率为宜。（约砖块四周浸水15mm左右）。注意砌砖时的拉结筋的留置方法：砖砌体的拉结筋留置方法，按设计要求招待。如设计没有具体规定时，按规范执行。规范规定“拉结筋的数量每12cm厚墙放1根6钢筋，沿墙高每50cm留一组。埋入长度从墙的留槎处算起，每边均100cm，末端应有弯钩”见图。规范还规定：“构造柱与墙连拉处，宜砌成马牙槎，并沿墙高每50cm设26拉结钢筋，每边伸入墙内100cm。2

50、、预防楼梯砼踏步掉角：楼梯踏步浇筑砼后，往往因达不到砼强度要求，就因施工需要提前使用，既便有了足够强度，使用不慎，都会掉楞掉角。而且有了掉角，修补十分困难，且不定期牢固。为此宜采用两种方式予以防治：踏步楞角上，在浇筑砼时增设防护钢筋。踏步拆模时，立即以砂袋将踏步覆盖。（水泥袋或用针织袋装砂）既有利于砼养护，又可保护踏步楞角。3、楼梯弊端的预防：防止踏步不等高：踏步不等高，既不美观，又影响使用。踏步不等高现象，一般发生在最上或最下一步踏步中。产生的原则，一是建筑标高与结构标高不吻合。二是将结构标高误为建筑标高。三是施工粗心，支模有误。为此，浇筑楼梯之间：仔细核查楼梯结构图与建筑图中的标高是否吻合

51、。经查核与细致计算无误后，再制作安装模板。浇筑砼中，往往由于操作与模板细微变形，也会使踏步有稍话误差。这一个误差，要在水泥砂浆罩面时予以调整。为使罩面有标准。在罩面之前，根据平台标高在楼梯侧面墙上弹出一道踏步踏级的标准斜线。罩面抹灰时，便踏步的外阳角恰恰落在这一条斜线上。这样做，罩面完成后，踏步的级高级宽就一致了。如果，施工出现踏步尺寸有较大误差，一定要先行剔凿，并用细石砼或高强度水泥砂浆调整生，再做罩面。4、堵好脚手眼：堵脚手眼做得好坏，直接影响装修质量。一是影响墙面抹灰之脱落、开裂也空鼓；二是洒水可沿已开裂的脚手眼进入室内。因此，堵脚手眼的工作万不可忽视、大意：将脚手眼孔内的砂浆、灰尘凿掉

52、，清除洁净，洒水湿透眼内孔壁。将砖浸水湿透。脚手眼内外同时堵砌，绝不准用干砖堵塞。用“一砖、一铲灰、一挤塞“三一砌砖法堵塞，绝不准用碎块碴堵塞。砂浆必须饱满（最后的一块砖堵完后，用竹片或扁平钢筋将砂浆塞实，刮平，灰缝要均匀、实心实意，不准不刮浆干塞砖块）。5、散水砼变形缝的做法：砼散水的变形缝，常规做法是镶嵌木条，砼浇筑有足够强度后将此木条取出，再灌以沥青砂浆。其缺点是L散水板块相邻高差平整不易保证，木嵌条不可取净，取木条将板块楞角碰坏，不灌沥青砂浆而灌热沥青等。好的做法是：、事先按变形的长短、高度（板块砼厚）的制作厚为20mm的沥青砂浆板条；砼板块浇筑前，第一块板的断缝处支设模块，砼有足够强

53、度（1.2Mpa）后，拆除侧模板，将预制沥青砂浆板条贴粘在砼板块侧缝表面，接着浇筑第二块板块砼。集资或跳浇散水板块。（靠墙身处不支模板，直接将沥青砂浆板条粘贴）。当板块砼都有了足够强度后，再用加热后的铁铬子，将缝处沥青砂浆板条予以慰汤，使其缝隙深浅一致，交角平顺。6、卫生间地面漏水的预防：现浇砼楼板：沿房间四周墙上翻150mm。找平层：施工前，清理面层须洁净，并湿润砼楼板表面，之后刷一层TG胶素水泥浆。找坡层用细石砼，并找出排队水坡度，坡向地漏，要平整光洁。上刷冷底油一道。防水层：用一布四涂。但沿四周墙上150mm，遇向口时，伸向口外300mm。粘结层：用1：20水泥砂浆厚20mm，沿墙四周上翻150mm并粉光。注意排水坡度与坡向或做C20细石砼。7、管道根部的渗漏预防：、浇筑钢筋砼楼板，用时准确地将位置、尺寸预留楼板管道孔。或埋设预留套管。、如为预留孔洞时，要预留万不可事后凿孔或扩孔。如为预留套管进，位置一定要准确。套管要焊上止水钢环。、预留孔洞的模盒或套管一棕要与楼板的模板固定防止错位。浇筑砼时派专人看护，以利及时修正。、地面的做法按设计要求进行或建议甲方按上述“地面漏水防预“中所提做法处理，但防水层必须沿套管或给排水管上翻1