现浇连续弯桥midas计算书

1、* 高速公路结构设计计算书中国 北京二二年四月十七日目 录1. 设计资料1.1 桥跨桥型布置为 338+27m 现浇预应力混凝土连续箱梁。按A 类预应力混凝土构件验算1.2 梁箱梁高 2.3m1.3 荷载1.1.1. 恒载A. 一期恒载3包括主梁自重，混凝土主梁按照实际断面尺寸取值，容重取26kN/ m，主梁横隔板以集中力计入。B. 二期恒载二期恒载包括人行道、栏杆和桥面铺装：3桥面铺装采用 15m整体化混凝土，钢筋混凝土容重为26kN/m 。栏杆或防撞护栏：栏杆二期恒载 kN/m； 防撞护栏二期恒载m；1.1.2. 活载A. 汽车荷载公路 I 级，汽车荷载的横向分布系数： 边梁：；中梁：。1

2、.1.3. 温度荷载根据公路桥涵设计通用规范条规定采用。具体设计参数如下：A. 主梁顶、底板日照温差按照公路桥涵设计通用规范条规定取值计算；B. 施工温度按 10 15取，环境最高气温34，最低气温 -10 。1.1.4. 支座沉降A. 各支座取 0.005m 的沉降，取最不利的沉降组合；1.1.5. 荷载组合根据公路桥涵设计通用规范 （ JTG D60-2004 ）的规定，按以下六种工况组合：抗拉设计强度f tdMPa抗压弹性模量Ec34500MPa抗弯弹性模量标准强度 f pkEc 29325MPa0 85Ec1860MPa组合一： 恒载组合二： 恒载汽车组合三： 恒载汽车升温组合四： 恒

3、载汽车降温组合五： 恒载汽车升温+沉降组合六： 恒载汽车降温+沉降1.4主要材料设计参数表结构使用材料的性能见错误! 未找到引用源。 。表1.4.1.1材料项目参数备注混抗压设计强度f cdMPa凝土主梁C40号低松弛钢绞线控制张拉应力 con?边梁 1395MPa中梁 1395MPa弹性模量 Ep松弛率钢束管道摩阻系数锚具及波纹管钢束管道偏差系数k单端锚具变形及回缩值l0.006m根据不同部位注意区别2. 设计依据2.1 规范条文A. 公路桥涵设计通用规范（JTG D60 2004 ）B. 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（ JTG D62 2004）2.2 软件工具A. MIDAS

4、-CIVIL20063. 上部结构总体计算3.1 计算模式上部结构纵桥向结构静力计算采用桥梁综合程序 MIDAS-CIVIL2006 进行，按 A 类预应力构件进行设计。全桥共分为 26 个单元，全桥节点总数 27 个。计算模型见下 错误 ! 未找到引用源。 所示。表4.1.1.1上部结构计算模型3.2 持久状况承载能力极限状态计算结构持久状况抗弯承载能力极限状态的计算结果见 错误 ! 未找到引用源。错误 ! 未找到引用源。表4.2.1.1持久状况抗弯承载能力极限状态的计算表4.2.1.2持久状况抗剪承载能力极限状态的计算表4.2.1.3持久状况抗扭承载能力极限状态的计算计算结果表明，结构满足

5、规范对持久状况承载能力极限状态的规定。3.3持久状况应力计算结构在持久状况的截面正应力计算结果见错误 ! 未找到引用源。错误! 未找到引用源。 。表4.3.1.1持久状况荷载组合包络正截面最大压应力（箱梁上缘）表4.3.1.2持久状况荷载组合包络正截面最大压应力（箱梁下缘）计算结果表明，主梁上下缘最大最小应力为，满足规范对持久状况正压应力的规定。结构在持久状况的截面主压应力计算结果见错误 ! 未找到引用源。 。表4.3.1.3持久状况荷载组合包络正截面最大主压应力计算结果表明，主梁上下缘最大最小应力为，满足规范对持久状况主压应力的规定。3.4持久状况正常使用极限状态短期抗裂计算在荷载短期荷载组

6、合作用下，结构的截面正应力如错误 ! 未找到引用源。错误! 未找到引用源。 所示。表4.4.1.1持久状况短期效应荷载组合包络正截面最大拉应力（箱梁上缘）表4.4.1.2持久状况短期效应荷载组合包络正截面最大拉应力（箱梁下缘）计算结果表明， 荷载短期效应组合作用下截面最大正拉应力，使用极限状态正拉应力不大于的规定。小于规范对持久状况正常3.5持久状况正常使用极限状态长期抗裂计算在荷载长期荷载组合作用下，结构的截面正应力如引用源。 所示。错误 ! 未找到引用源。错误! 未找到表4.5.1.1持久状况长期效应荷载组合包络正截面最大拉应力（箱梁上缘）表4.5.1.2持久状况长期效应荷载组合包络正截面

7、最大拉应力（箱梁下缘）计算结果表明， 荷载长期效应组合作用下截面上缘最大拉应力，考虑支座引起的消峰效应，可以认为满足长期荷载组合正截面抗裂验算。3.6持久状况正常使用极限状态主拉应力抗裂验算结构在荷载短期荷载组合作用下的主应力如错误 ! 未找到引用源。 所示。表4.6.1.1荷载短期效应组合作用下的主拉应力计算结果表明， 荷载长期效应组合作用下截面最大主拉应力，满足规范对持久状况正常使用极限状态主拉应力不大于的规定。4. 上部结构横向计算4.1 桥墩墩顶横梁4.1.1 计算模式主桥纵桥向结构静力计算采用桥梁综合程序MIDAS-CIVIL2006 进行，按 A 类预应力构件进行设计。 全桥共分为

8、 38 个单元， 全桥节点总数39 个。计算模型见下 错误 ! 未找到引用源。所示。表4.1.1.1桥墩墩顶横梁计算模型4.1.2 持久状况承载能力极限状态计算计算控制截面见 错误 ! 未找到引用源。 。正截面抗弯和斜截面抗剪验算分别见错误 ! 未找到引用源。错误 ! 未找到引用源。 。表4.1.2.1横梁计算模型荷载弯矩M承载能力置备注(kN*m)(kN*m)1-110311248.4悬臂端2-210256跨中表4.1.2.2桥墩墩顶横梁正截面抗弯承载能力验算位表4.1.2.3桥墩墩顶横梁斜截面抗剪承载能力验算剪力 Q承载能力位置(kN)(kN*m)备注1-11030.8悬臂端2-2跨中计算

9、结果表明，持久状况承载能力满足设计要求。4.1.3 持久状况正常使用极限状态抗裂计算表4.1.3.1桥墩墩顶横梁正截面抗裂验算剪力 Q弯矩 M裂缝宽度位置1-1(kN)779(kN*m)740(mm)备注悬臂端2-27978跨中计算结果表明，正常使用极限状态抗裂满足设计要求。4.2 桥台横梁4.2.1主桥纵桥向结构静力计算采用桥梁综合程序MIDAS-CIVIL2006 进行，按 A 类预应力构件进行设计。 全桥共分为 38 个单元， 全桥节点总数39 个。计算模型见下 错误 ! 未找到引用源。所示。表4.2.1.1桥墩墩顶横梁计算模型4.2.2 持久状况承载能力极限状态计算计算控制截面见 错误

10、 ! 未找到引用源。 。正截面抗弯和斜截面抗剪验算分别见错误 ! 未找到引用源。错误 ! 未找到引用源。 。表4.2.2.1横梁计算模型表4.2.2.2桥墩墩顶横梁正截面抗弯承载能力验算承载能荷载弯矩 M位置力备注(kN*m)(kN*m)1-12081支点 ( 左)2-24358跨中表4.2.2.3桥墩墩顶横梁斜截面抗剪承载能力验算承载能剪力 Q位置力备注(kN)(kN*m)1-1支点 ( 左)2-2跨中计算结果表明，持久状况承载能力满足设计要求。4.2.3 持久状况正常使用极限状态抗裂计算表4.2.3.1桥墩墩顶横梁正截面抗裂验算剪力 Q弯矩 M裂缝宽度位置(kN)(kN*m)(mm)备注1-11265支点 ( 左)2-22772跨中计算结果表明，正常使用极限状态抗裂满足设计要求。5. 下部结构计算5.1 桥墩墩柱5.1.1 持久状况承载能力极限状态计算正截面抗弯验算见错误 ! 未找到引用源。 。表4.1.1.1正截面抗弯承载能力验算位置轴向力 F荷载组合纵向弯矩 Mx纵向弯矩 My轴向力F承载能力纵向弯矩Mx纵向弯矩My(kN)(kN*m)(kN*m)(kN)(kN*m)(kN*m)2 号墩13074247675873 号墩1352234931070216163计算结果表明，持久状况承载能力满足设计要求。位置轴向力 F纵向弯矩 Mx纵向弯矩 My度(kN)(kN*m)(