模板支撑系统方案

1、天安星河湾模板工程施工方案编 制 人： 审 核 人： 审 批 人： 编制日期： 目 录第一章、编制依据1第二章、工程概况1第三章、施工计划1第四章、施工工艺2第五章、后浇带支模体系8第六章、施工安全措施11第七章、劳动力计划15第八章、模板计算书16附图第一章、编制依据1、建筑施工安全检查标准JGJ59-20115、建筑结构荷载规范GB50009-20126、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20117、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20088、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-20169、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-201510、天安星河湾项目

2、工程图纸和施工组织设计第二章、工程概况工程名称：天安星河湾（3#、5#13#楼及地下车库）建设单位：郑州天安置业有限公司勘察单位：河南永固岩土工程有限公司设计单位：郑州市第一建筑工程集团有限公司监理单位：中牟县建设工程监理公司施工单位：河南闽兴建设有限公司工程地点：郑州市中牟县商都大道与寿圣街交叉口西南角总建筑面积：128244平方米建筑规模：总建筑面积约为12.8244万,有3#、5#楼（地上20层及地下室1层）；6#、7#楼（地上9层、地下1层）；8#楼（5层局部6层及地下1层）；9#、10#、11#、12#楼（地上18层及地下1层）和13#楼（框架4层）组成，9#、10#、11#和12#

3、楼设有人防。结构类型：钢筋混凝土剪力墙结构（8#楼砖混结构，幼儿园框架结构）计划工期：680天。第三章、施工计划通过对本工程施工进度的要求、工程资料及施工现场实际条件的分析并结合所选定的施工方法及技术措施，经过细致周密的计划安排，决定确保在合同工期内完成本工程施工任务。在施工过程中项目部施工负责人根据工程的施工总进度计划，统筹安排。各施工班组必须根据工程的实际情况，合理安排人力，避免本道工序的施工班组影响下道工序施工班组的施工，而造成窝工，影响工程的总体进度。合理充分地投入钢管、扣件、顶托等，使其满足施工的实际需要。具体如下：（一）、材料计划材料计划表序号名称规格数量1钢管48，壁厚3.0mm

4、1500T2扣件十字扣、活动扣、对接扣135000只4方木40×80，3米长800m35对拉螺栓M14按实6模板镜面模板、普通模板915mm×1830mm、1220mm×2440mm15000m2（二）、机械设备计划机械设备计划序号名称规格数量1混凝土泵按实1台2安全带自动锁紧式50付3安全帽加固式厚100个4全站仪FTS532N1台5水准仪NAL2321台6钢卷尺5m、50m按需7通讯设备对讲机6部第四章、施工工艺1、车库支模架相关参数表（1）梁模板（单位：mm）梁类型梁截面尺寸梁侧次龙骨梁侧主龙骨对拉螺杆规格间距双钢管规格垂直间距水平间距顶板梁300×

5、;70040×80200双钢管14一道500顶板梁350×100040×80200双钢管14二道500（2）梁模板支架（单位：mm）梁类型梁截面尺寸梁底立杆水平杆步距支撑高度根数纵向(沿梁方向)横向(梁两侧)顶板梁300×7001900120015003.2m顶板梁350×10001900120015003m（3）楼板模板支架（单位：mm）板厚尺寸木方间距托梁立杆水平杆步距支撑高度纵向横向25040×80200单根48钢管90090015002.8m2、裙房及主楼支模架相关参数表（1）梁模板（单位：mm）梁类型梁截面尺寸梁侧次龙骨梁侧

6、主龙骨对拉螺杆规格间距双钢管规格垂直间距水平间距框架梁200×52040×80200双钢管无对拉螺杆框架梁500×40040×80200双钢管无对拉螺杆（2）梁模板支架（单位：mm）梁类型梁截面尺寸梁底立杆水平杆步距支撑高度根数纵向(沿梁方向)横向(梁两侧)框架梁200×5201900120015002650框架梁200×40011000120015002650（3）楼板模板支架（单位：mm）板厚尺寸木方间距托梁立杆水平杆步距支撑高度纵向横向12040×80200单根48钢管120012001500290010040

7、5;80200单根48钢管1200120015002900 （二）、模板安装构造措施：1、模板结构构件的长细比，满足技术规范要求。2、支撑梁、板的支架立柱构造与安装应符合下列规定：梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。钢管立柱底部设垫板，在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。立柱顶端沿纵横向根据构造设置分别设置水平拉杆和水平剪刀撑。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。（三）、满堂钢管支模架构造措施要求：1、立杆支撑地下室底板和结构板上，支模架立杆基础下设

8、置100mm×100mm垫板，确保立杆基础承载力均匀。2、可调顶托安装应与钢管架立杆上下垂直，调节可调顶托至支撑架要求的支撑高度，但可调顶托的螺杆丝杆伸出高度必须小于200mm。 3、模板支架设置纵横向扫地杆,必须先搭设扫地杆后才能进行二排架的搭设。纵向扫地杆离地约200mm。4、立杆纵横向间距1000mm，步距1500mm，每一步距满设双向水平杆，并与立杆相交处扣接牢固，外围水平杆设于立杆内侧，其余纵横向水平杆均分别设于立杆同侧，以便剪刀撑和斜杆与立杆相交处的扣接。5、高支模处满堂模板支架立柱，在外侧周圈设置由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔8m左右设由下至上的竖向连续

9、式剪刀撑，其宽度为46m（350×1000大梁两侧立杆设置连续式竖向剪刀撑，截面方向不超过4m设置一道竖向剪刀撑），并在剪刀撑部位的顶部、中部、扫地杆处各设置一道水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角为450600。剪刀撑由底至顶连续设置，用48钢管拉结，斜杆与地面倾角为450600，并与地面顶紧，剪刀撑与钢管立杆有效连接，剪刀斜撑搭接长度不少于1000mm，采用不少于3个旋转扣件固定，剪刀斜撑端头伸出扣件边缘长度不少于100mm。6、各扣件螺栓均采用测力矩扳手拧紧，使其扭力矩均控制在4065N·m。（四）、模板的施工 1、施工准备（1）脚手架搭设前对员工进行技术和

10、安全作业交底，务必使班组和管理人员领会设计意图，保证现场与方案的一致性。（2）为了确保工程质量和安全目标，在材料上选用15厚、1830×915多层木胶板作为结构构件的模板；木方采用40×80的方木；采用可铸锻性铁制作的扣件；钢管使用48钢管，壁厚不小于3.0mm，严禁使用不合格的钢管、扣件等。（3）模板承垫底部应预先找平，以保证模板的位置正确，防止模板底部漏浆。另外，在外墙、外柱部位，继续安装模板前，要设置模板承垫付条带，并校正其平直。2、模板的安装：（1）总体施工的流程。（2）模板安装应满足<<混凝土结构工程施工质量验收规范>>相关技术要求。3、支

11、模架的搭设（1）搭设面积根据结构的实际尺寸搭设，特别是立杆位置定位准确，便于梁支撑受力均匀。（2）扣件有直角扣件、回转扣件和对接扣件。用于连接大横杆的对接扣件，开口应朝下，以防雨水进入，扣件的拧紧程度适度。立杆垂直，并必须采用对接。大横杆可以采用对接，剪刀撑和其它杆件可采用搭接，搭设长度不少于1m，并不少于3个扣件紧固。（3）为了保证支模架的整体稳固，同一立面的小横杆应按立杆总数对等交错设置。（4）支模架搭设完成后须由班组自检，项目部组织相关人员检查合格后，报请监理验收。验收合格后才能进行下道工序。4、支模架的主要验收内容1）检查立杆的间距，检查立杆间距是否按立杆布置图布置。2）查看垫板是否晃

12、动，检查方法：观察。3）立杆垂直度：用经纬仪或吊线和卷尺测量，立杆偏差：2m高处不得到大于±7mm、横距偏差不得大于±20mm。立杆总垂直度不得大于±70mm，用钢卷尺测量。4）纵向水平杆偏差，一根杆的两端高差不得大于±20mm，同跨内两根纵向水平杆高差不得大于±10mm，用水平仪或水平尺测量。5）在对屋面梁板混凝土浇注的全过程的支模架体变形进行检查，控制好变形量，确保其部位变形在预期范围内。4、扣件安装：1）同步立杆上两个相隔对接扣件的高差应大于500mm，用钢卷尺测量：2）扣件螺栓拧紧扭力矩40-65N.m，用扭力扳手检测。3）检查对接扣件

13、的质量。5.剪力撑斜杆与地面的倾角45o60o，用角尺检测。6.其他未尽事宜按建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008的相关要求执行。（六）混凝土浇筑方法及有关注意事项1、本工程采用商品混凝土，混凝土浇筑原则：为确保模板支架施工过程中均衡受载，本工程拟采用中间向两侧扩展的浇筑方式。2、混凝土浇筑过程应严格按方案程序进行，在支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，发现问题立即疏散人员，确保安全的情况下进行加固。如果支架沉降、位移达到报警值时，安全员应即报告现场施工负责人，现场施工负责人查明情况，采取必要的安全措施和加固措施。发现险情，安全员、现场施工负责人要及时通知现场作业

14、人员撤出危险范围。（七）模板的拆除拆模条件：拆模时，以拆模试件到达的强度要求为拆模依据。后浇带两侧要妥善加支撑。钢筋混凝土结构强度条件（通过制作同条件度块并作试验来确定）结构类型结构跨度按设计的混凝土强度标准值的百分率表示（）板2502，8758100梁8758100悬臂构件100拆模操作：1、侧模拆除：在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后，方可拆除。2、模板的拆除，必须执行混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-2015）的有关条款。有专业工长必须申请技术负责人批准后方可拆除。3、拆模应遵循先支后拆，后支先拆，先拆不承重的模板后拆承重部分的模板；自上面下，支架先拆侧向支撑

15、，后拆竖向支撑等原则。对于此高支模模板的拆除应从中间开始向两边延伸。4、模板工程作业组织，应遵循支模与拆模统一由一个作业班组作业。其好处是，支模就考虑拆模的方便与安全，拆模时，人员熟知情况，易找拆模关键点位，对拆模进度、安全、模板及配件的保护都有利。5、模板拆除工艺填写拆模申请单审批手续完善拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑拆除梁连接件及侧模板分段片拆除楼板模板、木楞及支柱拆除梁底模板及支撑系统（八）技术质量保证措施1、严格落实班组自检、互检、交接检及项目部专业检“四检制度”，确保模板安装质量。2、混凝土浇筑尽量安排在白天进行，混凝土浇筑过程中做好监控措施，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应

16、及时调整，加固支撑。3、柱子模板拼缝，梁与柱等节点处采用胶带贴缝以确保混凝土不漏浆。为防止柱脚烂根，放线后采用水泥砂浆找平。4、梁、板模安装严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝宽度，模板高度，脱模剂涂刷等的准确性，严格控制预拼模板精度。模板安装要求：项目允许偏差检验方法轴线位置5钢尺检验底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查当梁板跨度4m时，模板应起拱，本工程主梁起拱高度为梁跨的1.5/1000。5、对锈蚀、压扁、裂缝等材

17、料杜绝进场。6、拆模时，以技术负责人下发的指令书为拆模依据。7、落实施工技术控制措施、施工技术交底、安全交底，严格执行有关规定。8、振捣方法要求正确，不得漏振和过振。可采用二次振捣法，以减少表面气泡，即第一次在砼浇筑时振捣，第二次待砼静置一段时间后再振捣，一般在0.5h后进行第二次振捣。严格控制振捣时间和振动棒插入下一层砼的深度，保证深度在50100mm，振捣时间以砼翻浆不再下沉和表面无气泡泛起为止。9、在浇筑过程中，为了防止钢筋位置的偏移，在人员主要通道处的钢筋上铺设脚手板。10、在交叉作业时严禁操作人员用重物冲击模板，不允许在模板蹬踩，保护模板的牢固和严密。11、拆模时注意钢管或撬棍不得划

18、伤砼表面及棱角，不得使用锤子和其它工具剧烈敲打模板面。用塔吊吊装模板时，要缓慢移动避免剧烈撞击。12、在砼未达到设计强度前，严禁超载堆放材料，否则必须经过计算加设临时支撑，保证结构安全。第五章、后浇带支模体系地下室底板，顶板，侧板,梁设置的后浇带宽度为800mm，沉降型后浇带待主体结顶填充墙砌筑完成沉降观测稳定后用C40混凝土浇捣封闭，非沉降型后浇带待60天以上用C40混凝土浇捣封闭。地下室顶板存在堆放材料现象，地下室模板支撑体系拆除时，后浇带部位模板不能拆除，需要独立的支撑体系，对此加固，保证上部能支撑临时荷载。由于底板、墙板与顶扳均为双层双向钢筋，后浇带位置的钢筋密集，且须设止水钢板（或止

19、水带），因此对后浇带的处理比较复杂。所以后浇带的留设和施工处理是本工程控制的重点。施工缝应根据图纸有关规定留置，一般留置在次梁跨中1/3处，主梁一般不留施工缝。后浇带宽度为800mm。1、施工缝、后浇带、后浇板施工质量要求：（1）必须垂直。（2）梁、板钢筋上、下面保护层的厚度必须按要求作准，钢筋间距严格控制好尺寸。（3）断面必须垂直于水平面，严禁留成斜坡状。（4）堵缝用的木条尽量使用下角料，但必须符合尺寸。（5）梁板后浇带采用独立的支撑体系，（6）砼初凝能上人时，应速拆除施工缝的材料，拆除时严禁破坏砼棱角，拆除后必须立即把垃圾清扫干净用水冲洗，并用麻袋或毛毯敷设严密。2、后浇带楼板侧面支模做一

20、：采用锯齿模板做法3、后浇带梁处支模做法4、后浇带支撑做法梁板后浇带采用独立的支撑体系，与主体架体一起搭设，主体模板拆除时后浇带部分架体不拆，模板就不受影响，从而保证后浇带两侧沉降一致，后浇带浇筑后无错台、下沉、漏浆现象。第六章、施工安全措施（一）组织措施成立支模架施工领导小组： 组 长：孙 强 副组长：王 宇组 员：常延峰、杨鹏、金长青、韩艳宾、杨鸽（二）安全文明施工1、进入现场的施工作业人员必须接受三级教育、经考试合格办理上岗资格证，方可上岗操作。2、所有作业人员必须参加施工现场周一安全活动和施工现场统一组织的安全教育活动。3、作业人员必须严格遵守劳动保护规定，正确佩带和使用个人防护用品。

21、4、作业人员必须严格执行安全技术交底和班长班前讲话要求。5、交叉作业时，要有可靠的防护措施，不得伤害他人，也避免被他人伤害。6、任何作业人员不得擅自拆动施工现场的脚手架、防护设施、安全标志和警告牌，如必须拆动时须经施工负责人允许后方可。7、作业人员不得随意抛撒施工垃圾和排放污水等人为造成环境的污染。8、作业人员除必须执行作业时间限制以处，在作业过程中应自觉减少和消除噪音。9、作业人员除支持文明施工，个人行为要适应CI形象管理要求。10、拆除楼板顶时应一边支撑一边拆模板，禁止一次性拆完支撑。11、登高作业时，各种配件应放在工具箱或袋中，严禁放在模扳或脚手架上，各种工具应系在操作人员身上或放在工具

22、袋中，不得掉落。12、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运转，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。13、装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要带安全帽。14、圆盘锯必须有护罩，分料尺柄有靠山。操作前应检查据片是否上紧，锯盘有无裂口。15、操作者应站在锯片一侧，手背不得跨越锯片。16、接料应出锯片15cm，不得用手硬拉。17、小于20cm的短料不得上锯，应使用推棍。18、超过锯片半径的木料，禁止上锯，截料应设截具。19、手持电动锯时应按料厚调整锯切深度，禁止架在腿上锯切。20、按锯片齿数划分锯切与截料的功能，不得混用。21、锯片护罩必须完好，锯片连续断齿三

23、个以上不得使用。22、平刨必须设置刨口保护装置或采用机械自动送料。23、多用木工机械使用时只准使用其中一种功能，并将其他功能的传动皮带拆除。24、现场严禁吸烟。25、模板存放时应当满足自稳角的要求。两块模板应当采取板面对板面的存放方法。长期存放时，应将模板联成整体。26、模板起吊前，应检查吊装用绳索、卡具及每块模板上的吊环是否完整有交，并应先拆除一切临时支撑，经检查无误后方可起吊。模板起吊前应将吊车位置调整适当，做到稳起稳落，就位准确，禁止用人力推、拉模板。严防模板大幅度摆动或倒其他模板。27、施工中，必须搭设安全网和防护网，防护网应随墙体逐上升，并高出作业面1米以上。28、模板的存放场地必须

24、平整夯实，堆放模板处严禁坐人或逗留。29、当风力超过5级时，应停止吊装。30、大模板就位安装后，为便于浇筑混凝土，两道墙模板平台间应搭设临时走道，严禁人员从外墙板上通过。（三）应急预案1、应争救援指挥领导小组的组成、职责及分工：姓名职务分工孙 强组 长负责联系救护车辆王 宇副组长负责指挥人员抢救常延峰、杨鹏、王启胜、杨鸽组员负责现场抢救伤员2、浇砼施工过程中，如果支撑架出现局部变形，必须马上停止施工，上部作业人员全部疏散到安全地方，项目部组织人员和支撑架施工人员进行检查排除各种存在的安全隐患，加强对高支模的检查和验收工作，根据脚手架验收规范严格执行，保证不超载施工。3、一旦在砼施工过程中，一旦

25、发现板或梁出现轻微下陷，施工人员应停止施工，及时疏散，确定无危险时再组织施工人员加强底部支撑架，对支撑架进行加固后并通过验收后再进行施工，保证高支模的安全。4、发生火灾事故时，现场救援专业人员立即用干粉灭火器灭火，并报告项目部领导指挥人员立即到现场指挥，组织非应急人员疏散。在火势扩大蔓延时，立即寻求第三方求助，拨打119，并组织抢救财产和保护现场。5、触电情况的发生采取的应急措施：发现有人触电时，应立即切断电源或用干木棍、竹杆等绝缘物把电线从触电者身上移开，使伤员尽早脱离电源。对神志清醒者，应让其在通风处休息一会，观察病情变化。对已失去知觉者，仰卧地上，解开衣服等，使其呼吸不受阻碍，对心跳呼吸

26、停止的触电者，应立即进行人工呼吸和胸外心脏按压等措施进行抢救。6、坠落情况发生采取的应急措施：一旦发现有坠落的伤员，首先不要惊慌失措，要注意检查伤员意识反应、瞳孔大小及呼吸、脉搏等，尽快掌握致命伤部位，同时及时与120或附近医院取得联系，争取急救人员尽快赶到现场。对疑有脊柱和骨盆骨折的伤员，这时千万不要去轻易搬运，以免加重伤情。在对伤员急救前，要取出伤员身上的安装机具和口袋中的硬物。对有颔面损伤的伤员，应及时取掉伤员的假牙和凝血块，清除口腔中的分泌物，保持呼吸道的畅通，将伤员的头面向一侧，同时松解伤员的衣领扣，对疑有颅底骨折或脑脊液外漏的伤员，切忌填塞，以防止颅内感染而危及生命。对于大血管损伤

27、的 伤员，这时应立即采取止血的方法，使用止血带、指压或加包扎的方法止血。7、报警联络方式：火警电话119 急救电话120（四）监控监测措施1、监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。2、监测点设置观测点可采取在临边位置的柱、墙和钢管架上涂红漆作为监测标记。3、监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。4、监测、验收说明（1）班组进行安全检查，项目部进行安全检查。（2）模板工程检查重点部位：

28、A：杆件的设置和连接，连墙件、横杆、立杆、横竖剪刀撑、扫地杆等构件是否符合要求；B:连墙件是否松动；C:架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；D:施工过程中是否有超载现象；E:安全防护措施是否符合规范要求；F：支架与杆件是否有变形现象。）（3）高大支模架施工过程中由项目技术人员、安全、质量跟踪检查，确保按经审批的方案搭设；超承重支模架施工完成后， 应由公司进行检查验收，并经总监和专业监理工程师验收合格后才能进入后续工序的施工。 （4）混凝土浇筑过程中，在支架下面要安装照明灯，由安全员、质量员及超承重支模架施工领导小组参与轮班监测，并派木工进行巡查，发现问题立即疏散人员，确保无危险的情况下进行加固。

29、如果支架沉降、位移达到报警值时，应立即查明情况，采取必要的安全措施和加固措施，要及时通知现场作业人员撤出危险范围。5、监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，监测频率每60分钟一次，终凝后的监测频率为每天一次，连续观察3天。（1）本工程立杆监测预警值为20mm，立杆垂直偏差在24mm以内。（2）监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理第七章、劳动力计划1#楼建筑面积64860.86m2，地下一层，地上二十层，建筑高度77.3m。地下室层高5.15m为主，一层、二层以5.5m为主，三层层高4.4m，四层层高4.2m，主楼标准层层高3.6m。基础有筏板基础为主，筏板厚

30、400mm与450mm。2#楼建筑面积1194.57m2，3#楼建筑面积827.37m2，地上各为2层结构。建筑高度为9.25m。现场管理人员一览表：组长黄多福总指挥副组长孙 强现场指挥，协调管理副组长王 宇现场技术指导组员常延峰高支模架检查验收组员金长青浇筑现场管理组员王启胜协助商混调度、车辆指挥组员杨 鹏现场安全员，塔吊总指挥组员刘志强收料试验员翟闪闪现场劳动力配备计划是根据招标文件提供的设计图纸、有关的预算定额、劳动定额和总进度计划编制的，主要反映工程所需各种技工、普工人数，它是项目部控制劳动力平衡、调配的主要依据。计划安排木工人员100名，安排20名持证上岗操作工人，10名普工运送材料

31、。 合理调配劳动力是提高劳动效率的关键。工期紧张时，项目经理部将现场劳动力分为两班。同时我单位还将对所有在施工程的劳动力进行统一调配，需要时马上调配至工作面配合施工，避免出现施工关键阶段因特殊原因造成现场劳动力短缺的情况，以保障关键工序的顺利完成。第八章、模板计算书具体工程按实际计算(一)、模板类型选择本工程柱、墙模板、梁模板采用15多层木胶板作为板面，40×80木方做为内楞，48钢管作为外楞，柱、墙模板采用M14对拉螺栓拉结组成模板体系。平台模板采用15多层木胶板作为板面，满堂钢管脚手架作为支撑体系，40×80木方作为次梁（间距200）的平台模板体系。 （二）、墙模板（木

32、模板）计算书 一、工程属性新浇混凝土墙名称标准层新浇混凝土墙墙厚(mm)200混凝土墙的计算高度(mm)2900混凝土墙的计算长度(mm)4000 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2.9新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.22×24×4×1×1×21

33、/2，24×2.9min29.868，69.629.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.22×24×4×1×1×21/2，24×2.9min29.87，69.629.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k0.9max1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×

34、0.7×20.9max38.644，42.2850.9×42.28538.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)125小梁间距(mm)250小梁一端悬臂长(mm)250主梁间距(mm)500主梁一端悬臂长(mm)250对拉螺栓横向间距(mm)500对拉螺栓竖向间距(mm)500模板设计立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b0.5m，Wbh2/650

35、0×152/618750mm3，Ibh3/12500×153/12140625mm4 1、强度验算 qbS承0.5×38.05619.028kN/m 面板弯矩图(kN·m) Mmax0.149kN·m Mmax/W0.149×106/187507.928N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.5×29.87=14.935kN/m 面板变形图(mm) 0.538mml/400250/4000.625mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型(mm)40×80小梁抗弯强度

36、设计值f(N/mm2)16.2小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面惯性矩I(cm4)170.67 1、强度验算 qbS承0.25×38.0569.514kN/m 小梁弯矩图(kN·m) 小梁剪力图(kN) Mmax0.297kN·m Mmax/W0.297×106/426706.968N/mm2f16.2N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.25×29.87=7.468kN/m 小梁变形图(mm) 0.42mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算 R1=5.0

37、56kN，R2=.R23=5.056kN，R24=5.056kN 六、主梁验算主梁材质及类型双钢管主梁截面类型(mm)48×2.8主梁计算截面类型(mm)48×2.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁截面惯性矩I(cm4)10.19 1、强度验算 主梁弯矩图(kN·m) Mmax0.632kN·m Mmax/W0.632×106/4250148.706N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 主梁变形图(mm) 0.521mml/400500/40

38、01.25mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 对拉螺栓横向验算间距mmax500，500/2+250500mm 对拉螺栓竖向验算间距nmax500，500/2+250500mm N0.95mnS承0.95×0.5×0.5×38.0569.038kNNtb17.8kN 满足要求！ （三）、板模板（扣件式）计算书 一、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及

39、设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.076地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)2.9风压高度变化系数z0.51风荷载体型系数s0.5 二、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)250小梁最大悬挑长度l1(mm

40、)200主梁最大悬挑长度l2(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式三等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 承

41、载能力极限状态 q10.9×max1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k×b=0.9×max1.2×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×2.5 ×1=5.969kN/m q1静=0.9×G(G1k +(G2k+G3k)×h)×b = 0

42、.9×1.2×(0.1+(24+1.1)×0.1)×1=2.819kN/m q1活=0.9×(QQ1k)×b=0.9×(1.4×2.5)×1=3.15kN/m q20.9×1.2×G1k×b0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m p0.9×1.4×Q1k0.9×1.4×2.53.15kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)×h)×b =(1×(0.1

43、+(24+1.1)×0.1)×12.61kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.1×2.819×0.252+0.117×3.15×0.2520.041kN·m M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.08×0.108×0.252+0.213×3.15×0.25，0.1×0.108×0.252+0.175×3.15×0.250.168kN·m Mma

44、xmaxM1，M2max0.041，0.1680.168kN·m Mmax/W0.168×106/375004.487N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677ql4/(100EI)=0.677×2.61×2504/(100×10000×281250)=0.025mm 0.025mmL/250250/2501mm 满足要求！四、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40×80小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)42.6

45、7小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)170.67小梁计算方式二等跨连续梁 q10.9×max1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k×b=0.9×max1.2×(0.3+(24+1.1)×0.1)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×2.5×0.25=1.546kN/m 因此，q1静0.9&

46、#215;1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.1)×0.25=0.759kN/m q1活0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.250.787kN/m q20.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.250.081kN/m p0.9×1.4×Q1k0.9×1.4×2.53.15k

47、N 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.125×0.759×0.92+0.125×0.787×0.920.157kN·m M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.07×0.081×0.92+0.203×3.15×0.9，0.125×0.081×0.92+0.188×3.15×0.90.58kN·m M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.546&

48、#215;0.22/2，0.081×0.22/2+3.15×0.20.632kN·m MmaxmaxM1，M2，M3max0.157，0.58，0.6320.632kN·m =Mmax/W=0.632×106/42670=14.802N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.625×0.759×0.9+0.625×0.787×0.90.87kN V20.625q2L+0.688p0.625×0.081×0.9+0.68

49、8×3.152.213kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.546×0.2，0.081×0.2+3.153.166kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.87，2.213，3.1663.166kN max=3Vmax/(2bh0)=3×3.166×1000/(2×40×80)1.484N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.1)×0.250.703kN/m

50、 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.521×0.703×9004/(100×9350×170.67×104)0.15mmL/250900/2503.6mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=0.703×2004/(8×9350×170.67×104)0.009mm2×l1/2502×200/2501.6mm 满足要求！ 五、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48×3主梁计算截面类型(mm)48×3主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主

51、梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1 1、小梁最大支座反力计算 q10.9×max1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k×b=0.9×max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×

52、;0.1)+1.4×0.7×1.5×0.251.285kN/m q1静0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)×0.250.813kN/m q1活0.9×1.4×Q1k×b0.9×1.4×1.5×0.250.472kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.1)

53、15;0.250.753kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.25×1.285×0.91.446kN 按悬臂梁，R11.285×0.20.257kN RmaxRmax，R11.446kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，R'max1.25q2L1.25×0.753×0.90.847kN 按悬臂梁，R'1q2l1=0.753×0.20.151kN R'maxR'max，R'10.847kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩

54、图一(kN·m) 主梁弯矩图二(kN·m) =Mmax/W=0.427×106/4490=95.027N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=2×3.286×1000/42415.498N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.530mm=900/250=3.6mm 悬挑段max0.327mm=2×200/250=1.6mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一

55、 支座反力依次为R1=4.361kN，R2=5.268kN，R3=5.622kN，R4=3.547kN 图二 支座反力依次为R1=3.944kN，R2=5.455kN，R3=5.455kN，R4=3.944kN 六、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N5.622kNN30kN 满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距hd(mm)1500立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度系数21.755钢管截面类型(mm)48×3钢管计算截面类型(mm)48×3钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm 非顶部立柱段：l0=k2h =1×1.755×1500=2632mm =maxl01，l0/i=2633.4/15.9=